JPH0321616B2 - - Google Patents
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- JPH0321616B2 JPH0321616B2 JP18956483A JP18956483A JPH0321616B2 JP H0321616 B2 JPH0321616 B2 JP H0321616B2 JP 18956483 A JP18956483 A JP 18956483A JP 18956483 A JP18956483 A JP 18956483A JP H0321616 B2 JPH0321616 B2 JP H0321616B2
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Description
この発明は、すぐれた高温サグ性を有し、かつ
特に犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイン材用
Al合金複合シートに関するものである。 一般に、例えば自動車のラジエータや空調機器
などにはAl合金製熱交換器が用いられており、
この熱交換器を構成するフイン材としては、例え
ば特公昭56−1379号公報に記載されるような、 Mn：0.5〜1.5％、 Zn：0.5〜８％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有す
るAl合金シートが使用されている。 この従来熱交換器フイン材用Al合金シートに
おけるMn成分は、同じく熱交換器を構成する管
材へのろう付けに際して、外力および自重による
変形を阻止し、ろう付け後においてもろう付け前
のフイン形状を保持する特性、すなわち高温サグ
性を確保するために含有するものであり、また
Zn成分は、フイン材を管材に比して電気化学的
に卑の状態とし、もつて管材に対して犠牲陽極効
果を発揮せしめて管材をよく防食するために含有
されるものである。 しかし、上記の従来熱交換器フイン材用Al合
金シートにおいては、真空中、不活性ガス中、あ
るいはフラツクスを用いた大気中で、管材および
フイン材のいずれか、または両方にクラツドして
あるAl−Si系合金（通常、Si：３〜15％含有）
のろう材の溶融点以上の温度、すなわち580〜620
℃の範囲内の所定温度に加熱の条件で行なわれる
ろう付けに際して、Zn成分がろう付け雰囲気中
に蒸発するために、ろう付け後のフイン材のZn
含有量が低下し、所定の犠牲陽極効果を確保する
ことができず、この結果使用中に管材にしばしば
腐食が発生し、使用寿命を縮める場合が起るもの
であつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、高温サグ性にすぐれ、かつろう付け処理後に
おいてもすぐれた犠性陽極効果を有するフイン材
用Al合金シートを開発すべく研究を行なつた結
果、上記の従来熱交換器フイン材用Al合金シー
トにおけるZn含有量を相対的に減少させると共
に、少量のIn成分を含有させると、ZnとInの相
乗効果によつて、ZnおよびInの含有量が相対的
に少ないにもかかわらず、電気化学的に著しく卑
になつて、すぐれた犠牲陽極効果を発揮するよう
になり、かつ、これを芯材とし、この芯材の両面
に、純Al、または耐食性および強度付与の目的
でMgを含有させたAl−Mg合金を皮材としてク
ラツドすると、熱交換器のろう付けによる製造に
際して、前記芯材よりのZnおよびInの蒸発が、
低い含有量と相まつて前記皮材によつて完全に阻
止されて、前記芯材のもつすぐれた犠牲陽極効果
がろう付け後においても保持され、したがつてこ
の結果のAl合金複合シートを、熱交換器フイン
材として用いると、芯材中に含有するMn成分に
よつてすぐれた高温サグ性が確保されるので、ろ
う付け時にフイン形状が変化することがなく、ま
たろう付け時に前記芯材の両面にクラツドした皮
材によつて芯材中のZnおよびInの蒸発が阻止さ
れるので（この場合芯材中のZnおよびInは皮材
中に拡散はする）、ろう付け後においてもすぐれ
た犠牲陽極効果を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 Mg：0.05〜１％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Alと不可避不純物からなる組成を有するAl合金
の芯材の両面に、 純Al、または、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金の皮材をクラツドしてなる高
温サグ性および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器
フイン材用Al合金複合シートに特徴を有するも
のである。 つぎに、この発明のAl合金複合シートにおい
て、成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。 Ａ 芯材 (a) Mn Mn成分は、Alと結合して化合物を形成
し、素地中に微細に分散析出して、芯材の再
結晶温度を著しく上昇させ、この結果ろう付
け加熱時に再結晶粒が粗大化するようになる
ことから、この粗大化再結晶粒によつて高温
サグ性が著しく向上するようになるが、その
含有量が0.1％未満では所望の高温サグ性を
確保することができず、一方1.5％を越えて
含有させてもより一層の高温サグ性向上効果
が得られないばかりでなく、溶解鋳造時に巨
大晶を形成して圧延加工性を劣化させ、かつ
熱伝導性も低下するようになることから、そ
の含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (b) InおよびZn これらの成分には、共存含有することによ
つて相乗的に芯材を電気化学的に卑にし、も
つて管材に対して十分な犠牲陽極効果を発揮
せしめる作用があるが、その含有量がIn：
0.01％未満およびZn：0.01％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方In：0.08％
およびZn：0.35％を越えて含有させても前記
作用により一層の向上効果が現われず、さら
にInにあつては、高価なので、コスト高の原
因となるばかりでなく、高温サグ性も低下す
るようになり、またZnにあつては、皮材中
へ拡散したZnが蒸発して炉汚染の原因とも
なることから、その含有量を、それぞれIn：
0.01〜0.08％、Zn：0.01〜0.35％と定めた。
なお、芯材中のInおよびZnはろう付け加熱
時に皮材中へ拡散するので、ろう付け後の皮
材はすぐれた犠牲陽極効果をもつようになる
のである。 (c) ZrおよびCr これらの成分には、Mnとの共存におい
て、素地に微細分散する化合物を形成して再
結晶温度を上昇させ、もつてろう付け時に粗
大な再結晶粒を形成して高温サグ性を一段と
向上させる作用があるので、特にすぐれた高
温サグ性が要求される場合に必要に応じて含
有されるが、その含有量が、それぞれZr：
0.02％未満およびCr：0.02％未満では所望の
高温サグ性向上効果が得られず、一方Zr：
0.2％およびCr：0.3％を越えて含有させても
より一層の向上効果が得られないばかりでな
く、Mnと同様に溶解鋳造時に巨大晶を形成
して圧延加工性が劣るようになり、さらに熱
伝導性も低下するようになることから、その
含有量を、それぞれZr：0.02〜0.2％、Cr：
0.02〜0.3％と定めた。 (d) Mg Mg成分には、芯材の強度の向上させる作
用があるので、特に高強度が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、その含有量が
0.05％未満では所望の強度向上効果が得られ
ず、一方１％を越えて含有されると高温サグ
性が劣化するようになることから、その含有
量を0.05〜１％と定めた。 Ｂ 皮材 (a) Mg 皮材におけるMg成分は、皮材に耐食性およ
び強度を付与する必要がある場合に含有され
るが、その含有量が0.05％未満では、前記特
性に所望の向上効果が得られず、一肩１％を
越えて含有させてもより一層の特性向上効果
が得られないばかりでなく、加工硬化が著し
くなつて冷間加工が困難になることから、そ
の含有量を0.05〜１％と定めた。１ つぎに、この発明のAl合金複合シートを実施
例により具体的に説明する。 実施例 通常の溶解鋳造法により、それぞれ第１表に示
される成分組成をもつた本発明芯材用Al合金１
〜７、本発明皮材用Al合金Ａ、Ｂ、および従来
フイン材用Al合金をそれぞれ溶製し、鋳造して
鋳塊とした後、通常の条件にて均質化処理を施し
た。
特に犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイン材用
Al合金複合シートに関するものである。 一般に、例えば自動車のラジエータや空調機器
などにはAl合金製熱交換器が用いられており、
この熱交換器を構成するフイン材としては、例え
ば特公昭56−1379号公報に記載されるような、 Mn：0.5〜1.5％、 Zn：0.5〜８％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％、以下％は重量％を示す）を有す
るAl合金シートが使用されている。 この従来熱交換器フイン材用Al合金シートに
おけるMn成分は、同じく熱交換器を構成する管
材へのろう付けに際して、外力および自重による
変形を阻止し、ろう付け後においてもろう付け前
のフイン形状を保持する特性、すなわち高温サグ
性を確保するために含有するものであり、また
Zn成分は、フイン材を管材に比して電気化学的
に卑の状態とし、もつて管材に対して犠牲陽極効
果を発揮せしめて管材をよく防食するために含有
されるものである。 しかし、上記の従来熱交換器フイン材用Al合
金シートにおいては、真空中、不活性ガス中、あ
るいはフラツクスを用いた大気中で、管材および
フイン材のいずれか、または両方にクラツドして
あるAl−Si系合金（通常、Si：３〜15％含有）
のろう材の溶融点以上の温度、すなわち580〜620
℃の範囲内の所定温度に加熱の条件で行なわれる
ろう付けに際して、Zn成分がろう付け雰囲気中
に蒸発するために、ろう付け後のフイン材のZn
含有量が低下し、所定の犠牲陽極効果を確保する
ことができず、この結果使用中に管材にしばしば
腐食が発生し、使用寿命を縮める場合が起るもの
であつた。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、高温サグ性にすぐれ、かつろう付け処理後に
おいてもすぐれた犠性陽極効果を有するフイン材
用Al合金シートを開発すべく研究を行なつた結
果、上記の従来熱交換器フイン材用Al合金シー
トにおけるZn含有量を相対的に減少させると共
に、少量のIn成分を含有させると、ZnとInの相
乗効果によつて、ZnおよびInの含有量が相対的
に少ないにもかかわらず、電気化学的に著しく卑
になつて、すぐれた犠牲陽極効果を発揮するよう
になり、かつ、これを芯材とし、この芯材の両面
に、純Al、または耐食性および強度付与の目的
でMgを含有させたAl−Mg合金を皮材としてク
ラツドすると、熱交換器のろう付けによる製造に
際して、前記芯材よりのZnおよびInの蒸発が、
低い含有量と相まつて前記皮材によつて完全に阻
止されて、前記芯材のもつすぐれた犠牲陽極効果
がろう付け後においても保持され、したがつてこ
の結果のAl合金複合シートを、熱交換器フイン
材として用いると、芯材中に含有するMn成分に
よつてすぐれた高温サグ性が確保されるので、ろ
う付け時にフイン形状が変化することがなく、ま
たろう付け時に前記芯材の両面にクラツドした皮
材によつて芯材中のZnおよびInの蒸発が阻止さ
れるので（この場合芯材中のZnおよびInは皮材
中に拡散はする）、ろう付け後においてもすぐれ
た犠牲陽極効果を発揮するという知見を得たので
ある。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 Mg：0.05〜１％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Alと不可避不純物からなる組成を有するAl合金
の芯材の両面に、 純Al、または、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金の皮材をクラツドしてなる高
温サグ性および犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器
フイン材用Al合金複合シートに特徴を有するも
のである。 つぎに、この発明のAl合金複合シートにおい
て、成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。 Ａ 芯材 (a) Mn Mn成分は、Alと結合して化合物を形成
し、素地中に微細に分散析出して、芯材の再
結晶温度を著しく上昇させ、この結果ろう付
け加熱時に再結晶粒が粗大化するようになる
ことから、この粗大化再結晶粒によつて高温
サグ性が著しく向上するようになるが、その
含有量が0.1％未満では所望の高温サグ性を
確保することができず、一方1.5％を越えて
含有させてもより一層の高温サグ性向上効果
が得られないばかりでなく、溶解鋳造時に巨
大晶を形成して圧延加工性を劣化させ、かつ
熱伝導性も低下するようになることから、そ
の含有量を0.1〜1.5％と定めた。 (b) InおよびZn これらの成分には、共存含有することによ
つて相乗的に芯材を電気化学的に卑にし、も
つて管材に対して十分な犠牲陽極効果を発揮
せしめる作用があるが、その含有量がIn：
0.01％未満およびZn：0.01％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方In：0.08％
およびZn：0.35％を越えて含有させても前記
作用により一層の向上効果が現われず、さら
にInにあつては、高価なので、コスト高の原
因となるばかりでなく、高温サグ性も低下す
るようになり、またZnにあつては、皮材中
へ拡散したZnが蒸発して炉汚染の原因とも
なることから、その含有量を、それぞれIn：
0.01〜0.08％、Zn：0.01〜0.35％と定めた。
なお、芯材中のInおよびZnはろう付け加熱
時に皮材中へ拡散するので、ろう付け後の皮
材はすぐれた犠牲陽極効果をもつようになる
のである。 (c) ZrおよびCr これらの成分には、Mnとの共存におい
て、素地に微細分散する化合物を形成して再
結晶温度を上昇させ、もつてろう付け時に粗
大な再結晶粒を形成して高温サグ性を一段と
向上させる作用があるので、特にすぐれた高
温サグ性が要求される場合に必要に応じて含
有されるが、その含有量が、それぞれZr：
0.02％未満およびCr：0.02％未満では所望の
高温サグ性向上効果が得られず、一方Zr：
0.2％およびCr：0.3％を越えて含有させても
より一層の向上効果が得られないばかりでな
く、Mnと同様に溶解鋳造時に巨大晶を形成
して圧延加工性が劣るようになり、さらに熱
伝導性も低下するようになることから、その
含有量を、それぞれZr：0.02〜0.2％、Cr：
0.02〜0.3％と定めた。 (d) Mg Mg成分には、芯材の強度の向上させる作
用があるので、特に高強度が要求される場合
に必要に応じて含有されるが、その含有量が
0.05％未満では所望の強度向上効果が得られ
ず、一方１％を越えて含有されると高温サグ
性が劣化するようになることから、その含有
量を0.05〜１％と定めた。 Ｂ 皮材 (a) Mg 皮材におけるMg成分は、皮材に耐食性およ
び強度を付与する必要がある場合に含有され
るが、その含有量が0.05％未満では、前記特
性に所望の向上効果が得られず、一肩１％を
越えて含有させてもより一層の特性向上効果
が得られないばかりでなく、加工硬化が著し
くなつて冷間加工が困難になることから、そ
の含有量を0.05〜１％と定めた。１ つぎに、この発明のAl合金複合シートを実施
例により具体的に説明する。 実施例 通常の溶解鋳造法により、それぞれ第１表に示
される成分組成をもつた本発明芯材用Al合金１
〜７、本発明皮材用Al合金Ａ、Ｂ、および従来
フイン材用Al合金をそれぞれ溶製し、鋳造して
鋳塊とした後、通常の条件にて均質化処理を施し
た。
【表】
ついで、これらのAl合金鋳塊に熱間圧延を施
して板厚：８mmの熱延板とし、さらに本発明皮材
用Al合金Ａ、Ｂには冷間圧延を施して板厚：１
mmの冷延板とした。さらに、引続いて上記板厚：
８mmの本発明芯材用Al合金１〜７の熱延板の両
面に、それぞれ上記板厚：１mmの本発明皮材用
Al合金Ａ、Ｂの冷延板を重ね合わせ、熱間圧延
にてクラツドした後、適宜中間焼鈍を加えながら
冷間圧延（最終冷間加工率：30％）を施すことに
よつて、0.16mmおよび0.5mmの２種類の板厚の本
発明フイン材用複合シート１〜14をそれぞれ製造
した。また、同様に上記の板厚：８mmを有する従
来フイン材用Al合金の熱延板に対しても同一の
条件で冷間圧延を施して、0.16mmおよび0.5mmの
板厚を有する従来フイン材用シートを製造した。 つぎに、この結果得られた板厚：0.16mmを有す
る本発明フイン材用複合シート１〜14および従来
フイン材用シートを用い、これより幅：30mm×
140mmの寸法をもつた試験片を切出し、この試験
片を、その長さの30mmがステンレス鋼製台板から
水平に突き出るように配置し、この状態で約
10-4torrの真空中、温度：620℃に５分間保持の
真空ろう付け条件に相当する条件で加熱し、加熱
後、前記試験片先端部の垂下高さを測定し、この
測定値にもとづいて高温サグ性を評価した。ま
た、この高温サグ性試験後の試験片を用い、１規
定の食塩水中での孔食発生電位（飽和カロメル基
準）を測定し、犠牲陽極効果を評価した。これら
の結果を第２表に示した。 さらに、上記の板厚：0.5mmの本発明フイン材
用複合シート１〜14および従来フイン材用シート
より、幅：30mm×長さ：50mmの寸法をもつた試験
片を切出し、この試験片を、別途用意した板厚：
１mm×幅：40mm×長さ：50mmの寸法をもつた管材
用ブレージングシート（Mn：1.21％を含有し、
残りがAlと不可避不純物からなる組成を有する
Al合金で構成された厚さ：0.9mmの芯材と、この
芯材の片面にクラツドされ、かつSi：9.50％、
Mg：1.53％を含有し、残りがAlと不可避不純物
からなる組成を有するAl合金で構成さ
して板厚：８mmの熱延板とし、さらに本発明皮材
用Al合金Ａ、Ｂには冷間圧延を施して板厚：１
mmの冷延板とした。さらに、引続いて上記板厚：
８mmの本発明芯材用Al合金１〜７の熱延板の両
面に、それぞれ上記板厚：１mmの本発明皮材用
Al合金Ａ、Ｂの冷延板を重ね合わせ、熱間圧延
にてクラツドした後、適宜中間焼鈍を加えながら
冷間圧延（最終冷間加工率：30％）を施すことに
よつて、0.16mmおよび0.5mmの２種類の板厚の本
発明フイン材用複合シート１〜14をそれぞれ製造
した。また、同様に上記の板厚：８mmを有する従
来フイン材用Al合金の熱延板に対しても同一の
条件で冷間圧延を施して、0.16mmおよび0.5mmの
板厚を有する従来フイン材用シートを製造した。 つぎに、この結果得られた板厚：0.16mmを有す
る本発明フイン材用複合シート１〜14および従来
フイン材用シートを用い、これより幅：30mm×
140mmの寸法をもつた試験片を切出し、この試験
片を、その長さの30mmがステンレス鋼製台板から
水平に突き出るように配置し、この状態で約
10-4torrの真空中、温度：620℃に５分間保持の
真空ろう付け条件に相当する条件で加熱し、加熱
後、前記試験片先端部の垂下高さを測定し、この
測定値にもとづいて高温サグ性を評価した。ま
た、この高温サグ性試験後の試験片を用い、１規
定の食塩水中での孔食発生電位（飽和カロメル基
準）を測定し、犠牲陽極効果を評価した。これら
の結果を第２表に示した。 さらに、上記の板厚：0.5mmの本発明フイン材
用複合シート１〜14および従来フイン材用シート
より、幅：30mm×長さ：50mmの寸法をもつた試験
片を切出し、この試験片を、別途用意した板厚：
１mm×幅：40mm×長さ：50mmの寸法をもつた管材
用ブレージングシート（Mn：1.21％を含有し、
残りがAlと不可避不純物からなる組成を有する
Al合金で構成された厚さ：0.9mmの芯材と、この
芯材の片面にクラツドされ、かつSi：9.50％、
Mg：1.53％を含有し、残りがAlと不可避不純物
からなる組成を有するAl合金で構成さ
【表】
れた厚さ：0.1mmのろう材からなる）のろう材面
の中心部に直立配置して逆丁字形状態とし、この
状態で、10-4torrの真空中、温度：620℃に５分
間保持の条件でろう付けし、このろう付け試験片
を水道水浸漬試験およびCASS試験に供した。水
道水浸漬試験は、1ppｍのCu++イオンを含有する
温度：40℃の水道水中に30日間浸漬の条件で行な
い、またCASS試験は30日間行ない、いずれの試
験でも管材用ブレージングシートに発生した孔食
数と最大孔食深さを測定した。以上の測定結果も
第２表に示した。 第２表に示される結果から、本発明フイン材用
複合シート１〜14は、従来フイン材用シートと同
等、あるいはそれ以上の高温サグ性を示し、ろう
付け時に“へたり”や変形の発生がなく、良好な
ろう付けが可能であることを示し、また従来フイ
ン材シートに比して電気化学的に卑であり、この
ことはろう付け後の管材をよく防食し、管材にお
ける孔食発生を抑制することからも明らかであ
る。 上述のように、この発明のAl合金複合シート
は、すぐれた高温サグ性と犠牲陽極効果を有する
ので、これを熱交換器フイン材として用いた場
合、製造に際してのろう付け時に、“へたり”や
変形の発生が著しく抑制され、かつろう付け後の
熱交換器においては、すぐれた犠牲陽極効果を発
揮して、管材をよく防食し、これに局部腐食が発
生するのを防止するなどの工業上有用な特性を有
するのである。
の中心部に直立配置して逆丁字形状態とし、この
状態で、10-4torrの真空中、温度：620℃に５分
間保持の条件でろう付けし、このろう付け試験片
を水道水浸漬試験およびCASS試験に供した。水
道水浸漬試験は、1ppｍのCu++イオンを含有する
温度：40℃の水道水中に30日間浸漬の条件で行な
い、またCASS試験は30日間行ない、いずれの試
験でも管材用ブレージングシートに発生した孔食
数と最大孔食深さを測定した。以上の測定結果も
第２表に示した。 第２表に示される結果から、本発明フイン材用
複合シート１〜14は、従来フイン材用シートと同
等、あるいはそれ以上の高温サグ性を示し、ろう
付け時に“へたり”や変形の発生がなく、良好な
ろう付けが可能であることを示し、また従来フイ
ン材シートに比して電気化学的に卑であり、この
ことはろう付け後の管材をよく防食し、管材にお
ける孔食発生を抑制することからも明らかであ
る。 上述のように、この発明のAl合金複合シート
は、すぐれた高温サグ性と犠牲陽極効果を有する
ので、これを熱交換器フイン材として用いた場
合、製造に際してのろう付け時に、“へたり”や
変形の発生が著しく抑制され、かつろう付け後の
熱交換器においては、すぐれた犠牲陽極効果を発
揮して、管材をよく防食し、これに局部腐食が発
生するのを防止するなどの工業上有用な特性を有
するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の芯材の両面
に、純Alの皮材をクラツドしてなる犠牲陽極効
果のすぐれた熱交換器フイン材用Al合金複合シ
ート。 ２ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有す
るAl合金の芯材の両面に、純Alの皮材をクラツ
ドしてなる犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイ
ン材用Al合金複合シート。 ３ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の芯材の両面
に、純Alの皮材をクラツドしてなる犠牲陽極効
果のすぐれた熱交換器フイン材用Al合金複合シ
ート。 ４ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の芯材の両面
に、純Alの皮材をクラツドしてなる犠牲陽極効
果のすぐれた熱交換器フイン材用Al合金複合シ
ート。 ５ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金の芯材の両面に、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の皮材をクラ
ツドしてなる犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フ
イン材用Al合金複合シート。 ６ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがAlと
不可避不純物からなる組成を有するAl合金の芯
材の両面に、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の皮材をクラ
ツドしてなる犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フ
イン材用Al合金複合シート。 ７ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、さらに、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金の芯材の両面に、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の皮材をクラ
ツドしてなる犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フ
イン材用Al合金複合シート。 ８ Mn：0.1 〜1.5％、 In：0.01〜0.08％、 Zn：0.01〜0.35％、 を含有し、 Zr：0.02〜0.2％、 Cr：0.02〜0.3％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成を有するAl合金の芯材の両面に、 Mg：0.05〜１％、 を含有し、残りがAlと不可避不純物からなる組
成（以上重量％）を有するAl合金の皮材をクラ
ツドしてなる犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フ
イン材用Al合金複合シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18956483A JPS6082641A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイン材用Ａｌ合金複合シ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18956483A JPS6082641A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイン材用Ａｌ合金複合シ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082641A JPS6082641A (ja) | 1985-05-10 |
| JPH0321616B2 true JPH0321616B2 (ja) | 1991-03-25 |
Family
ID=16243441
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18956483A Granted JPS6082641A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | 犠牲陽極効果のすぐれた熱交換器フイン材用Ａｌ合金複合シ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082641A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2608890B2 (ja) * | 1987-06-02 | 1997-05-14 | 三菱アルミニウム株式会社 | 耐すきま腐食性にすぐれたラジエータタンカ材 |
-
1983
- 1983-10-11 JP JP18956483A patent/JPS6082641A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6082641A (ja) | 1985-05-10 |
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