JPS63195239A - アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト - Google Patents
アルミニウム合金ブレ−ジングシ−トInfo
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はドロンカップタイプの熱交換器のブレージング
に使用されるＡｌ合金ブレージングシートに関し、特に
強度、ろう付性及び耐孔食性を向上させたものである。
に使用されるＡｌ合金ブレージングシートに関し、特に
強度、ろう付性及び耐孔食性を向上させたものである。
自動車のオイルクーラー、エバポレータ及びインターク
ーラー等熱交換器には熱伝導性や耐食性に優れ、かつ軽
量で成形性の良好なＡｌ合金、即ちＪＩＳ ３００３合
金（Ｃｕ０．０５〜０．２ｗｔ％。
ーラー等熱交換器には熱伝導性や耐食性に優れ、かつ軽
量で成形性の良好なＡｌ合金、即ちＪＩＳ ３００３合
金（Ｃｕ０．０５〜０．２ｗｔ％。
Ｍ ｎ １．０〜１．５ ｗｔ％、残部Ａ １ ＞ 、
ＪＩＳ ６９５１（Ｓ ｉ Ｏ，２０〜０．５０ｗｔ
％、 Ｃｕ ０．１５〜０．４０ｗｔ％。
ＪＩＳ ６９５１（Ｓ ｉ Ｏ，２０〜０．５０ｗｔ
％、 Ｃｕ ０．１５〜０．４０ｗｔ％。
Ｍ２Ｏ，４〜０．８ｗｔ％、残部Ａｌ）等の芯材の片面
おるいは両面に芯材より融点の低いＪＩＳ ４３４３合
金（Ｓｉ６．８〜８．２ｗｔ％、残部Ａｌ＞、ＪＩＳ４
００４合金（Ｓｉ９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｍｙｌ、０
〜２．０ｗｔ％、残部ＡＩ）等をろう材としてクラッド
したブレージングシートが使われている。
おるいは両面に芯材より融点の低いＪＩＳ ４３４３合
金（Ｓｉ６．８〜８．２ｗｔ％、残部Ａｌ＞、ＪＩＳ４
００４合金（Ｓｉ９．０〜１０．５ｗｔ％、Ｍｙｌ、０
〜２．０ｗｔ％、残部ＡＩ）等をろう材としてクラッド
したブレージングシートが使われている。
上記熱交換器の構造は通常積層構造を有するドロンカッ
プタイプである。このドロンカップ型熱交換器は第１図
（イ）（ロ）に示すようにプレス成形により、両端部に
穿設した底部を同一方向に張り出しカップ形状を形成し
、ざらに該カップ間に連続した凹溝をカップと同一方向
に張り出して形成したチューブシート（１）同士を上記
張り出し面を互いに外側に向けて重ね合わせて凹溝同士
を向い合わせて冷媒流路（２）。
プタイプである。このドロンカップ型熱交換器は第１図
（イ）（ロ）に示すようにプレス成形により、両端部に
穿設した底部を同一方向に張り出しカップ形状を形成し
、ざらに該カップ間に連続した凹溝をカップと同一方向
に張り出して形成したチューブシート（１）同士を上記
張り出し面を互いに外側に向けて重ね合わせて凹溝同士
を向い合わせて冷媒流路（２）。
（３）を形成したものを１ユニツトとする。
上記ユニットを上下に多数積層してチューブシート（１
）両端部の積層方向に流路を形成したタンク部（４）、
（５）を設け、さらに積層したチューブシート（１）
のユニット間にコルゲート加工したフィン（６）を配置
してろう付けして造られている。
）両端部の積層方向に流路を形成したタンク部（４）、
（５）を設け、さらに積層したチューブシート（１）
のユニット間にコルゲート加工したフィン（６）を配置
してろう付けして造られている。
上記ドロンカップ型熱交換器のように複雑で各部品間の
接合部が極めて多い組付品の接合には一般に真空ろう付
けが行なわれており、このため使用するブレージングシ
ートは現在ＪＩＳ３００３合金を芯材とし、該芯材の両
面にＪＩ３４００４合金ろう材を皮材として所望のクラ
ツド率で合せ圧延した後、冷間圧延と焼鈍とを繰り返し
て所望のシート厚さとし、さらに最終焼鈍を施して造ら
れている。
接合部が極めて多い組付品の接合には一般に真空ろう付
けが行なわれており、このため使用するブレージングシ
ートは現在ＪＩＳ３００３合金を芯材とし、該芯材の両
面にＪＩ３４００４合金ろう材を皮材として所望のクラ
ツド率で合せ圧延した後、冷間圧延と焼鈍とを繰り返し
て所望のシート厚さとし、さらに最終焼鈍を施して造ら
れている。
このようなチューブシート及び純Ａｌ．Ａｌ−Ｍｎ系合
金等からなるフィン材を第１図（イ）（ロ）に示すよう
に組み付けて炉中にセットし、約６００℃の温度に加熱
してろうを溶融・流動させることにより各部品の接触部
にろうを移動させ、冷却凝固して互いに結合させ一体化
して熱交換器を製作している。
金等からなるフィン材を第１図（イ）（ロ）に示すよう
に組み付けて炉中にセットし、約６００℃の温度に加熱
してろうを溶融・流動させることにより各部品の接触部
にろうを移動させ、冷却凝固して互いに結合させ一体化
して熱交換器を製作している。
上記のような熱交換器、特にエバポレーターは自動車室
内に置かれ、フロントグリルに置かれるラジェーター、
コンデンサーと比較して腐食環境は悪いとはいえないが
エアコン使用時にはたえず外部は湿った状況にあり、さ
らに中近東や北米又は海岸地帯等の塩害多発地域では上
記エバポレーターにおいても腐食の問題は深刻である。
内に置かれ、フロントグリルに置かれるラジェーター、
コンデンサーと比較して腐食環境は悪いとはいえないが
エアコン使用時にはたえず外部は湿った状況にあり、さ
らに中近東や北米又は海岸地帯等の塩害多発地域では上
記エバポレーターにおいても腐食の問題は深刻である。
従来このような外部腐食に対する耐食性の向上には３ｎ
、 Ｉｎ、ｚｎ等を添加したフィン材を犠牲材として
使用し、冷媒通路部の孔食発生を防止しているが、フィ
ンによる防食効果はフィンとチュー、ブシートの接合部
の近傍にしか及ばず、チューブシート同士が接合したタ
ンク部は特に防食対策がとれず、ブレージングシートそ
のものの耐食性に期待する他なく問題となっていた。
、 Ｉｎ、ｚｎ等を添加したフィン材を犠牲材として
使用し、冷媒通路部の孔食発生を防止しているが、フィ
ンによる防食効果はフィンとチュー、ブシートの接合部
の近傍にしか及ばず、チューブシート同士が接合したタ
ンク部は特に防食対策がとれず、ブレージングシートそ
のものの耐食性に期待する他なく問題となっていた。
また自動車部品全般のコストダウン及び軽量化の要求か
ら、これらブレージングシートの薄肉化が要望されてい
るが、ＡＪ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金芯材ブレージングシート
の場合焼鈍材の強度を１１〜１２Ｋｇ／−から１４〜１
５Ｋｇ／＃１Ｉｌｉ以上に向上させた場合、成形性良好
の基準とされる伸びを現行材の３０％前後に維持するこ
とはできずこれらを改善することが強く望まれていた。
ら、これらブレージングシートの薄肉化が要望されてい
るが、ＡＪ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金芯材ブレージングシート
の場合焼鈍材の強度を１１〜１２Ｋｇ／−から１４〜１
５Ｋｇ／＃１Ｉｌｉ以上に向上させた場合、成形性良好
の基準とされる伸びを現行材の３０％前後に維持するこ
とはできずこれらを改善することが強く望まれていた。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、熱交換器の犠牲材
フィンで防食されない部分の耐食寿命を高め、なおかつ
強度とろう付性を向上させて熱交換器の軽量化を図った
アルミニウム合金ブレージングシートを開発したもので
ＣｕＯ，３〜２．０ ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と記
す）、ＭｒｌＯ，５〜１．５％、 Ｔ ｉ ０．０３〜
０．２５％、Ｑｒ０．０５〜０．３％、 Ｍ２Ｏ，０５
〜０．５％、ｌ”ｅｏ、２％以下。
フィンで防食されない部分の耐食寿命を高め、なおかつ
強度とろう付性を向上させて熱交換器の軽量化を図った
アルミニウム合金ブレージングシートを開発したもので
ＣｕＯ，３〜２．０ ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と記
す）、ＭｒｌＯ，５〜１．５％、 Ｔ ｉ ０．０３〜
０．２５％、Ｑｒ０．０５〜０．３％、 Ｍ２Ｏ，０５
〜０．５％、ｌ”ｅｏ、２％以下。
Ｓｉ０．２％以下を含み、残部Ａｌと通常の不純物から
なるＡｌ合金芯材の片面又は両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろ
う材を皮材としてクラッドしたブレージングシートにお
いて、芯材の結晶粒度を５０〜１５０μｍにすることを
特徴とするものである。
なるＡｌ合金芯材の片面又は両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろ
う材を皮材としてクラッドしたブレージングシートにお
いて、芯材の結晶粒度を５０〜１５０μｍにすることを
特徴とするものである。
本発明において芯材の合金組成を上記の如く限定したの
は次の理由によるものである。
は次の理由によるものである。
Ｃｕの添加は強度を高め、さらに芯材の孔食電位を真に
するためであり、ＣＵ含有量を０．３〜２．０％と限定
したのは０．３％未満では上記効果は小さく、２．０％
を越えると伸びが低下し、成形性を損なうからである。
するためであり、ＣＵ含有量を０．３〜２．０％と限定
したのは０．３％未満では上記効果は小さく、２．０％
を越えると伸びが低下し、成形性を損なうからである。
Ｍｎの添加は強度を更に高めるためであり、Ｍｎ含有量
を０．５〜１．５％と限定したのは０．５％未満では上
記効果は小さく、１．５％を越えると伸びが低下し、成
形性が劣ってしまうからである。Ｔｉの添加は耐孔食性
を改善するためであり、Ｔｉ含有量を０．０３〜０．２
５％と限定したのは０．０３％未満では上記効果がなく
０．２５％を越えると加工性が劣化し、製造上問題と
なるからである。Ｃｒの添加は強度を向上させるためで
あり、Ｏｒ含有量を０．０５〜０．３％と限定したのは
０．０５％未満では上記効果がなく、０．３０％を越え
ると加工性が低下し、製造上問題となるからである。Ｍ
ｇの添加は強度を向上させるためであり、Ｍｇ含有量を
０．（）５〜０．５％と限定したのは０．０５％未満で
は上記効果がなく、０．５０％を越えるとクラッド後の
ろう材の芯材への拡散が大きくなり、ろう付性を阻害す
るからである。通常の不純物であるＦｅ含有量を０．２
％以下、Ｓｉ含有量を０．２％以下としたのはこれら元
素とＡｌやＭｎとの化合物はカソードとして働き、耐食
性・を低下させるためである。
を０．５〜１．５％と限定したのは０．５％未満では上
記効果は小さく、１．５％を越えると伸びが低下し、成
形性が劣ってしまうからである。Ｔｉの添加は耐孔食性
を改善するためであり、Ｔｉ含有量を０．０３〜０．２
５％と限定したのは０．０３％未満では上記効果がなく
０．２５％を越えると加工性が劣化し、製造上問題と
なるからである。Ｃｒの添加は強度を向上させるためで
あり、Ｏｒ含有量を０．０５〜０．３％と限定したのは
０．０５％未満では上記効果がなく、０．３０％を越え
ると加工性が低下し、製造上問題となるからである。Ｍ
ｇの添加は強度を向上させるためであり、Ｍｇ含有量を
０．（）５〜０．５％と限定したのは０．０５％未満で
は上記効果がなく、０．５０％を越えるとクラッド後の
ろう材の芯材への拡散が大きくなり、ろう付性を阻害す
るからである。通常の不純物であるＦｅ含有量を０．２
％以下、Ｓｉ含有量を０．２％以下としたのはこれら元
素とＡｌやＭｎとの化合物はカソードとして働き、耐食
性・を低下させるためである。
ざらに芯材の結晶粒度をコントロールするのはＣＵ及び
Ｍｎの添加による伸びの低下で成形性が低下することを
抑制するためであり、またろう付箋に適当厚さのろう材
がブレージングシート表面に残留し、板厚の確保及び芯
材との電位差からろう材層が犠牲陽極として働き耐食性
の向上が図れるからであり、結晶粒度を５０〜１５０μ
ｍと限定したのは、５０μｍ未満ではろう付は時にろう
材の芯材への拡散が大きくなりろう付は部品の座屈、芯
材厚さの減少により耐食性の劣化が生ずるからである。
Ｍｎの添加による伸びの低下で成形性が低下することを
抑制するためであり、またろう付箋に適当厚さのろう材
がブレージングシート表面に残留し、板厚の確保及び芯
材との電位差からろう材層が犠牲陽極として働き耐食性
の向上が図れるからであり、結晶粒度を５０〜１５０μ
ｍと限定したのは、５０μｍ未満ではろう付は時にろう
材の芯材への拡散が大きくなりろう付は部品の座屈、芯
材厚さの減少により耐食性の劣化が生ずるからである。
また１５０μ而を超えるとろう付は時にろう材が局部的
に芯方向へ深く浸透したり、芯材表面に残留するろう材
が少なくなり、即ちろう材が流動し易くなる等耐食性を
低下させるからである。なお結晶粒度を５０〜１５０μ
ｍの範囲とするには芯材を５６０〜６１０℃の範囲でソ
ーキングを施すことにより可能である。
に芯方向へ深く浸透したり、芯材表面に残留するろう材
が少なくなり、即ちろう材が流動し易くなる等耐食性を
低下させるからである。なお結晶粒度を５０〜１５０μ
ｍの範囲とするには芯材を５６０〜６１０℃の範囲でソ
ーキングを施すことにより可能である。
第１表に示す組成の合金を常法により溶解・鋳造し、６
０Ｘ１８０ Ｘ１８０ ｍｔａの鋳塊を製造した後６０
０℃で３時間の均熱処理を行ない、片面５闇づつ面削し
て厚さ５０Ｍｌ１１の芯材とした。次いでＪＩＳ ４０
０４合金（Ｓｉ１０％、Ｍｇ１．５％、残部／ｌ）を溶
解・鋳造し６０Ｘ１８０ ｘ１８０ ｍの鋳塊を製造し
、両面面削後５００℃の温度で熱間圧延して１０．５＃
ｌ＃ｌの板厚の皮材とした。該皮材を芯材の両側に合わ
せ５００℃の加熱後、熱間圧延して５ｍ厚さのクラツド
材とし、ざらに冷間圧延を加え３６０℃で２時間の最終
焼鈍処理により板厚０．６ａのブレージングシートを作
製した。
０Ｘ１８０ Ｘ１８０ ｍｔａの鋳塊を製造した後６０
０℃で３時間の均熱処理を行ない、片面５闇づつ面削し
て厚さ５０Ｍｌ１１の芯材とした。次いでＪＩＳ ４０
０４合金（Ｓｉ１０％、Ｍｇ１．５％、残部／ｌ）を溶
解・鋳造し６０Ｘ１８０ ｘ１８０ ｍの鋳塊を製造し
、両面面削後５００℃の温度で熱間圧延して１０．５＃
ｌ＃ｌの板厚の皮材とした。該皮材を芯材の両側に合わ
せ５００℃の加熱後、熱間圧延して５ｍ厚さのクラツド
材とし、ざらに冷間圧延を加え３６０℃で２時間の最終
焼鈍処理により板厚０．６ａのブレージングシートを作
製した。
このように作製したブレージングシートの芯材の結晶粒
度を測定した結果を第１表に併記する。なお第１表中比
較材Ｎα８及び１ｌｋ１９は本発明材Ｎ０１１の芯材の
ソーキング温度を変えて結晶粒度を４０μｍと１７０μ
ｍとしたブレージングシートを作製したものである。
度を測定した結果を第１表に併記する。なお第１表中比
較材Ｎα８及び１ｌｋ１９は本発明材Ｎ０１１の芯材の
ソーキング温度を変えて結晶粒度を４０μｍと１７０μ
ｍとしたブレージングシートを作製したものである。
第１表に示すブレージングシートにつき強度及び伸びを
引張り試験機によって測定して機械的性質の評価をし、
成形性はＪＩＳ Ｚ ２２４７Ａ法によるエリクセン試
験により９０ＩＩｔＩ１１角に切断したブレージングシ
ートに直径２０ｍの球頭ポンチで張出成形を行ない亀裂
が入るときの成形高さを測定して評価した。
引張り試験機によって測定して機械的性質の評価をし、
成形性はＪＩＳ Ｚ ２２４７Ａ法によるエリクセン試
験により９０ＩＩｔＩ１１角に切断したブレージングシ
ートに直径２０ｍの球頭ポンチで張出成形を行ない亀裂
が入るときの成形高さを測定して評価した。
さらに第１表に示すブレージングシートについて６０Ｘ
１１０＃ｌｌに切断したものを治具につるし、真空度５
Ｘ １０−５ ｔｏｒｒで６００℃の温度に３分間保
持して真空ろう付けを行なった。このろう付は品の裏面
及び端面をシールしてｓｏｘ １００ ｙｔｒｓの部分
をキャス試験に供して２００時間後の最大孔食深さを測
定して耐食性を評価した。なお孔食深ざの測定は同一ろ
う付は品の内に深いもの１０点を選び出し、光学顕微鏡
にて焦点深度法で深さを゛求め、ざらにこの中で最も深
いものを選んでその部品の断面を切り出し、研磨して孔
食深さを確定した。
１１０＃ｌｌに切断したものを治具につるし、真空度５
Ｘ １０−５ ｔｏｒｒで６００℃の温度に３分間保
持して真空ろう付けを行なった。このろう付は品の裏面
及び端面をシールしてｓｏｘ １００ ｙｔｒｓの部分
をキャス試験に供して２００時間後の最大孔食深さを測
定して耐食性を評価した。なお孔食深ざの測定は同一ろ
う付は品の内に深いもの１０点を選び出し、光学顕微鏡
にて焦点深度法で深さを゛求め、ざらにこの中で最も深
いものを選んでその部品の断面を切り出し、研磨して孔
食深さを確定した。
次いで上記ろう付は品について第２図に示すようにブレ
ージングシート（７）の断面を直角に切り出し、ろう材
拡散層（８）を除いた残留芯材（９）の厚さ、即ち残留
芯材厚さく１）を測定して、ろう材の芯材への拡散状況
を次の３段階にランク分けし、ろう付は性を評価した。
ージングシート（７）の断面を直角に切り出し、ろう材
拡散層（８）を除いた残留芯材（９）の厚さ、即ち残留
芯材厚さく１）を測定して、ろう材の芯材への拡散状況
を次の３段階にランク分けし、ろう付は性を評価した。
芯材への拡散の極めて大きいもの・・・大芯材への拡散
が従来程度のもの・・・中芯材への拡散が極めて小さい
もの・・・小ざらにろう付は後ブレージングシートの全
厚を測定し、その大きざによって芯材の腐食に対し犠牲
層として作用する残留ろう材の口の多さを評価した。
が従来程度のもの・・・中芯材への拡散が極めて小さい
もの・・・小ざらにろう付は後ブレージングシートの全
厚を測定し、その大きざによって芯材の腐食に対し犠牲
層として作用する残留ろう材の口の多さを評価した。
以上の結果を従来のＪＩＳ ３００３合金（Ｃｕ ０．
１５％、Ｍｎ１．０％、Ｔｉ０．０１％、Ｏｒｏ、０１
％。
１５％、Ｍｎ１．０％、Ｔｉ０．０１％、Ｏｒｏ、０１
％。
Ｍｇ０．０１％、ＦｅＯ，５％、 ３ ｉ ０．２５％
、残部Ａｌ）及びＪＩＳ ３００４合金（Ｍｎ１．１％
、Ｍ２Ｏ、９０％、ＣｕＯ，２０％、Ｔｉ０．０１％、
Ｃｒ０．０１％。
、残部Ａｌ）及びＪＩＳ ３００４合金（Ｍｎ１．１％
、Ｍ２Ｏ、９０％、ＣｕＯ，２０％、Ｔｉ０．０１％、
Ｃｒ０．０１％。
Ｆｅ□、５％、Ｓｉ０．２５％、残部Ａｌ）を芯材とし
て、上記と同様のＪＩＳ ４００４合金を皮材としたブ
レージングシートについての機械的性質、耐食性、ろう
付は性及びろう材残留量の試験結果と併せて第１表に示
した。
て、上記と同様のＪＩＳ ４００４合金を皮材としたブ
レージングシートについての機械的性質、耐食性、ろう
付は性及びろう材残留量の試験結果と併せて第１表に示
した。
なお、Ｃｕ含有量が２％を超え、Ｍｎ含有吊が１．５％
を超え、Ｔｉ含有量が０．２５％を超え、Ｃｒ含有量が
０．３％を超えるものはいずれも加工性が著しく悪く、
ブレージングシートとして製造できなかったので評価試
験不可能であった。
を超え、Ｔｉ含有量が０．２５％を超え、Ｃｒ含有量が
０．３％を超えるものはいずれも加工性が著しく悪く、
ブレージングシートとして製造できなかったので評価試
験不可能であった。
第１表かられかるように本発明材（Ｎα１〜Ｎα７）は
いずれも最大孔食深さは極めて小さく耐食性は良好であ
り、ろう材の芯材への拡散は小ざく良好なろう付は性を
有することがわかる。
いずれも最大孔食深さは極めて小さく耐食性は良好であ
り、ろう材の芯材への拡散は小ざく良好なろう付は性を
有することがわかる。
さらに本発明材はいずれも１４．５Ｎｇ／ｒｒＩ！Ａ以
上の強度を有し、エリクセン値９．３Ｍ以上で、従来材
（Ｎα１８．Ｎα１９）とくらべて同等であり、実用上
の成形性に関して問題はなく、またろう付は後の全厚、
即ちろう材の残留量も大差がない。
上の強度を有し、エリクセン値９．３Ｍ以上で、従来材
（Ｎα１８．Ｎα１９）とくらべて同等であり、実用上
の成形性に関して問題はなく、またろう付は後の全厚、
即ちろう材の残留量も大差がない。
一方芯材の合金組成は本発明材（Ｎα１）と同一であり
ながなら結晶粒度が５０〜１５０μｍでない比較材（Ｎ
α８及びＮα９）は最大孔食深さが大きく、さらにろう
付は性も劣っていることがわかる。
ながなら結晶粒度が５０〜１５０μｍでない比較材（Ｎ
α８及びＮα９）は最大孔食深さが大きく、さらにろう
付は性も劣っていることがわかる。
また添加元素のうちＣｕ含有量が０．３％未満のもの（
Ｎα１０）は耐食性が悪く、Ｍｎ含有量が０．５％未満
のもの（Ｎａ １１ ）及びＩ’ｌｌ含有量が０．０５
％未満のもの（Ｎα１２）は強度が低く、Ｍｇ含有量が
０．５％を超えるもの（Ｎα１３）は耐食性及びろう付
は性が劣り、Ｆｅ含有量が０．２％を超えるもの（Ｎα
１４） 、 ３ ｉ含有量が０．２％を超えるもの（Ｎ
ｏ、１５）及びＴｉ含有量が０．０３％未満のもの（Ｎ
α１７）はいずれも耐食性が大巾に低下し、Ｃｒ含有量
が０．０５％未満のもの（Ｎα１６）は強度が低いこと
が判る。
Ｎα１０）は耐食性が悪く、Ｍｎ含有量が０．５％未満
のもの（Ｎａ １１ ）及びＩ’ｌｌ含有量が０．０５
％未満のもの（Ｎα１２）は強度が低く、Ｍｇ含有量が
０．５％を超えるもの（Ｎα１３）は耐食性及びろう付
は性が劣り、Ｆｅ含有量が０．２％を超えるもの（Ｎα
１４） 、 ３ ｉ含有量が０．２％を超えるもの（Ｎ
ｏ、１５）及びＴｉ含有量が０．０３％未満のもの（Ｎ
α１７）はいずれも耐食性が大巾に低下し、Ｃｒ含有量
が０．０５％未満のもの（Ｎα１６）は強度が低いこと
が判る。
このように本発明によれば熱交換器の材料として用いる
ブレージングシートの耐食性を著しく向上させることが
でき、ざらに成形性を損なうことなく強度を向上させる
ことができ、部材の軽量化が図れる等工業上顕著な効果
を奏するものである。
ブレージングシートの耐食性を著しく向上させることが
でき、ざらに成形性を損なうことなく強度を向上させる
ことができ、部材の軽量化が図れる等工業上顕著な効果
を奏するものである。
第１図（イ） （ロ）はドロンカップ型熱交換器を示す
もので、（イ）は斜視図、（ロ）は側面図、第２図はろ
う付は後のブレージングシートの残留芯材厚さを示す断
面図である。 １・・・・・・・・チューブシート ２．３・・・・冷媒流路 ４．５・・・・タンク部 ６・・・・・・・・フィン ７・・・・・・・・ブレージングシート８・・・・・・
・・ろう材拡散層 ９・・・・・・・・残留芯材 １・・・・・・・・残留芯材厚さ 第１図 （イ］
（ロ）第２図
もので、（イ）は斜視図、（ロ）は側面図、第２図はろ
う付は後のブレージングシートの残留芯材厚さを示す断
面図である。 １・・・・・・・・チューブシート ２．３・・・・冷媒流路 ４．５・・・・タンク部 ６・・・・・・・・フィン ７・・・・・・・・ブレージングシート８・・・・・・
・・ろう材拡散層 ９・・・・・・・・残留芯材 １・・・・・・・・残留芯材厚さ 第１図 （イ］
（ロ）第２図
Claims (1)
- Ｃｕ０．３〜２．０ｗｔ％，Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ
％，Ｔｉ０．０３〜０．２５ｗｔ％，Ｃｒ０．０５〜０
．３ｗｔ％，Ｍｇ０．０５〜０．５０ｗｔ％，Ｆｅ０．
２ｗｔ％以下，Ｓｉ０．２ｗｔ％以下を含み、残部Ａｌ
と通常の不純物からなるＡｌ合金芯材の片面又は両面に
Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材を皮材としてクラッドしたブレ
ージングシートにおいて、芯材の結晶粒度を５０〜１５
０μｍにすることを特徴とするアルミニウム合金ブレー
ジングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028731A JPH0816257B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62028731A JPH0816257B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63195239A true JPS63195239A (ja) | 1988-08-12 |
| JPH0816257B2 JPH0816257B2 (ja) | 1996-02-21 |
Family
ID=12256578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62028731A Expired - Lifetime JPH0816257B2 (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0816257B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5476725A (en) * | 1991-03-18 | 1995-12-19 | Aluminum Company Of America | Clad metallurgical products and methods of manufacture |
| JP2001105175A (ja) * | 1999-08-12 | 2001-04-17 | Pechiney Rhenalu | 熱交換器製造用の延伸部材及びその製造方法 |
| JP2007515293A (ja) * | 2003-07-18 | 2007-06-14 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | 高強度アルミニウム合金ろう付けシート |
| US7691489B2 (en) * | 2004-03-22 | 2010-04-06 | Sapa Heat Transfer Ab | High strength long-life aluminium tube material with high sagging resistance |
| JP2013221204A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-10-28 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | ろう付接合用アルミニウム合金製クラッド管及び該アルミニウム合金製クラッド管を適用する熱交換器 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1987
- 1987-02-10 JP JP62028731A patent/JPH0816257B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US5669436A (en) * | 1991-03-18 | 1997-09-23 | Aluminum Company Of America | Method of continuously casting composite strip |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0816257B2 (ja) | 1996-02-21 |
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