JPH02133553A - 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法Info
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- JPH02133553A JPH02133553A JP28373888A JP28373888A JPH02133553A JP H02133553 A JPH02133553 A JP H02133553A JP 28373888 A JP28373888 A JP 28373888A JP 28373888 A JP28373888 A JP 28373888A JP H02133553 A JPH02133553 A JP H02133553A
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱交換器、例えば自動車用ラジェーターやドロ
ンカップエバポレーターの製造に用いるフィン加工性（
コルゲート性）がよく、組付は時やろう付は加熱時の変
形が少なく、ろう付は後の熱伝導性が高い熱交換器用ア
ルミニウム合金フィン材の製造方法に関するものである
。
ンカップエバポレーターの製造に用いるフィン加工性（
コルゲート性）がよく、組付は時やろう付は加熱時の変
形が少なく、ろう付は後の熱伝導性が高い熱交換器用ア
ルミニウム合金フィン材の製造方法に関するものである
。
熱交換器、例えば自動車用ラジェーターは第２図に示す
ように、表面にろう材をクラッドした偏平チューブ（３
）とベアのコルゲートフィン（１）を積層し、チューブ
（３）の両端（図は上部のみを示す）にヘッダー（４）
を取付け、これをろう付は接合した後、ヘッダー（４）
にバッキング（５）を介してタンク（６）を結合したも
のである。
ように、表面にろう材をクラッドした偏平チューブ（３
）とベアのコルゲートフィン（１）を積層し、チューブ
（３）の両端（図は上部のみを示す）にヘッダー（４）
を取付け、これをろう付は接合した後、ヘッダー（４）
にバッキング（５）を介してタンク（６）を結合したも
のである。
また自動車用ドロンカップタイプのエバポレーターは第
３図に示すように冷媒通路（７）、（７’）を形成する
プレージングシートからなるチューブ構成シート（１）
、（８’）とベアのコルゲートフィン（１）とを交互に
積層し、これをろう付は接合したものである。これ等熱
交換器のフィン材には板厚０．１ｍｍ程度のＡｌ−Ｍｎ
系合金であるＩｔ５３００３合金が用いられ、冷媒の通
路を形成するチューブ材を外側からの外気腐食による貫
通孔食発生を防止する目的で犠牲作用を付与するため、
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等Ａ、９の電位を卑にする元素を添加
したものも用いられている。
３図に示すように冷媒通路（７）、（７’）を形成する
プレージングシートからなるチューブ構成シート（１）
、（８’）とベアのコルゲートフィン（１）とを交互に
積層し、これをろう付は接合したものである。これ等熱
交換器のフィン材には板厚０．１ｍｍ程度のＡｌ−Ｍｎ
系合金であるＩｔ５３００３合金が用いられ、冷媒の通
路を形成するチューブ材を外側からの外気腐食による貫
通孔食発生を防止する目的で犠牲作用を付与するため、
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等Ａ、９の電位を卑にする元素を添加
したものも用いられている。
このようなフィン材はコルゲート加工、チューブ材との
組付は等常温での加工に対し、適度な強度を有すること
が必要である。またフィン材はろう付は加熱時に６００
℃の高温下にさらされるため、チューブや治具等の拘束
により、最も薄いフィン材に変形が生じ、コア変形、ろ
う付は不具合等が発生する場合もあり、高温における強
度、耐サグ性が必要である。しかしてＩｔ３３００３合
金からなるフィン材の強度はＨＩ３材で１４〜１８ｋｇ
／ｒＩｖＡ程度である。
組付は等常温での加工に対し、適度な強度を有すること
が必要である。またフィン材はろう付は加熱時に６００
℃の高温下にさらされるため、チューブや治具等の拘束
により、最も薄いフィン材に変形が生じ、コア変形、ろ
う付は不具合等が発生する場合もあり、高温における強
度、耐サグ性が必要である。しかしてＩｔ３３００３合
金からなるフィン材の強度はＨＩ３材で１４〜１８ｋｇ
／ｒＩｖＡ程度である。
近年熱交換器はコンパクト化と共に高性能化のニーズが
強（なり、フィン材の薄肉化と共に熱伝導性の向上が強
く望まれている。ＪＩＳ ３００３合金は強度的に薄肉
化の対応が可能であるが、薄肉化に際して熱放散のため
のフィン材断面積の減少に伴い、フィン材の熱伝導性の
向上が必要となるにもかかわらず、添加されたＭｎ（約
］、Ｉｗ１％）の固溶により、熱伝導性は導電率で４０
％ｌＡｃ５とＡｌ合金材の中でも下位に位置するところ
から、高性能化には支障をきたし、その使用には問題が
あった。
強（なり、フィン材の薄肉化と共に熱伝導性の向上が強
く望まれている。ＪＩＳ ３００３合金は強度的に薄肉
化の対応が可能であるが、薄肉化に際して熱放散のため
のフィン材断面積の減少に伴い、フィン材の熱伝導性の
向上が必要となるにもかかわらず、添加されたＭｎ（約
］、Ｉｗ１％）の固溶により、熱伝導性は導電率で４０
％ｌＡｃ５とＡｌ合金材の中でも下位に位置するところ
から、高性能化には支障をきたし、その使用には問題が
あった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、強度と熱伝導性の
バランスがとれ、特にろう付は加熱が加わるラジェータ
ーやエバポレーター用のフィン材として、ろう付けによ
る高温変形やサグに強い熱交換器用アルミニウム合金フ
ィン材の製造方法を開発したものである。
バランスがとれ、特にろう付は加熱が加わるラジェータ
ーやエバポレーター用のフィン材として、ろう付けによ
る高温変形やサグに強い熱交換器用アルミニウム合金フ
ィン材の製造方法を開発したものである。
即ち本発明製造方法の一つは、Ｓｉ０．３〜１、Ｑｗ１
％（以下ｗｔ％を％と略記），Ｆｅ０．３〜３．０％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を５
５０’Ｃ以下の温度で均質化処理した後、熱間圧延を施
し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少なくとも１
回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から最終板
厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延するこ
とを特徴とするものである。
％（以下ｗｔ％を％と略記），Ｆｅ０．３〜３．０％を
含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ合金を５
５０’Ｃ以下の温度で均質化処理した後、熱間圧延を施
し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少なくとも１
回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から最終板
厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延するこ
とを特徴とするものである。
また本発明製造方法の他の一つは、Ｓｉ０．３〜１．０
％、 Ｆ ｅ０．３〜３．０％、 Ｚｒ０．０１〜
０．３％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡ
ｌ合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間
圧延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少な
くとも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍か
ら最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧
延することを特徴とするものである。
％、 Ｆ ｅ０．３〜３．０％、 Ｚｒ０．０１〜
０．３％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡ
ｌ合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間
圧延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少な
くとも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍か
ら最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧
延することを特徴とするものである。
また本発明製造方法の他の一つは、ＳｉＱ、３〜１．０
％、Ｆ ｅＯＪ 〜３．０％を含み、更にＺｎ（１，２
〜２、θ％、 Ｓｎ０．ＯＩ 〜０．１％、 Ｉｎ
（１，（ＩＩ 〜０．１％の範囲内で何れか１種又は２
種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ
合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間圧
延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少なく
とも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から
最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延
することを特徴とするものである。
％、Ｆ ｅＯＪ 〜３．０％を含み、更にＺｎ（１，２
〜２、θ％、 Ｓｎ０．ＯＩ 〜０．１％、 Ｉｎ
（１，（ＩＩ 〜０．１％の範囲内で何れか１種又は２
種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ
合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間圧
延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少なく
とも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から
最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延
することを特徴とするものである。
また本発明製造方法の更に他の一つは、Ｓｉ０．３〜１
．０ ％、 Ｆ ｅ０．３〜３．１１１％、Ｚｒ０．
０１〜０３％を含み、更にＺｎ０．２〜２．０％、
５ｎ（１，（１１〜Ｑ、 １％、１ｎ（１，（ＩＩ 〜
１１％の範囲内で何れか１種又は２種以」二を含み、残
部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｊ！合余を５５０℃
以下の温度で均質化処理した後、熱間圧延を施し、しか
る後冷間圧延を行なうにあたり、少なくとも１回以上の
中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から最終板厚とする
までに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延することを特徴
とするものである。
．０ ％、 Ｆ ｅ０．３〜３．１１１％、Ｚｒ０．
０１〜０３％を含み、更にＺｎ０．２〜２．０％、
５ｎ（１，（１１〜Ｑ、 １％、１ｎ（１，（ＩＩ 〜
１１％の範囲内で何れか１種又は２種以」二を含み、残
部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｊ！合余を５５０℃
以下の温度で均質化処理した後、熱間圧延を施し、しか
る後冷間圧延を行なうにあたり、少なくとも１回以上の
中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から最終板厚とする
までに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延することを特徴
とするものである。
本発明製造方法において、合金組成を上記の如く限定し
たのは次の理由によるものである。
たのは次の理由によるものである。
Ｓｉ及びＦｅはフィン材の強度向上に効果がある。しか
してＳｉ含有量を０６３〜１．０％と限定し、たのは、
０．３％未満では効果がなく、１％を越えると融点が低
下し、ろう付は時のサグが顕著となり、かつ熱伝導性を
低下するためである。
してＳｉ含有量を０６３〜１．０％と限定し、たのは、
０．３％未満では効果がなく、１％を越えると融点が低
下し、ろう付は時のサグが顕著となり、かつ熱伝導性を
低下するためである。
またＦｅ含有量を０．３〜３，０％と限定したのは、０
６３％未満では効果がなく、３．０％を越えると効果が
飽和するばかりか、塑性加工性を低下するためである。
６３％未満では効果がなく、３．０％を越えると効果が
飽和するばかりか、塑性加工性を低下するためである。
Ｚｒはフィン材の強度及び耐サグ性を向上し、グレンサ
イズを粗大として高温変形を防止する効果がある。しか
してＺｒ含有量を０．０１〜０３％と限定したのは、０
．０１％未満では効果がなく、θ、３９６を越えると効
果が飽和するばかりか、塑性加工性及び導電率を低下す
るためである。
イズを粗大として高温変形を防止する効果がある。しか
してＺｒ含有量を０．０１〜０３％と限定したのは、０
．０１％未満では効果がなく、θ、３９６を越えると効
果が飽和するばかりか、塑性加工性及び導電率を低下す
るためである。
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎは何れもフィン材を卑として犠牲陽極
作用を増す効果がある。しかしてＺｎ０．２〜２．Ｑ％
、 Ｓｎ０．０１〜０．１％、 Ｉｎ００１〜０．
１％の範囲内で何れか１種又は２種以上を添加したのは
、それぞれ下限未満では効果がなく、上限を越えると効
果が飽和するばかりか、導電率を低下するためである。
作用を増す効果がある。しかしてＺｎ０．２〜２．Ｑ％
、 Ｓｎ０．０１〜０．１％、 Ｉｎ００１〜０．
１％の範囲内で何れか１種又は２種以上を添加したのは
、それぞれ下限未満では効果がなく、上限を越えると効
果が飽和するばかりか、導電率を低下するためである。
尚上記成分以外に必要に応じてＭｎ、Ｃｕ。
Ｃｒ、Ｍｇ等を添加すれば、更にフィンの強度を向上す
ることができる。その場合各添加量は０．３％以下とす
ることが望ましい。
ることができる。その場合各添加量は０．３％以下とす
ることが望ましい。
本発明製造方法は、上記組成の合金を鋳造後、５５０℃
以下、望ましくは４５０〜５５０℃の温度で均質化処理
し、これに熱間圧延と冷間圧延を加え、冷間圧延の途中
、少なくとも１回以上の中間焼鈍を入れ、最後の中間焼
鈍から最終板厚まで１５〜６０％の圧延率で冷間圧延す
るものである。
以下、望ましくは４５０〜５５０℃の温度で均質化処理
し、これに熱間圧延と冷間圧延を加え、冷間圧延の途中
、少なくとも１回以上の中間焼鈍を入れ、最後の中間焼
鈍から最終板厚まで１５〜６０％の圧延率で冷間圧延す
るものである。
均質化処理は鋳塊の偏析を減少し、固溶Ｆｅ。
Ｓｉ、Ｚｒを析出させることができる。しかして均質化
処理温度を５５０℃以下としたのは、この温度を越える
とＦｅ、Ｓｉ、Ｚｒの析出物が粗大化し、フィン材とし
ての耐サグ性及び高温強度を低下するためである。しか
して均質化処理は４５０〜５５０の温度で、１〜２４時
間処理することが望ましい。中間焼鈍は３６０℃で２時
間捏度処理することにより、再結晶させることができる
。
処理温度を５５０℃以下としたのは、この温度を越える
とＦｅ、Ｓｉ、Ｚｒの析出物が粗大化し、フィン材とし
ての耐サグ性及び高温強度を低下するためである。しか
して均質化処理は４５０〜５５０の温度で、１〜２４時
間処理することが望ましい。中間焼鈍は３６０℃で２時
間捏度処理することにより、再結晶させることができる
。
また最後の中間焼鈍から最終板厚とするまでに１５〜６
０％の圧延率で冷間圧延するのは、適度な強度を与え、
コルゲート性、コア組み時の座屈を防止すると共に、ろ
う付は時の耐サグ性を向上するためである。しかして圧
延率が１５％未満ではろう付は加熱時にフィン材の再結
晶が完了せず、サグが顕著となる。また圧延率が６０％
を越えるとろう付は時の再結晶粒が微細となり、高温強
度を低下する。
０％の圧延率で冷間圧延するのは、適度な強度を与え、
コルゲート性、コア組み時の座屈を防止すると共に、ろ
う付は時の耐サグ性を向上するためである。しかして圧
延率が１５％未満ではろう付は加熱時にフィン材の再結
晶が完了せず、サグが顕著となる。また圧延率が６０％
を越えるとろう付は時の再結晶粒が微細となり、高温強
度を低下する。
以下本発明を実物例について説明する。
第１表に示す組成の合金を用い、常法に従って金型に鋳
造し、面側してから均質化処理した後、熱間圧延を行な
って厚さ３．５ｍｍの板とした。
造し、面側してから均質化処理した後、熱間圧延を行な
って厚さ３．５ｍｍの板とした。
これに冷間圧延と中間焼鈍を施して最終板厚０．１ｍの
フィン材に仕上げた。製造工程を第２表に示す。
フィン材に仕上げた。製造工程を第２表に示す。
このフィン材についてろう付けを模して６００℃で１０
分間大気中で加熱した後、引張強さと導電率を測定した
。また第１図に示すようにフィン材（１）の一端を治具
（２）により固定し、該治具（２）よりフィン材（１）
を５０ｍｍの長さに突出させ、これをろう付けを摸し
て６００℃で１０分間大気中で加熱し、その際のサグｆ
ｆｉ （Ｎｌ を測定し、３個の平均値を求めた。
分間大気中で加熱した後、引張強さと導電率を測定した
。また第１図に示すようにフィン材（１）の一端を治具
（２）により固定し、該治具（２）よりフィン材（１）
を５０ｍｍの長さに突出させ、これをろう付けを摸し
て６００℃で１０分間大気中で加熱し、その際のサグｆ
ｆｉ （Ｎｌ を測定し、３個の平均値を求めた。
また上記フィン材をコルゲート加工し、Ｉｔｓ３００３
合金を芯材として外側面にＩｔｓ ４３４３合金ろう材
を１０％クラッドした板厚（１，４ｍｍの電縫チューブ
と組み合せ、フッ化物系フラッグスを用いてＮ２ガス中
６００’Ｃで１０分間ろう付けを行ない、ラジェーター
のフィンとチューブを接合したミニコアを作成し、これ
を７２０時間のＣＡＳＳ試験（ＪＩＳ Ｈ８６ｇ＋）を
行ない、チューブに発生するピットの！栗さを焦点深度
法により測定した。
合金を芯材として外側面にＩｔｓ ４３４３合金ろう材
を１０％クラッドした板厚（１，４ｍｍの電縫チューブ
と組み合せ、フッ化物系フラッグスを用いてＮ２ガス中
６００’Ｃで１０分間ろう付けを行ない、ラジェーター
のフィンとチューブを接合したミニコアを作成し、これ
を７２０時間のＣＡＳＳ試験（ＪＩＳ Ｈ８６ｇ＋）を
行ない、チューブに発生するピットの！栗さを焦点深度
法により測定した。
これ等の結果を第３表に示す。
第 １
表
第１表及至第３表から明らかなように、本発明方法ｋ
ｌ〜１２によるものは何れもろう付は後の強度８ｋｇ／
−以上、導電率５０％ｌＡｃ５以上の特性を示し、ろう
付は加熱時のサグ量も１５ｎ＋ｍ以下と優れ、１１３３
００３合金を用いた従来方法Ｎα２２と比較し、強度は
幾分劣るも導電率ははるかに優れ、か−）同等の犠牲作
用を示し、強度面で若干の劣りは、フィンの形状、ピッ
チ、コルケートの高さ等を調整することにより、十分使
用できるものである。
ｌ〜１２によるものは何れもろう付は後の強度８ｋｇ／
−以上、導電率５０％ｌＡｃ５以上の特性を示し、ろう
付は加熱時のサグ量も１５ｎ＋ｍ以下と優れ、１１３３
００３合金を用いた従来方法Ｎα２２と比較し、強度は
幾分劣るも導電率ははるかに優れ、か−）同等の犠牲作
用を示し、強度面で若干の劣りは、フィンの形状、ピッ
チ、コルケートの高さ等を調整することにより、十分使
用できるものである。
これに対し本発明用合金であっても、製造工程から外れ
る比較方法ｋ１３〜１５はろう付は時のサグ量が増大し
、製造工程が同一であっても０金組成がタシれる比較方
法Ｎα１Ｇ〜１８は、ろう付は後の強度が劣り、比較方
法Ｎ（１１９〜２１ではフィンの自己腐食が大きい。
る比較方法ｋ１３〜１５はろう付は時のサグ量が増大し
、製造工程が同一であっても０金組成がタシれる比較方
法Ｎα１Ｇ〜１８は、ろう付は後の強度が劣り、比較方
法Ｎ（１１９〜２１ではフィンの自己腐食が大きい。
以上ベアのフィン材の製造方法について説明したが、本
発明製造方法によるフィン材は→）゛−ペンタイン型の
コンデンサーやエバボレ・−ターのろう材をクラッドし
たフィン材の芯材としても同様の一２１ｊ果を奏するも
のである。
発明製造方法によるフィン材は→）゛−ペンタイン型の
コンデンサーやエバボレ・−ターのろう材をクラッドし
たフィン材の芯材としても同様の一２１ｊ果を奏するも
のである。
（発明の’８］里）
このように本発明製造方法によれば、従来のＩｔ３３０
０３合金からなるフィンあるいは家庭空調機用フィンに
使用される純Ａでフィンの両方の特性即ち強度、熱伝導
性、ろう付は時の耐サグ性等をバランスよく￥ｆするフ
ィン材の製造が可能となり、熱交換性能にすぐれたコン
パクトな熱交換器の製造が可能となり、更に熱交換器の
軽量化、コストダウンを可能にする等工粟上顕著な効果
を奏するものである。
０３合金からなるフィンあるいは家庭空調機用フィンに
使用される純Ａでフィンの両方の特性即ち強度、熱伝導
性、ろう付は時の耐サグ性等をバランスよく￥ｆするフ
ィン材の製造が可能となり、熱交換性能にすぐれたコン
パクトな熱交換器の製造が可能となり、更に熱交換器の
軽量化、コストダウンを可能にする等工粟上顕著な効果
を奏するものである。
第１図はサグテストを示す側面図、第２図は自動車用ラ
ジェーターの一例を示す斜視図、第３図は自動車用エバ
ポレーターの一例を示す要部斜視図である。 １−、フィン ２、治具 ３、偏平チューブ ・１．ヘッダー パワキング タンク ７′冷媒通路 ８′ チューブ構成シート
ジェーターの一例を示す斜視図、第３図は自動車用エバ
ポレーターの一例を示す要部斜視図である。 １−、フィン ２、治具 ３、偏平チューブ ・１．ヘッダー パワキング タンク ７′冷媒通路 ８′ チューブ構成シート
Claims (4)
- （１）Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％，Ｆｅ０．３〜３．０
ｗｔ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡｌ
合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間圧
延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少なく
とも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍から
最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧延
することを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィ
ン材の製造方法。 - （２）Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％，Ｆｅ０．３〜３．０
ｗｔ％，Ｚｒ０．０１〜０．３ｗｔ％を含み、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるＡｌ合金を５５０℃以下の温
度で均質化処理した後、熱間圧延を施し、しかる後冷間
圧延を行なうにあたり、少なくとも１回以上の中間焼鈍
を行ない、最後の中間焼鈍から最終板厚とするまでに１
５〜６０％の圧延率で冷間圧延することを特徴とする熱
交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法。 - （３）Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％，Ｆｅ０．３〜３．０
ｗｔ％を含み、更にＺｎ０．２〜２．０ｗｔ％，Ｓｎ０
．０１〜０．１ｗｔ％，Ｉｎ０．０１〜０．１ｗｔ％の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなるＡｌ合金を５５０℃以下の温度で
均質化処理した後、熱間圧延を施し、しかる後冷間圧延
を行なうにあたり、少なくとも１回以上の中間焼鈍を行
ない、最後の中間焼鈍から最終板厚とするまでに１５〜
６０％の圧延率で冷間圧延することを特徴とする熱交換
器用アルミニウム合金フィン材の製造方法。 - （４）Ｓｉ０．３〜１．０ｗｔ％，Ｆｅ０．３〜３．０
ｗｔ％，Ｚｒ０．０１〜０．３ｗｔ％を含み、更にＺｎ
０．２〜２．０ｗｔ％，Ｓｎ０．０１〜０．１ｗｔ％，
Ｉｎ０．０１〜０．１ｗｔ％の範囲内で何れか１種又は
２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡ
ｌ合金を５５０℃以下の温度で均質化処理した後、熱間
圧延を施し、しかる後冷間圧延を行なうにあたり、少な
くとも１回以上の中間焼鈍を行ない、最後の中間焼鈍か
ら最終板厚とするまでに１５〜６０％の圧延率で冷間圧
延することを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フ
ィン材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28373888A JPH02133553A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28373888A JPH02133553A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133553A true JPH02133553A (ja) | 1990-05-22 |
Family
ID=17669465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28373888A Pending JPH02133553A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02133553A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217547A (en) * | 1991-05-17 | 1993-06-08 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Aluminum alloy fin material for heat exchanger |
| JP2009161835A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-11-11 JP JP28373888A patent/JPH02133553A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217547A (en) * | 1991-05-17 | 1993-06-08 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Aluminum alloy fin material for heat exchanger |
| JP2009161835A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
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