JP2000167689A

JP2000167689A - ろう付け性および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材

Info

Publication number: JP2000167689A
Application number: JP10344102A
Authority: JP
Inventors: Yoshifusa Shoji; 美房正路; Yuji Hisatomi; 裕二久富
Original assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Priority date: 1998-12-03
Filing date: 1998-12-03
Publication date: 2000-06-20

Abstract

(57)【要約】【課題】ろう付け性および耐食性に優れると共に、ろ
う付け後の強度も改善され、作動流体通路材の薄肉化、
アルミニウム製熱交換器の軽量化、長寿命化の達成を可
能とする熱交換器用アルミニウム合金クラッド材を提供
する。【解決手段】芯材の片面または両面にろう材をクラッ
ドしたアルミニウム合金クラッド材であって、前記芯材
は、Ｍｎ:0.5％〜2.0 ％、Ｃｕ:0.1％〜1.0 ％、Ｓｉ:
0.1％以下、Ｆｅ:0.3％以下を含有し、Ｍｇの含有量を
0.04％以下に規制し、残部Ａｌおよび不純物からなるア
ルミニウム合金で構成され、前記ろう材は、Ｓｉ:6％〜
14％、Ｆｅ:0.06 ％〜0.7 ％を含有し、Ｍｇの含有量を
0.04％以下、Ｃａの含有量を0.006 ％以下に規制したＡ
ｌ−Ｓｉ系合金から構成されることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ろう付け性および
耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド
材、詳しくはカーエアコンのエバポレータあるいはラジ
エータ等、ろう付けにより接合する熱交換器の作動流体
通路の構成材料として用いられ、特にフッ化物系のフラ
ックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付けにおけるろう
付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材
に関する。

【０００２】

【従来の技術】アルミニウム合金製熱交換器は、自動車
のラジエータ、オイルクーラ、インタークーラ、ヒータ
及びエアコンのエバポレータやコンデンサあるいは油圧
機器や産業機械のオイルクーラ等の熱交換器として広く
使用されている。アルミニウム合金製熱交換器には種々
の型式のものがあるが、軽量化の観点から、アルミニウ
ム合金クラッド材を成形加工したものを重ね合わせて作
動流体通路を構成し、その作動流体通路の間にコルゲー
ト加工したアルミニウム合金製フィンを組み合わせ、ろ
う付けにより一体化して製作した積層型熱交換器（ドロ
ンカップ型熱交換器）が注目されている。

【０００３】ドロンカップ型エバポレータ１０は、例え
ば、図１、２に示すように、プレス成形加工したアルミ
ニウム合金クラッド材よりなるコアプレート１１及び１
２とコルゲート加工したアルミニウム合金製フィン１３
とを積層し、ろう付けによりコアプレート１１及び１２
のろう材を溶融してコアプレート１１及び１２とフィン
１３とを接合し、コアプレート１１と１２との間に冷媒
等の作動流体通路１４を形成してなる。

【０００４】コアプレート１１及び１２としては、その
芯材にＡｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ
−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ−Ｍｇ系等、Ｍｎを含有す
るアルミニウム合金、例えば、ＪＩＳＡ３００３合
金、同３００５合金等が使用され、ろう材にＡｌ−Ｓｉ
系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系、
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｅ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｂｅ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｂｉ−Ｂｅ系等のＡｌ−
Ｓｉ系合金等が使用され、上記の芯材の片面又は両面に
上記のろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金クラ
ッド材が用いられている。

【０００５】また、フィン１３としては、Ａｌ−Ｍｎ系
合金にＣｕ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ等が添加されたア
ルミニウム合金が使用され、フィン１３とコアプレート
１１及び１２とのろう付け法としては、一般的には不活
性ガス雰囲気中でフッ化物系フラックスを用いるろう付
け法が適用されるが、真空ろう付けが適用される場合も
ある。

【０００６】近年、熱交換器の軽量化、コスト低減が強
く要求され、この要求を達成するために、作動流体通路
等の熱交換器構成材料をさらに薄肉化することが必要と
なっているが、例えば作動流体通路を構成するアルミニ
ウム合金クラッド材を薄肉化するために、各種元素を添
加して強度を高めると耐食性が低下し、また材料の薄肉
化に伴ってろう付けも難しくなり、熱交換器の製造性、
耐久性に問題が生じることから、ろう付け性および耐食
性をさらに改善したクラッド材の開発が要望されてい
る。

【０００７】従来、ドロンカップ型エバポレータ１０の
コアプレート１１及び１２として使用されてきたアルミ
ニウム合金クラッド材は、前記のように、Ｍｎを含有す
るアルミニウム合金を芯材とするもので、耐孔食性が十
分とは言えず、例えば、冷媒の作動流体通路材に適用し
た場合、しばしば孔食による貫通漏洩事故が生じること
が経験されている。

【０００８】上記の作動流体通路材の耐孔食性を向上さ
せるために、フィン１３として、作動流体通路材より電
位の卑な材料、例えば、Ａｌ−Ｍｎ−Ｚｎ系、Ａｌ−Ｍ
ｎ−Ｓｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｉｎ系合金等を適用し、これ
らの材質で構成されるフィン１３の犠牲陽極効果を利用
して、作動流体通路材を防食することが考えられるが、
この防食方法は、フィン１３との接合部近傍の作動流体
通路材にのみ効果があり、フィン１３から離れた位置の
作動流体通路材ではフィン１３の犠牲陽極効果が届か
ず、孔食の発生が避けられない。

【０００９】作動流体通路用アルミニウム合金クラッド
材の耐食性を向上させるために、芯材中にＣｕやＴｉあ
るいはＣｒやＺｒを添加したクラッド材（特公平６−４
１６２１号公報等）、芯材成分のうちカソードとなる化
合物を構成して耐食性を劣化させるＦｅの含有量を０．
２％以下に限定したクラッド材（特開昭６４−８３３９
６号公報）、あるいは芯材中のＦｅ及びＳｉの含有量を
それぞれ限定して耐粒界腐食性を改善したクラッド材
（特公平６−４１６２１号公報等）も提案されている
が、上記に提案されたアルミニウム合金クラッド材は、
耐食性についてはある程度の改善がみられるものの、ろ
う付け後の強度特性の改善が十分でなく熱交換器の耐圧
強度が低下するなどの問題がある。

【００１０】クラッド材の強度特性を改善するための有
効な手段として、Ａｌ−Ｍｎ合金芯材に対するＭｇの添
加があるが、Ｍｇを含有する芯材からなるクラッド材を
フッ化物系のフラックスを使用してろう付け接合した場
合、芯材中のＭｇがろう付け工程において表面に拡散し
てフラックス中のＦと反応してＭｇＦ₂化合物を形成
し、ろう付けにおいて有効に作用するフラックス量が減
少し、フラックスの酸化皮膜除去効果を低下させ、ろう
付け性を阻害するという問題点がある。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、特に作動流
体通路材における上記従来の問題点を解消するととも
に、作動流体通路材の薄肉化の要求を満足させるアルミ
ニウム合金クラッド材を得るために、特にろう付け性及
び耐食性に対する芯材の組成、その片面または両面にク
ラッドするろう材の組成及びそれらの組合わせの効果に
ついて、多角的に実験、検討を行った結果としてなされ
たものであり、その目的は、ろう付け性および耐食性が
良好で、ろう付け後の強度が改善された熱交換器用アル
ミニウム合金クラッド材を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明の請求項１による熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材は、芯材の片面または両面にろう材をクラ
ッドしたアルミニウム合金クラッド材であって、前記芯
材は、Ｍｎ:0.5％〜2.0 ％、Ｃｕ:0.1％〜1.0％、Ｓｉ:
0.1％以下、Ｆｅ:0.3％以下を含有し、Ｍｇの含有量を
0.04％以下に規制し、残部Ａｌおよび不純物からなるア
ルミニウム合金で構成され、前記ろう材は、Ｓｉ:6％〜
14％、Ｆｅ:0.06 ％〜0.7 ％を含有し、Ｍｇの含有量を
0.04％以下、Ｃａの含有量を0.006 ％以下に規制したＡ
ｌ−Ｓｉ系合金から構成されることを特徴とする。

【００１３】請求項２による熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材は、上記のクラッド材において、ろう材
が、さらにＢｉ:0.01 〜0.4 ％を含有することを特徴と
し、請求項３による熱交換器用アルミニウム合金クラッ
ド材は、請求項１または請求項２に記載のクラッド材に
おいて、ろう材が、さらにＺｎ:0.3％〜4.0 ％、Ｉｎ:
0.005％〜0.1 ％、Ｓｎ:0.01 ％〜0.1 ％のうちの１種
または２種以上を含有することを特徴とする。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明の熱交換器用アルミニウム
合金クラッド材における合金成分の意義およびその限定
理由について説明する。（１）芯材の成分芯材中のＭｎは、芯材の強度を向上させるよう機能す
る。更に、Ｍｎは不純物としてのＳｉおよびＦｅと化合
物を構成することにより、ＳｉおよびＦｅの耐食性を低
下させる作用を封じ込め、耐食性を向上させる。Ｍｎの
好ましい含有範囲は、0.5 ％〜2.0 ％であり、0.5 ％未
満ではその効果が小さく、2.0 ％を越えて含有すると、
鋳造時に粗大な化合物が生成し、圧延加工性が害される
結果、健全なクラッド材が得難い。

【００１５】芯材中のＣｕは、芯材の強度を向上させる
と共に、芯材の電位を貴にし、ろう材層やフィン材との
電位差を大きくして防食効果を高めるよう機能する。Ｃ
ｕの好ましい含有範囲は、0.1 ％〜1.0 ％であり、0.1
％未満ではその効果が小さく、1.0 ％を越えて含有する
と、ろう付け時に芯材の溶融が生じるおそれがあり、加
えて芯材自体の耐食性も悪くなる。

【００１６】芯材中のＳｉ、Ｆｅは、いずれもカソード
として耐食性を低下させる。好ましい含有範囲は、Ｓｉ
0.1 ％以下、Ｆｅ0.3 ％以下であるが、Ｓｉ量、Ｆｅ量
の少ない高純度のアルミニウム地金はコスト高で実用的
でないため、実用上の好ましい含有量は、Ｓｉ0.01％〜
0.1 ％、Ｆｅ0.01％〜0.3 ％の範囲である。

【００１７】芯材中のＭｇは、フッ化物系のフラックス
を使用するろう付け接合の場合、ろう付け工程において
表面に拡散してフラックス中のＦと反応してＭｇＦ₂化
合物を形成し、ろう付けにおいて有効に作用するフラッ
クス量が減少してフラックスの酸化皮膜除去効果を低下
させ、ろう付け性を阻害する。このため、Ｍｇ含有量は
0.04％以下に規制するのが好ましい。さらに好ましくは
0.02％以下とする。

【００１８】その他、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｚｒ等の不純物元素
は、本発明の効果を損なわない範囲で芯材中に含有して
も良い。ただし、Ｚｎは芯材の電位を卑にし、フィン材
との電位差を小さくして、耐食性を害するので、0.2 ％
以下にするのが好ましい。また、Ｃｒ、Ｚｒは、組織を
微細化する効果を有するが、加工性を害するので、それ
ぞれ0.3 ％以下に制限するのが好ましい。

【００１９】（２）ろう材の成分ろう材はろう付け方法により異なり、例えば、真空ろう
付けの場合にはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金やＡｌ−Ｓｉ−
Ｍｇ−Ｂｉ系合金等が使用され、フラックスろう付けの
場合にはＡｌ−Ｓｉ系合金が使用されるが、いずれもＳ
ｉの含有量は6％〜14％の範囲が好ましい。

【００２０】Ｆｅは、ろう材の組織を微細化し、ろうの
流動性を高める作用を有する。Ｆｅの好ましい含有量は
0.06％〜0.7 ％の範囲であり、0.06％未満ではその効果
が十分でなく、0.7 ％を越えると、その効果が飽和する
とともに、Ａｌマトリックスに対してカソードとなるＡ
ｌ−Ｆｅ系の化合物の生成量が多くなり耐食性が低下す
る。

【００２１】Ｍｇは、フッ化物系のフラックスを使用す
るろう付け接合の場合、ろう付け工程において、ろう材
表面に濃縮してフラックス中のフッ素（Ｆ）と反応して
ＭｇＦ₂化合物を形成し、ろう付けにおいて有効に作用
するフラックス量が減少してフラックスの酸化皮膜除去
効果を低下させ、ろう付け性を阻害するから、Ｍｇ含有
用は好ましくは0.04％以下、さらに好ましくは0.02％以
下に規制する。

【００２２】ろう材中のＣａは、ろう材表面に緻密な酸
化物を構成するため、ろう材の濡れ性及び拡がり性を低
下させて、ろう付け性を阻害する。Ｃａの好ましい含有
量は0.006 ％以下の範囲であり、0.006 ％を越えるとろ
う付け性が著しく低下する。Ｃａのより好ましい含有量
は0.004 ％以下の範囲である。

【００２３】Ｂｉは、ろうの融点を下げ、ろうの濡れ性
および流動性を改善する。Ｂｉの好ましい含有量は0.01
％〜0.4 ％の範囲であり、0.01％未満ではその効果が小
さく、0.4 ％を越えると、その効果が飽和するととも
に、自己耐食性が低下する。

【００２４】Ｚｎ、ＩｎおよびＳｎは、ろう材の電位を
卑にし、芯材に対して犠牲陽極効果を与え、クラッド材
の耐食性を向上させる。好ましい含有量は、Ｚｎ:0.3％
〜4.0 ％、Ｉｎ:0.005％〜0.1 ％、Ｓｎ:0.01 ％〜0.1
％の範囲であり、それぞれ下限未満ではその効果が十分
でなく、それぞれ上限を越えると、クラッド材のろう材
部の腐食消耗が著しく、ろう材部の犠牲陽極効果が長期
に持続されず、ろう付け部の自己耐食性の低下も生じ
る。

【００２５】なお、ろう材中には、ろう付け性を改善す
るために、少量、例えば0.1 ％以下のＢｅ、Ｓｒ、Ｌ
ｉ、Ｎａのうち１種あるいは２種以上を含有させること
ができる。また、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｉ
等の元素は、ろう材の強度を向上させる目的で、本発明
の効果を損なわない範囲でろう材中に少量含有させても
良い。ただし、これらの元素の含有量が多くなると、ろ
う材の自己耐食性が低下するので、これらの含有元素の
総量は1 ％以下に抑えるのが好ましい。

【００２６】本発明のアルミニウム合金クラッド材は、
芯材およびろう材を構成するアルミニウム合金を、例え
ば、連続鋳造により造塊し、均質化処理し、または均質
化処理した後、所定厚さまで熱間圧延し、ついで、各材
料を組合わせ、常法に従って、熱間圧延によりクラッド
材とし、最終的に所定厚さまで冷間圧延した後、最終的
に焼鈍を行う工程を経て、製造される。

【００２７】本発明のアルミニウム合金クラッド材を、
例えばドロンカップ型エバポレータの構成部材として使
用するには、図１、２に示すように、クラッド材をプレ
ス成形してコアプレート１１、１２とし、これらを積層
して、コアプレート１１、１２の外側にアルミニウム合
金製フィン１３をろう付け接合してドロンカップ型エバ
ポレータを組立てる。ラジエータ、コンデンサなどのタ
ンク材とするには、クラッド材をタンク形状にプレス成
形し、ろう付け接合する。双方のろう付け接合には、フ
ッ化物系のフラックスを用いる不活性ガス雰囲気ろう付
け、または真空ろう付けを適用するのが好ましい。

【００２８】

【実施例】実施例１連続鋳造により、表１に示す組成（芯材Ｎｏ．１〜９に
示す組成）を有する芯材用アルミニウム合金、および表
２に示す組成（ろう材Ｎｏ．Ａ〜Ｋに示す組成）を有す
るろう材用アルミニウム合金を造塊し、芯材用アルミニ
ウム合金については鋳塊を均質化処理後、厚さ２１ｍｍ
に面削して芯材用素材とし、ろう材用アルミニウム合金
については鋳塊を面削後熱間圧延して厚さ４．５ｍｍの
ろう材とした後、芯材の両面にろう材を重ね合わせ、熱
間圧延を行って厚さ３ｍｍのアルミニウム合金クラッド
材を得た。その後冷間圧延を行い、最終焼鈍を行って厚
さ０．５ｍｍのクラッド材（ブレージングシート）の軟
質板（調質０）を作製した（クラッド材Ｎｏ．１〜１
８）。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】上記により得られたクラッド材（クラッド
材Ｎｏ．１〜１８）について、以下の方法に従って、
（１）ろう付け後の強度、（２）ろう付け性、（３）耐
食性を評価した。（１）ろう付け後の強度クラッド材についてろう付け条件と同じ条件で加熱した
後、冷却し、引張試験を行った。すなわち、フッ化物系
フラックスろう付け加熱処理（ＮＢ）として、クラッド
材にフッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布し、窒素
ガス雰囲気中において６００℃（材料温度）で５分間加
熱した後、冷却し、それぞれの試験材について引張試験
を行い、引張強さ（ＭＰa ）を測定した。

【００３２】（２）ろう付け性図３に示すように、芯材６の両面にろう材４、５をクラ
ッドしてなるアルミニウム合金クラッド材２を、幅２０
ｍｍ、長さ４０ｍｍに切断し、これを３００３合金材
（幅２５ｍｍ、長さ４０ｍｍ、厚さ２ｍｍに切断）３の
上に載せて逆Ｔ字型継ぎ手１とし、前記のフッ化物系フ
ラックスろう付け加熱処理（ＮＢ）を行った。処理後の
逆Ｔ字型継ぎ手１には、図４に示すように、その隅角部
にフィレット部７および８が溶融形成されるから、これ
らフィレット部７および８の断面積、Ａ₁およびＡ₂を
測定し、断面積Ａ₁およびＡ₂とろう付け加熱前のろう
材４および５の断面積、Ａ₀₁およびＡ₀₂との比から、流
動係数Ｋ＝（Ａ₁＋Ａ₂）／（Ａ₀₁＋Ａ₀₂）を算出す
る。この流動係数Ｋが大きいほどろう材の溶融した割合
が多く、ろうの流動性が良好で、ろう付け性に優れてい
ることを示す。ろう付け性の評価は、流動係数Ｋが０．
３５以上をろう付け性良好（○）とし、０．３５未満の
場合はフィレット切れなどのろう付け性不良が生じ易く
なるため、Ｋが０．３５未満または実際にフィレット切
れが生じたものをろう付け性不十分（×）とした。

【００３３】（３）耐食性前記のろう付け加熱後の逆Ｔ字型継ぎ手１について、Ｃ
ＡＳＳ試験をＪＩＳＨ８６８１に基づいて４週間実施
し、試験後のクラッド材の一般部（フィレット部以外の
部分）の最大腐食深さを測定した。さらに、腐食試験後
のろう付け接合フィレット部の腐食状況を調査し、腐食
部がフィレット面積の２５％未満のもの（◎）および２
５％以上５０％未満のもの（○）を耐食性良好とし、フ
ィレット面積の５０％以上が腐食により消滅した試験材
を、耐食性不十分（×）と評価した。

【００３４】評価結果を表３に示す。表３にみられるよ
うに、本発明の条件を満たす実施例（クラッド材Ｎｏ．
１〜１８）は、いずれも流動係数Ｋが０．４１以上の優
れたろう付け性を示した。ＣＡＳＳ試験後の最大腐食深
さが０．１８〜０．２６ｍｍであり、良好な耐食性を示
した。また、ろう付け後の強度は、いずれも１０９ＭＰ
a 以上の優れた強度を示した。なお、この実施例の試験
材はいずれも、製造上問題が生じることなく製造性が優
れていた。

【００３５】

【表３】

【００３６】比較例１連続鋳造により、表４に示す組成（芯材Ｎｏ．１０〜１
７に示す組成）を有する芯材用アルミニウム合金および
表２に示す組成（ろう材Ｎｏ．Ｑ〜Ｚに示す組成）を有
するろう材用アルミニウム合金を造塊し、上記実施例と
同一の工程により厚さ０．５ｍｍのアルミ合金クラッド
材の軟質板（調質０）を作製した（クラッド材Ｎｏ．１
９〜３６）。

【００３７】

【表４】《表注》芯材No.17 は3003合金

【００３８】

【表５】

【００３９】得られたアルミニウム合金クラッド材（ク
ラッド材Ｎｏ．１９〜３６）について、上記実施例１と
全く同じ方法に従って、（１）ろう付け後の強度、
（２）ろう付け性、（３）耐食性を評価した。評価結果
を表６に示す。

【００４０】

【表６】

【００４１】表６に示すように、本発明の条件を外れた
比較例によるクラッド材（クラッド材Ｎｏ．１９〜３
６）は、いずれも熱交換器用アルミニウム合金クラッド
材として必要な性能を有していない。すなわち、クラッ
ド材Ｎｏ．１９は、芯材のＭｎの含有量が少ないため引
張強さが低い。クラッド材Ｎｏ．２０は、芯材のＭｎの
含有量が多すぎるため、圧延が困難となり健全な板材が
製造できなかった。クラッド材Ｎｏ．２１は、芯材のＣ
ｕの含有量が少ないため引張強さが低く、また耐食性が
劣り、ＣＡＳＳ試験において貫通孔が生じた。クラッド
材Ｎｏ．２２は、芯材のＣｕの含有量が多いため、ろう
付け時の加熱で局部溶融が生じた。クラッド材Ｎｏ．２
３は、芯材のＳｉの含有量が多いため、ＣＡＳＳ試験
後、一般部の最大腐食深さが大きく耐食性が劣る。

【００４２】クラッド材Ｎｏ．２４は、芯材のＦｅの含
有量が多いため、耐食性が劣り、ＣＡＳＳ試験において
貫通孔が生じた。クラッド材Ｎｏ．２５は、芯材のＭｇ
含有量が多いため、ろう付け性が劣り、十分なフィレッ
ト部が形成されず、フィレット切れが生じた。クラッド
材Ｎｏ．２６は、芯材がＪＩＳ３００３合金に相当し、
ＳｉおよびＦｅの含有量が多いため、耐食性が劣り、Ｃ
ＡＳＳ試験で貫通孔が生じた。また芯材のＭｇの含有量
も多いため、ろう付け性が劣り、ろう付けにおいて十分
なフィレットが形成されず、フィレット切れが生じた。

【００４３】クラッド材Ｎｏ．２７は、ろう材中のＳｉ
の含有量が少ないため、流動係数Ｋが小さく、ろう付け
性が劣る。クラッド材Ｎｏ．２８は、ろう材のＳｉの含
有量が多すぎるため、圧延加工性がわるく、健全なクラ
ッド材が製造できなかった。クラッド材Ｎｏ．２９は、
ろう材のＦｅの含有量が少ないため、流動係数Ｋが小さ
く、ろう付け性が劣る。クラッド材Ｎｏ．３０は、ろう
材のＦｅの含有量が多いため、耐食性が劣っており、Ｃ
ＡＳＳ試験後の最大腐食深さが大きく、またフィレット
部の自己腐食も激しい。クラッド材Ｎｏ．３１は、ろう
材のＭｇの含有量が多いため、ろう付け性が劣り、ろう
付けにおいて十分なフィレットが形成されず、フィレッ
ト切れが生じた。

【００４４】クラッド材Ｎｏ．３２は、ろう材のＣａの
含有量が多いため、ろう付け性が劣り、ろう付けにおい
て十分なフィレットが形成されず、フィレット切れが生
じた。クラッド材Ｎｏ．３３はろう材中のＢｉの含有量
が多く、クラッド材Ｎｏ．３４はろう材中のＺｎの含有
量が多く、クラッド材Ｎｏ．３５はろう材中のＩｎの含
有量が多く、またクラッド材Ｎｏ．３６はろう材中のＳ
ｎの含有量が多いため、いずれもＣＡＳＳ試験において
フィレット部の自己腐食が激しく、耐食性が劣る。

【００４５】

【発明の効果】本発明によれば、特にろう付け性および
耐食性が良好で、ろう付け後の強度特性が改善された熱
交換器用アルミニウム合金クラッド材が提供される。当
該熱交換器用アルミニウム合金クラッド材によれば、作
動流体通路材の薄肉化が可能となり、ラジエータ、コン
デンサ等、アルミニウム製熱交換器の軽量化、長寿命化
が達成される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態の熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材が適用できるドロンカップ型エバポレータ
の斜視図である。

【図２】図１の正面図である。

【図３】本発明の実施形態の熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材のろう付け性の実証試験の状態（ろう付け
加熱前）を示す断面図である。

【図４】本発明の実施形態の熱交換器用アルミニウム合
金クラッド材のろう付け性の実証試験の状態（ろう付け
加熱後）を示す断面図である。

【符号の説明】

１逆Ｔ字型継ぎ手２アルミニウム合金クラッド材３３００３合金材４、５ろう材６芯材７、８フィレット部１０ドロンカップ型エバポレータ１１、１２コアプレート１３アルミニウム合金製フィン１４作動流体通路

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】芯材の片面または両面にろう材をクラッ
ドしたアルミニウム合金クラッド材であって、前記芯材
は、Ｍｎ:0.5％（重量％、以下同じ）〜2.0％、Ｃｕ:0.
1％〜1.0 ％、Ｓｉ:0.1％以下（０％を含まず、以下同
じ）Ｆｅ:0.3％以下を含有し、Ｍｇの含有量を0.04％以
下に規制し、残部Ａｌおよび不純物からなるアルミニウ
ム合金で構成され、前記ろう材は、Ｓｉ:6％〜14％、Ｆ
ｅ:0.06 ％〜0.7 ％を含有し、Ｍｇの含有量を0.04％以
下、Ｃａの含有量を0.006 ％以下に規制したＡｌ−Ｓｉ
系合金から構成されることを特徴とするろう付け性およ
び耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド
材。
【請求項２】ろう材が、さらにＢｉ:0.01 ％〜0.4 ％
を含有することを特徴とする請求項１記載のろう付け性
および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラ
ッド材。
【請求項３】ろう材が、さらにＺｎ:0.3％〜4.0 ％、
Ｉｎ:0.005％〜0.1％、Ｓｎ:0.01 ％〜0.1 ％のうちの
１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項
１または請求項２記載のろう付け性および耐食性に優れ
た熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。