JP2011202279A - 熱交換器製造用の延伸部材及びその製造方法 - Google Patents

熱交換器製造用の延伸部材及びその製造方法 Download PDF

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Abstract

【課題】 経済的条件を確保しながら、各種の使用特性（機械的強度、展延性、耐食性、鑞付け性）の間のバランスがさらに向上したアルミ合金による熱交換器製造用の延伸部材を提供する。
【解決手段】 Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材である。
【選択図】 なし

Description

本発明は、アルミニウム−マンガン合金（アルミニウム協会の分類法による３０００系）製の薄い（一般的に厚みは０．１と１．５mmの間に含まれる）延伸した帯または管である延伸部材に関するものであって、多くはアルミニウム−珪素の鑞付け合金（アルミニウム協会の分類法による４０００系）の、被覆合金で片面または両面を必要に応じてメッキされている。これらの帯または管は、鑞接によって接合された熱交換器の、管、フィン、マニホルド、プレートなどの要素の製造に用いられるものであって、これらの熱交換器はとくに乗用車のエンジンの冷却システムまたは車内の空調システム内にあるものである。アルミ合金の鑞付け技術は、例えば、Soudage et Techniques Connexes, nov.-dec. 1991, pp. 18-29に掲載されたJ. C. Kucza, A. Uhry et J.C.Goussainの論文"Le brasage fort de l'aluminium et ses alliages"に記載されている。本発明による帯または管は、NOCOLOK（登録商標）またはCAB(controlled atmosphere brazing)型の非腐食性フラックスによる鑞付け技術にとくに使用される。
自動車の熱交換器へのアルミ合金の使用は最近数年間に発展したが、それはとくに銅合金の使用に比べて軽量化が可能だからである。鑞付け交換機製造に用いられるアルミ合金製の帯または管に対して要求される特性は、とくに鑞付けに対する優れた適性、できる限り薄い厚さの使用を可能にする、鑞付け後の高い機械的強度、管、フィン、マニホルド、プレートなどを容易に成形するのに十分な加工性、および優れた耐食性である。もちろん、選択された合金の鋳造、圧延および延伸が容易なこと、また帯と管の製錬コストが自動車業界の要求に見合うものであることが重要である。
ベース合金として通常用いられる合金は、Ｓｉが０．６未満、Ｆｅが０．７未満、Ｃｕが０．０５〜０．２０、Ｍｎが１．０〜１．５、Ｚｎが０．１０未満、その他の元素が各０．０５未満で合計０．１５未満、残りがアルミニウムからなる組成（ＥＮ５７３−３規格による重量％）の３００３である。
過去数年間に数多くの合金が提案されたが、それは上述の使用特性の一つ、あるいはもう一つ、もっと具体的には耐食性を向上させるためであって、そのため「ロング・ライフ」合金という呼称が生まれ、業界ではそう呼ばれることが多い。
住友軽金属工業のフランス特許第２５６４９６２号（米国特許第４６７３５５１号）は、Ｓｉが０．０５〜０．３０、Ｆｅが０．８未満、Ｃｕが０．１〜１、Ｍｎが０．６〜１．５、Ｍｇが０．１〜０．７５、また必要に応じて含有率が０．２５％未満のＺｒ、Ｔｉ、ＣｒまたはＶからなる組成（重量％）の、高圧交換機のフィンのためのベース合金に関するものである。
米国特許第５１２５４５２号（住友軽金属工業と日本電装）は、Ｓｉが０．１未満、Ｆｅが０．３未満、Ｃｕが０．０５〜０．３５、Ｍｎが０．３〜１．５、Ｍｇが０．０５〜０．５、Ｔｉが０．０５〜０．３５からなり、ここでＣｕ−０．２＜Ｍｇ＜Ｃｕ＋０．２である組成のベース合金のメッキ帯を記載している。
欧州特許第０３２６３３７号（Alcan International）は、Ｓｉが０．１５未満、Ｆｅが０．４未満、Ｃｕが０．１〜０．６、Ｍｎが０．７〜１．５、Ｍｇが０．８未満からなる組成のベース合金のメッキ帯を記載している。
好適には０．０５％未満とＳｉ含有率が低いので、Ｍｎ沈殿物の密度の濃い層の形成が可能になり、それが被覆合金の珪素の拡散に対する障壁の役割を果たし、耐食性を向上させる。国際公開特許第ＷＯ９４／２２６３３号は前者の変型であり、Ｃｕ含有率が高い（０．６〜０．９％）という点だけが異なっている。
米国特許第５３５０４３６号（Kobe Alcoaと日本電装）は、Ｓｉが０．３〜１．３、Ｃｕが０．２未満、Ｍｎが０．３〜１．５、Ｍｇが０．２未満、Ｔｉが０．０２〜０．３、Ｆｅの記載なしからなる組成のベース合金を記載している。
Ｓｉの含有率が高いので（実施例の場合０．８％）、機械的強度のためにＣｕとＭｇが含まれないことを補うことができる。Ｔｉが含まれ、Ｍｇが含まれないことは耐食性向上に貢献する。
欧州特許第０７１８０７２号（Hoogovens Aluminium Walzprodukte）は、Ｓｉが０．１５超、Ｆｅが０．８未満、Ｃｕが０．２〜２、Ｍｎが０．７〜１．５、Ｍｇが０．１〜０．６からなり、ここでＣｕ＋Ｍｇ＜０．７また、Ｔｉ、Ｃｒ、ＺｒまたはＶの添加も可能である組成のベース合金を記載している。実施例はＳｉ含有率０．５％を示している。
合金のタイプについて現状技術を要約しようとすると、第一の区分の合金はＳｉの含有率がきわめて低く（０．１５未満、また好適には０．０５％未満）、少量のＦｅを含有するか、していないかであるが、いずれの場合にもＳｉよりも要求が厳しくないことが認められる。これらのきわめて低いＳｉ含有率は純粋なベースから開始しない限り得られないので、生産コストへの負担となる。第二の区分の合金は、優れた耐食性を得るためにきわめて低いＳｉ含有率の必要性をまたも問題にしているのであるが、反対に、Ｓｉ含有率が高めで（０．５〜０．８％）、必要に応じてＭｇやＣｕなどの硬化元素の含有率が低いことからくる機械的強度の不足を補うことができる。実際、フラックスによる鑞付けの場合、周知のごとく、Ｍｇ含有率を下げて、酸化物ＭｇＯの厚い層の形成に至るような、メッキ層の表面へのＭｇの転移を防止しなければならない。この酸化物が存在すると鑞付け表面へのフラックスの量を増やさなければならず、それによって接合コストが上昇し、表面の外観が損なわれる。Ｃｕについては、耐食性に対する影響が問題になっている。
出願人は、先行技術の２つの合金区分において開示された含有率の間のＳｉ含有率の狭い領域と、Ｆｅの低いが、純粋なベースを必要としない妥当なレベルにとどまる、含有率を組み合わせることによって、受け入れられる経済的条件を確保しながら、各種の使用特性（機械的強度、展延性、耐食性、鑞付け性）の間のバランスをさらに向上させることができる組成の領域を決定した。
本発明の課題を解決するための手段は、次のとおりである。
第１に、次の組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材。
Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である。
第２に、５〜１３％のＳｉを含有するＡｌＳｉ合金の片面または両面にメッキされることを特徴とする、上記第１に記載の延伸部材。
第３に、ベース合金が、０．２〜０．６％のＣｕと０．１〜０．４％のＭｇを含有することを特徴とする、上記第１または２に記載の延伸部材。
第４に、ベース合金が、０．６〜１．１％のＣｕと０．１〜０．４％のＭｇを含有することを特徴とする、上記第１または２に記載の延伸部材。
第５に、ベース合金が、０．４〜０．７％のＣｕと０．０１％未満のＭｇを含有することを特徴とする、上記第１または２に記載の延伸部材。
第６に、鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、上記第１〜５のいずれか一つに記載の帯である延伸部材。
第７に、鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を示すことを特徴とする、上記第１〜５のいずれか一つに記載の帯である延伸部材。
第８に、Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材を用い、板の鋳造と、予備均質化なしのこの板の熱間圧延と、所望の厚みまでの冷間圧延と、温度２５０〜３００℃の間での焼鈍焼き鈍しと工程とを含み、鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材の製造方法。
第９に、Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材を用い、板の鋳造と、５９０〜６３０℃の間でのこの板の均質化と、均質化した板の熱間圧延と、所望の厚みでの冷間圧延と、温度３２０〜３８０℃の間での最終焼き鈍し工程とを含み、鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材の製造方法。
本発明はまた、ベース合金の組成の一般的領域内で、特定の特性の強化を可能にする上記第３〜第５に記載の特定の３つの領域も目的とする。
本発明によると、経済的条件を確保しながら、各種の使用特性（機械的強度、展延性、耐食性、鑞付け性）の間のバランスがさらに向上したアルミ合金による熱交換器製造用の延伸部材を得ることができる。
実施例の５つの合金について焼き鈍し状態のＲ0.2およびＲmの値を示している。 状態Ｈ２４でのこれらの合金についてＳＷＡＡＴ試験の結果を示している。 実施例に記載の鑞付け適性試験における鑞付け接合箇所の幅の定義を示している。 鑞付け試験における溶解深さを決定するのに役立つパラメーターを示す鑞付け帯の顕微鏡断面を模式的に示している。 鑞付け接合箇所の幅の結果を示している。 粒子間溶解深さの結果を示している。
本発明による熱交換器製造用の帯または管である延伸部材は、製造される部品のタイプに応じて一般的に０．１と１．５mmの間に含まれる厚みを有し、被覆合金でメッキすることが可能で、被覆合金は鑞付け合金、あるいは７０７２合金のような亜鉛合金などの、腐食部品を保護するための犠牲陽極の役割を果たす合金とすることができる。
ベース合金の組成の限界は次のように説明できる。珪素最低含有率である０．１５％によって、コストの高い、純粋ベースの使用を避けることが可能になる。他方で、マグネシウムを含有する合金において、珪素はＭｇ2Ｓｉ沈殿物の形成によって機械的強度に貢献する。０．３０％を超えると、マンガンの分散相ＡｌＭｎＳｉとＡｌＭｎＦｅＳｉが形成されるので、珪素は耐食性、ならびに加工性に悪い影響を与える可能性がある。
鉄の含有率が０．２５％未満に制限されていることも耐食性、ならびに加工性に有利であるが、原価が高くつくことになり得るきわめて低い含有率０．１５％未満まで下げる必要はない。ただし、鉄の含有率は珪素含有率以下に保たなければならない。
銅は機械的強度に貢献する硬化元素であるが、１．１％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物が生じて金属の均質性を阻害し、腐食開始場所となる。
耐食性に対する銅の役割に関しては、最近の研究によると、銅が固溶体の状態にとどまる限りにおいて、むしろよい影響を示している（参照：R; Benedictus et al. "Influence of alloying additions on corrosion behaviour of aluminium brazing sheet" ICAA-6, 1998, pp. 1577-1582）。
マンガンは３００３合金に近い限界値内にあり、ベース合金とメッキ層の間の電気化学位差を増大することで機械的強度と耐食性に貢献する。全てのＡｌＭｎ合金と同様に、合金が容易に鋳造できなくなるので１．４％を超えることはほとんど不可能である。
マグネシウムは機械的強度に有利である。反対に、メッキ表面を転移する限り、鑞付け性には悪影響があり、真空鑞付けでない場合、酸化物層を形成し、鑞付け特性を悪い方向に変化させる。この理由のために、その含有率は０．４％に制限しなければならない。要求が厳しい用途分野の場合、マグネシウムを完全に排除する必要が生じることもある。この場合は、機械的強度の損失を補うために少なくとも０．４％の銅が必要になる。一般的に、Ｃｕ＋Ｍｇ＞０．４％の合計含有率を確保しなければならない。
亜鉛の添加が制限されていることで、とくに銅含有率が最も高い合金について、電子化学機構を変化させて、耐食性によい効果をもたらすことができる。ただし、全体的な腐食に対する感受性が強くなりすぎないように０．２％未満にとどめなければならない。
含有率が０．１％未満のチタンは、耐食性によい影響があることがわかっている。
本発明による組成の領域内で、使用特性の一つを向上させるために、ＭｇとＣｕの含有率を変化させることができる。マグネシウムを受け入れるとき、大きく変形した部品について、機械的強度より加工性を優先したいときは、銅の含有率を（Ｍｇ＋Ｃｕ＞０．４％は守りつつ）０．６％未満とすることが可能で、反対の場合は、０．６％超とすることができる。
鑞付け合金でメッキした帯または管の場合、鑞付け、許容できる機械的強度、および優れた湿潤性のために十分な温度差が得られるようにこの合金はベース合金に対して十分低い液体温度を持たなければならない。一般的に珪素含有率が５〜１３％のＡｌＳｉ合金、例えば、合金４００４，４１０４，４０４５，４０４７，４３４３または４８４３が使用される。これらの合金は添加元素、例えば、ストロンチウムを含有することができる。またメッキとして、片面の上に、犠牲陽極効果を有するアルミ合金、とくに合金７０７２などの、亜鉛含有合金を用いることもできる。多層メッキを使用することも可能である。メッキした層の厚みは０．０１と０．２mmの間で変化することが可能であり、たいていの場合は、全厚みの約１０％に当たる。
帯製造法はベース合金のプレートの鋳造、必要ならば片面または両面のメッキを所望するかによって、被覆合金の一つまたは二つのプレートの鋳造を有する。全体は熱間でついで所望の厚みを得るまで冷間で圧延される。大きな成形がなされる部品向けでは、最も厚い帯の場合には連続で、最も薄い帯の場合にはバッチで、３２０〜３８０℃の間に含まれる温度で最終焼き鈍しを実施して焼き鈍し状態（状態Ｏ）で使用することができる。この焼き鈍しによって合金が再結晶化して、微粒子の微小構造に至る。その他の場合、冷間加工状態で使用され、それによってもっと機械的強度が向上し、例えば、状態Ｈ１４またはＨ２４（規格ＮＦ ＥＮ５１５による）に至るが、この状態は再結晶を防止して、２５０〜３００℃の間で回復焼き鈍しすることで得られる。
メッキ材料を設置する前に、５９０〜６３０℃の間の温度でベース合金のプレートの均質化を実施することができる。この均質化は圧延された帯の展延性に有利であり、帯が状態Ｏで使用されるときに常に実施される。それはＭｎ分散相の併合を助け、その後等軸微細粒子の再結晶化を誘発するので、粒子の数多くの接合への鑞付け合金の珪素の拡散を助長する。この珪素の拡散は鑞付け部品の耐食性には不利になり、鑞付けの際に、鑞付け接合の良好な形成に必要な溶接液体が乏しくなるおそれがある。反対に、均質化がなく、帯が冷間加工され焼鈍された場合、鑞付けの後に、本発明による帯の場合は、長い粒子の微小構造が得られ、それが珪素の拡散を阻止する。粒子接合への珪素の拡散防止のために、２を超える形状係数Ｆ（Ｆ＝最大長さ／最大幅）を示す粒子を有することが望ましい。
管の製造法はビレットの鋳造、このビレットの均質化、管の押し出しと所望の寸法への延伸とを有する。管は延伸したままで（状態Ｈ１８）または焼き鈍して（状態Ｏ）使用することができる。
本発明による帯と管は、先行技術の製品と比較して、各種の使用特性の間のより有利な妥協を示し、しかも、そのために製錬および実施が困難になったり、製造コストが上昇することはない。
これらの帯と管は、自動車用をはじめとする放熱器、例えば、エンジン冷却放熱器、オイル放熱器、加熱放熱器、および過給空気放熱器の製造に、ならびに空調システムに使用することができる。
以下、本発明の実施例について説明する。
図１は、実施例の５つの合金について焼き鈍し状態のＲ0.2およびＲmの値を示している。
図２は、状態Ｈ２４でのこれらの合金についてＳＷＡＡＴ試験の結果を示している。
図３は、実施例に記載の鑞付け適性試験における鑞付け接合箇所の幅の定義を示している。
図４は、鑞付け試験における溶解深さを決定するのに役立つパラメーターを示す鑞付け帯の顕微鏡断面を模式的に示している。
図５は、鑞付け接合箇所の幅の結果を示している。
図６は、粒子間溶解深さの結果を示している。
本発明による帯のベース合金に対応する３つの合金Ａ、Ｂ、Ｃと先行技術による合金Ｄならびに合金３００３を鋳造した。合金の組成は表１に示した。
Figure 2011202279
５種類の合金はプレート状に鋳造し、片面を合金４３４３で被覆し、予備均質化をせずに熱間圧延し、合計厚みが０．２７mmに成るまで状態Ｈ２４（規格ＮＦ ＥＮ５１５による）で冷間圧延し、２７０℃で回復焼き鈍しし、鑞付け合金は厚みの約１０％であった。
ＡＳＴＭ Ｇ８５規格に従って、力学特性（破断強さＲmとＭＰａで表した０．２％Ｒ0.2での弾性限度）およびＳＷＡＡＴ試験（salt water acetic acid test）による腐食孔深さ（μｍ）を測定する。結果は図１と２に示した。
鑞付け適性は２つのパラメータ、即ち、自動車の熱交換器の管−フィン鑞付けを模倣した、後述の、鑞付け試験による、鑞付け接合箇所の幅（μｍ）と溶解深さ（μｍ）で測定する。鑞付け適性は接合箇所幅が大きいほど、また溶解深さが浅いほど優れている。
１０の波で起伏をつけた裸のフィンを挟む寸法が６０×２５mmの、メッキした２枚の鋼板で構成される「サンドウィッチ型」試験片を実現する。表面は１５分間２５０℃で熱脱脂して油を除去する。つぎに３つの部品に小さな圧力（０．１〜０．２ＭＰａ）をかけて相互に締め付け、接合した試験片を濃度が１０〜３０％のフラックス水溶液内に浸け、ついで温度が６００℃の鑞付け炉内に５分間置く。
あらかじめ幅方向に切断し、被覆し、細かく研磨した試験片を光学顕微鏡で観察する。
図３に示したごとく、接合箇所の半径を観察することによって鑞付け接合箇所の幅を測定することができる。
溶解深さは、次の方法によって粒子間溶解を１００倍と４００倍の間に含まれる倍率で測定することによって得られる。
顕微鏡研磨の後、微小構造（金属間と粒子結合）を明らかにするためにKeller腐食を実施する。この腐食表面は次の特性を有する。
ａ）鑞付けと、このベース合金内の珪素の超粒子型均質溶解から生じたベース合金のＡｌＭｎＦｅＳｉ沈殿物との間の直線界面であって、粗大粒子合金について顕著に見える。
ｂ）珪素の粒子間溶解から発生した荒れた界面であって、微粒子合金についてよく見える。この溶解が測定の際に考慮されるのである。
図４に示したごとく、溶接金属の荒れた界面の間の最小厚みｅを測定し、差Ｅ−ｅによって粒子間溶解深さＤを決定するが、ここでＥは鑞付け前の合金の厚みである。片面をメッキした帯について溶解深さを表すために、両面メッキ帯について溶解プロセスは対称であるものとして、値Ｄを２で除する。示した数字は一つの標本について１０の測定値の平均である。接合箇所の幅と粒子間溶解の深さに関する結果はそれぞれ図５と６に示した。
合金３００３と比較して、本発明による合金Ａ、Ｂ、Ｃはいっそう優れた力学特性を示し、Ｂが一番成績がよく、腐食孔深さが一番小さく、Ｃは最良で、鑞付け接合箇所の幅がほぼ同一で、とくにＣの場合、溶解深さが一番小さい。
合金Ｄと比較して、Ｒmは常に高く、Ｒ0.2についてはＡとＢは高いが、Ｃはわずかに劣っている。腐食孔深さは、とくにＣの場合、より小さい。
鑞付け接合箇所幅はほぼ同一で、溶解深さはＣでより浅く、ＡとＢではやや大きかった。この場合、本発明による合金は、より有利に特性間のバランスがとれており、くわえて、優先した特性（機械的強度または耐食性）を選べる可能性がある。最後に、本発明による合金は、Ｄとは反対に、生産コストの増大を引き起こす珪素のきわめて低い含有率を必要としない。
米国特許第４６７３５５１号明細書 米国特許第５１２５４５２号明細書 米国特許第５３５０４３６号明細書

Claims (6)

  1. 次の組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材。
    Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．４〜０．７、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．０１未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である。
  2. ５〜１３％のＳｉを含有するＡｌＳｉ合金の片面または両面にメッキされることを特徴とする、請求項１に記載の延伸部材。
  3. 鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、請求項１または２に記載の帯である延伸部材。
  4. 鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を示すことを特徴とする、請求項１または２に記載の帯である延伸部材。
  5. Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．４〜０．７、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．０１未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯である延伸部材を用い、板の鋳造と、予備均質化なしのこの板の熱間圧延と、冷間圧延と、温度２５０〜３００℃の間での回復焼き鈍し工程とを含み、鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯である延伸部材の製造方法。
  6. Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが０．４〜０．７、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．０１未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯である延伸部材を用い、板の鋳造と、５９０〜６３０℃の間でのこの板の均質化と、均質化した板の熱間圧延と、冷間圧延と、温度３２０〜３８０℃の間での最終焼き鈍し工程とを含み、鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯である延伸部材の製造方法。

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