JPH03100143A - ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - Google Patents
ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法Info
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- JPH03100143A JPH03100143A JP23963489A JP23963489A JPH03100143A JP H03100143 A JPH03100143 A JP H03100143A JP 23963489 A JP23963489 A JP 23963489A JP 23963489 A JP23963489 A JP 23963489A JP H03100143 A JPH03100143 A JP H03100143A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、熱交換器に用いられるろう付け用アルミニウ
ム合金フィン材の製造方法に関するもので、特にろう付
け性、犠牲陽極効果、耐垂下性（耐高温座屈性）を改善
するものである。
ム合金フィン材の製造方法に関するもので、特にろう付
け性、犠牲陽極効果、耐垂下性（耐高温座屈性）を改善
するものである。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕従来自
動車用熱交換器にはアルミニウム合金が用いられており
、その大部分はろう付け法によって組立てられている。
動車用熱交換器にはアルミニウム合金が用いられており
、その大部分はろう付け法によって組立てられている。
例えば積層型エバポレータは第１図に示すようにフィン
（１） と冷媒通路（５）、 （５’）を形成するプ
レージングシートからなる通路構成シート（４）、（４
’）を交互に積層し、真空ろう付けにより接合したもの
で、フィン材には板厚０．Ｉ＋＋＋ｍ前後のものが用い
られ、通路構成シートには板厚０．６ｍ前後のプレージ
ングシートが用いられている。
（１） と冷媒通路（５）、 （５’）を形成するプ
レージングシートからなる通路構成シート（４）、（４
’）を交互に積層し、真空ろう付けにより接合したもの
で、フィン材には板厚０．Ｉ＋＋＋ｍ前後のものが用い
られ、通路構成シートには板厚０．６ｍ前後のプレージ
ングシートが用いられている。
このようなエバポレータでは、フィン材に１１１％（以
下ｖ１％を％と略記）程度のＭｎを含有するＡｌ −Ｍ
ｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡｌ −Ｍｎ −Ｚｎ−８ｎ−Ｉｎ
系の金が用いられている。これは冷媒通路を形成するの
にＪＩ９３００３合金を芯材とし、その表面にＪＩ３４
００４合金ろう材をクラッドしたプレージングシートを
用い、これを外部腐食から防食するため、フィン材を犠
牲陽極として使用することを目的としたものである。
下ｖ１％を％と略記）程度のＭｎを含有するＡｌ −Ｍ
ｎ−Ｚｎ−３ｎ系やＡｌ −Ｍｎ −Ｚｎ−８ｎ−Ｉｎ
系の金が用いられている。これは冷媒通路を形成するの
にＪＩ９３００３合金を芯材とし、その表面にＪＩ３４
００４合金ろう材をクラッドしたプレージングシートを
用い、これを外部腐食から防食するため、フィン材を犠
牲陽極として使用することを目的としたものである。
ところで近年熱交換器の軽量化に伴い、フィン材を薄肉
化する必要が生じている。フィン材を薄肉化した際の第
１の問題は、ろう付け加熱時に高温でフィンがつぶれる
ことである。これに対してフィン材を連続鋳造圧延等の
急冷凝固法により製造して、フィン材の耐垂下性（耐高
温座屈性）を向上させる方法が提案されている。
化する必要が生じている。フィン材を薄肉化した際の第
１の問題は、ろう付け加熱時に高温でフィンがつぶれる
ことである。これに対してフィン材を連続鋳造圧延等の
急冷凝固法により製造して、フィン材の耐垂下性（耐高
温座屈性）を向上させる方法が提案されている。
しかしこのような方法では、確かに耐垂下性は向上する
ものの、ろう付性が良くなく、特にＺ０．Ｉｎ５Ｓｎを
添加した合金では、その傾向が強い。
ものの、ろう付性が良くなく、特にＺ０．Ｉｎ５Ｓｎを
添加した合金では、その傾向が強い。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、優れた耐垂下性、
犠牲効果及びろう付け性の優れたろう付け用アルミニウ
ム合金ファン材の製造方法を開発したものである。
犠牲効果及びろう付け性の優れたろう付け用アルミニウ
ム合金ファン材の製造方法を開発したものである。
即ち本発明製造法の一つは、Ｍｎ０．３〜２．０％、Ｆ
ｅ０．０５〜２．０％を含み、更にＺｎ０Ｊ〜２．０％
、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓ ｎ ０．０１〜０
．３％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金フィン
材の製造において、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧
延により厚さ２〜１０薗の板とした後、冷間圧延により
厚さ０．０４〜θ、２−のフィン材とするにあたり、冷
間圧延途中に最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲とな
る板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷
間圧延の途中又は前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１
〜３０（１秒アルカリ洗浄を行なうことを特徴とするも
のである。
ｅ０．０５〜２．０％を含み、更にＺｎ０Ｊ〜２．０％
、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓ ｎ ０．０１〜０
．３％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部
Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金フィン
材の製造において、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧
延により厚さ２〜１０薗の板とした後、冷間圧延により
厚さ０．０４〜θ、２−のフィン材とするにあたり、冷
間圧延途中に最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲とな
る板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷
間圧延の途中又は前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１
〜３０（１秒アルカリ洗浄を行なうことを特徴とするも
のである。
また本発明製造法の他の一つは、Ｍｎ０．３〜２．０％
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０Ｊ〜２．
０％、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓ ｎ ０．Ｏｆ
〜０．３％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、
更にＺｒ０．３％以下、Ｃｒ０．３ｗｔ％以下の範囲内
で何れか１種又は２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金フィン材の製造において
、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜
１０■の板とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０
．２Ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終
冷間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜
５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は
前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカ
リ洗浄を行なうことを特徴とするものである。
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０Ｊ〜２．
０％、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓ ｎ ０．Ｏｆ
〜０．３％の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、
更にＺｒ０．３％以下、Ｃｒ０．３ｗｔ％以下の範囲内
で何れか１種又は２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物とからなるアルミニウム合金フィン材の製造において
、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜
１０■の板とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０
．２Ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終
冷間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜
５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は
前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカ
リ洗浄を行なうことを特徴とするものである。
また本発明製造法の他の一つは、Ｍｎ０．３〜２．０％
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０．３〜２
．０％、Ｉｎ０１Ｏ１−０，３％、Ｓｎ（１４％の範囲
内で何れか１種又は２種以上を含み、更にＣｕ０．５％
以下、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５％以下の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金フィン材の製造において
、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜
１０論の板とした後、冷間圧延により厚さ０，０４〜０
．２ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終
冷間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜
５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は
前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカ
リ洗浄を行なうことを特徴とするものである。
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０．３〜２
．０％、Ｉｎ０１Ｏ１−０，３％、Ｓｎ（１４％の範囲
内で何れか１種又は２種以上を含み、更にＣｕ０．５％
以下、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５％以下の範囲内で
何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるアルミニウム合金フィン材の製造において
、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜
１０論の板とした後、冷間圧延により厚さ０，０４〜０
．２ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終
冷間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜
５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は
前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカ
リ洗浄を行なうことを特徴とするものである。
更に本発明製造法の他の一つは、Ｍｎ０．３〜２．０％
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０．３〜２
．０％、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３９６、Ｓ ｎ ０．
（Ｉｔ 〜（１，３％の範囲内で何れか１種又は２種以
上を含み、Ｚｒ０１３％以下、Ｃｒ０．３％以下の範囲
内で何れか１種又は２種を含み、更にＣｕ０．５％以下
、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５９６以下の範囲内で何
れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物からなるアルミニウム合金フィン材の製造において、
アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜１
０ｍの板とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０．
２ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終冷
間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜５
５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は前
にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカリ
洗浄を行なうことを特徴とするものである。
、Ｆ ｅ ０．０５〜２．０％を含み、Ｚｎ０．３〜２
．０％、Ｉ ｎ ０．０１〜０．３９６、Ｓ ｎ ０．
（Ｉｔ 〜（１，３％の範囲内で何れか１種又は２種以
上を含み、Ｚｒ０１３％以下、Ｃｒ０．３％以下の範囲
内で何れか１種又は２種を含み、更にＣｕ０．５％以下
、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５９６以下の範囲内で何
れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純
物からなるアルミニウム合金フィン材の製造において、
アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜１
０ｍの板とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０．
２ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終冷
間圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜５
５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は前
にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカリ
洗浄を行なうことを特徴とするものである。
以下本発明の詳細な説明するが、まず合金添加元素につ
いて説明する。
いて説明する。
Ｚ０．Ｉ０．Ｓｎはフィン材に犠牲効果を与えるために
添加するもので、その含有量をＺｎ０．３〜２．０％、
Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓｎ０．Ｏｌ〜０．３％
の範囲内で何れか１種又は２種以上と限定したのは何れ
も下限未満では上記効果が十分でなく、上限を越えると
犠牲効果には変わりはないが、フィンとしての耐垂下性
を低下するためである。
添加するもので、その含有量をＺｎ０．３〜２．０％、
Ｉ ｎ ０．０１〜０．３％、Ｓｎ０．Ｏｌ〜０．３％
の範囲内で何れか１種又は２種以上と限定したのは何れ
も下限未満では上記効果が十分でなく、上限を越えると
犠牲効果には変わりはないが、フィンとしての耐垂下性
を低下するためである。
Ｆｅ、Ｍｎはフィン材の強度及び耐垂下性を向上させる
ために添加するもので、その含有量をＦ ｅ ０．０５
〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜２．０％と限定したのは、
何れも下限未満では上記効果が十分でなく、上限を越え
ると逆に耐垂下性を低下し、か・つ成形性をも低下する
ためである。
ために添加するもので、その含有量をＦ ｅ ０．０５
〜２．０％、Ｍｎ ０．３〜２．０％と限定したのは、
何れも下限未満では上記効果が十分でなく、上限を越え
ると逆に耐垂下性を低下し、か・つ成形性をも低下する
ためである。
Ｚｒ、Ｃｒは微細な析出物を生じ、フィン材の耐垂下性
を更に向上するために添加するもので、その含有量をＺ
ｒ０．３％以下、Ｃｒ０１３％以下の範囲内で何れか１
種又は２種と限定したのは、何れも上限を越えて添加す
ると鋳造性を低下し、鋳造時に割れが起りやすくなるた
めである。
を更に向上するために添加するもので、その含有量をＺ
ｒ０．３％以下、Ｃｒ０１３％以下の範囲内で何れか１
種又は２種と限定したのは、何れも上限を越えて添加す
ると鋳造性を低下し、鋳造時に割れが起りやすくなるた
めである。
Ｃｕ、Ｓ ｔ、Ｍｇはフィン材中に固溶し、フィン材の
強度を向上させる目的で添加するもので、その含有量を
Ｃｕ０．５％以下、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５％以
下の範囲で何れか１種又は２種以上と限定したのは、Ｃ
ｕが上限を越えるとフィン材の犠牲効果を減じ、Ｓｉが
上限を越えると耐垂下性が低下し、Ｍｇが上限を越える
とろう付け性が低下するためである。
強度を向上させる目的で添加するもので、その含有量を
Ｃｕ０．５％以下、Ｓｉ０．８％以下、Ｍｇ０．５％以
下の範囲で何れか１種又は２種以上と限定したのは、Ｃ
ｕが上限を越えるとフィン材の犠牲効果を減じ、Ｓｉが
上限を越えると耐垂下性が低下し、Ｍｇが上限を越える
とろう付け性が低下するためである。
本発明における合金の添加元素は上記の通りであるが、
例えば鋳造時の組織微細化を目的として添加されるＴｉ
やＢ１真空ろう付けを行なうフィン材のＺｎの蒸発を防
止する目的で添加されるＣａ等は本発明の効果を阻害せ
ず、また０、 ０Ｓ％以下であれば、不可避的不純物と
してＶｌＢｅ、Ｂｉ等を含んでいても差支えない。
例えば鋳造時の組織微細化を目的として添加されるＴｉ
やＢ１真空ろう付けを行なうフィン材のＺｎの蒸発を防
止する目的で添加されるＣａ等は本発明の効果を阻害せ
ず、また０、 ０Ｓ％以下であれば、不可避的不純物と
してＶｌＢｅ、Ｂｉ等を含んでいても差支えない。
本発明は上記組成のアルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧
延により厚さ２〜１０ｍの板とし、これを冷間圧延によ
り厚さ０．０４〜０．２−のフィン材とするにあたり、
冷間圧延の途中で最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲
となる板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、更
に冷間圧延前又は冷間圧延の途中ｐＨ１０以上のアルカ
リ溶液で１〜３００秒アルカリ洗浄を行なうものである
。
延により厚さ２〜１０ｍの板とし、これを冷間圧延によ
り厚さ０．０４〜０．２−のフィン材とするにあたり、
冷間圧延の途中で最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲
となる板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、更
に冷間圧延前又は冷間圧延の途中ｐＨ１０以上のアルカ
リ溶液で１〜３００秒アルカリ洗浄を行なうものである
。
アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延するのは、添加元
素であるＦｅ、Ｍｎをフィン材中に固溶さるためであり
、従来のＤＣ鋳造と熱間圧延の工程では熱間圧延中に大
部分のＦｅ、Ｍｎは析出してしまい、フィンの耐垂下性
を向上させることができないためである。しかして連続
鋳造圧延での板厚を２〜１０ｍ５としてのは、２薗未満
では割れが生じ、連続鋳造圧延の生産性が低下し、１０
ｍ＋を越えると凝固時の冷却速度が小さくなり、十分に
Ｆｅ、Ｍｎを固溶できなくなるためである。連続鋳造圧
延としては、従来から用いられているハンター法や３０
法等を用い、５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であればよ
い。
素であるＦｅ、Ｍｎをフィン材中に固溶さるためであり
、従来のＤＣ鋳造と熱間圧延の工程では熱間圧延中に大
部分のＦｅ、Ｍｎは析出してしまい、フィンの耐垂下性
を向上させることができないためである。しかして連続
鋳造圧延での板厚を２〜１０ｍ５としてのは、２薗未満
では割れが生じ、連続鋳造圧延の生産性が低下し、１０
ｍ＋を越えると凝固時の冷却速度が小さくなり、十分に
Ｆｅ、Ｍｎを固溶できなくなるためである。連続鋳造圧
延としては、従来から用いられているハンター法や３０
法等を用い、５０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度であればよ
い。
本発明は上記連続鋳造圧延板を厚さ０．０４〜０．２ｍ
のフィン材まで冷間圧延するが、冷間圧延の途中に３２
０〜５５０℃で、中間焼鈍を行ない、最終冷間圧延率を
１５〜７０％となるようにする。
のフィン材まで冷間圧延するが、冷間圧延の途中に３２
０〜５５０℃で、中間焼鈍を行ない、最終冷間圧延率を
１５〜７０％となるようにする。
中間焼鈍の条件はバッチ式の場合３２０〜４２０℃で０
．５〜６時間、連続焼鈍の場合４８０〜５５０℃で１〜
３００秒程度とする。しかして最終冷間圧延率を１５〜
７０％としたのは、１５％未満でも、７０％を越えても
フィンの耐垂下性が低下するためである。また中間焼鈍
温度を３２０〜５５０℃としたのは、３２０℃未満では
十分に再結晶が進行せず、焼鈍中亜結晶粒界にＭｎの析
出が生じ、ろう付け加熱時の耐垂下性を極端に低下し、
５５０℃を越えるとＭｎが析出し、耐垂下性を低下する
ためである。
．５〜６時間、連続焼鈍の場合４８０〜５５０℃で１〜
３００秒程度とする。しかして最終冷間圧延率を１５〜
７０％としたのは、１５％未満でも、７０％を越えても
フィンの耐垂下性が低下するためである。また中間焼鈍
温度を３２０〜５５０℃としたのは、３２０℃未満では
十分に再結晶が進行せず、焼鈍中亜結晶粒界にＭｎの析
出が生じ、ろう付け加熱時の耐垂下性を極端に低下し、
５５０℃を越えるとＭｎが析出し、耐垂下性を低下する
ためである。
本発明は上記の如く合金の添加元素と製造工程を定める
ことにより、犠牲効果の優れたフィン材を得ることがで
きるが、これだけではろう付け性が不十分である。これ
は合金がＺｎ。
ことにより、犠牲効果の優れたフィン材を得ることがで
きるが、これだけではろう付け性が不十分である。これ
は合金がＺｎ。
Ｉ０．Ｓｎの何れか１種又は２種以上を含有しており、
このような合金を連続鋳造圧延すると圧延時に生成する
板表面の酸化皮膜が厚くなり、フィン材まで冷間圧延を
行なった後にもこの酸化皮膜が残存し、ろう付け性を低
下するためである。本発明ではかかるろう付け性の低下
を防止するために、冷間圧延の途中又は前にｐＨ１０以
上のアルカリ溶液にて１〜３００秒アルカリ洗浄を行な
う。
このような合金を連続鋳造圧延すると圧延時に生成する
板表面の酸化皮膜が厚くなり、フィン材まで冷間圧延を
行なった後にもこの酸化皮膜が残存し、ろう付け性を低
下するためである。本発明ではかかるろう付け性の低下
を防止するために、冷間圧延の途中又は前にｐＨ１０以
上のアルカリ溶液にて１〜３００秒アルカリ洗浄を行な
う。
ここで最終冷間圧延後に洗浄を行なわないのは、洗浄後
に少なくとも１パスの冷間圧延を行なわないと、フィン
表面の凹凸が激しくなり、ろう付け性が低下するためで
ある。したがって連続鋳造圧延後、冷間圧延の途中又は
前にアルカリ洗浄を行なうもので、中間焼鈍後に行なう
ことが最も効果がある。
に少なくとも１パスの冷間圧延を行なわないと、フィン
表面の凹凸が激しくなり、ろう付け性が低下するためで
ある。したがって連続鋳造圧延後、冷間圧延の途中又は
前にアルカリ洗浄を行なうもので、中間焼鈍後に行なう
ことが最も効果がある。
アルカリ洗浄条件はｐＨ１０以上の溶液で１〜３００秒
処理する。アルカリ溶液の濃度がｐＨ１０未満又は洗浄
時間が１秒未満では、洗浄が不十分となり、酸化皮膜を
十分に除去することができず、十分なろう付け性が得ら
れず、また洗浄時間が３００秒を越えるのは生産性の面
から好ましくないばかりか、洗浄により過度にＡｌが溶
解し、表面にＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ −Ｍｎ系の金属間化
合物が残り、ろう付け性を低下させる。
処理する。アルカリ溶液の濃度がｐＨ１０未満又は洗浄
時間が１秒未満では、洗浄が不十分となり、酸化皮膜を
十分に除去することができず、十分なろう付け性が得ら
れず、また洗浄時間が３００秒を越えるのは生産性の面
から好ましくないばかりか、洗浄により過度にＡｌが溶
解し、表面にＡｌ−Ｆｅ系やＡｌ −Ｍｎ系の金属間化
合物が残り、ろう付け性を低下させる。
尚アルカリ洗浄を行なう温度は１５〜９０℃の範囲で十
分であり、用いるアルカリとしてはＮａ０ＨＳＫＯＨ，
Ｃａ （ＯＨ）２等を用いればよいが、特に０．３〜１
０％のＮａＯＨを使用し、５〜６０秒の範囲で処理する
ことが望ましい。
分であり、用いるアルカリとしてはＮａ０ＨＳＫＯＨ，
Ｃａ （ＯＨ）２等を用いればよいが、特に０．３〜１
０％のＮａＯＨを使用し、５〜６０秒の範囲で処理する
ことが望ましい。
更に本発明では、アルカリ洗浄後、酸洗浄を続けて行な
うことが望ましい。酸洗浄は酸によるアルカリの中和作
用により、アルカリ溶液が板の表面に残り、表面性状を
劣化させるのを防止する作用と、アルカリ洗浄により表
面に浮きでてきた晶出相を溶解し、ろう付け性の低下を
防止する。
うことが望ましい。酸洗浄は酸によるアルカリの中和作
用により、アルカリ溶液が板の表面に残り、表面性状を
劣化させるのを防止する作用と、アルカリ洗浄により表
面に浮きでてきた晶出相を溶解し、ろう付け性の低下を
防止する。
以下本発明を実施例に基づき詳細に説明する。
第１表に示す組成のアルミニウム合金を第２表に示す製
造工程により厚さ０．０６ｍのフィン材を作製した。こ
のフィン材について垂下試験を行なうと共に、第２図に
示すように表面にＪＩ３４００４合金ろう材（３）を１
０％の厚さにクラッドした肉厚０．４ｍのＪＩＳ３００
３合金からなるチューブ（２）とフィン材（１）を図に
示すように組合せ、５ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒの真空中
で６００℃ＸＩＯ分の真空ブレージンを行ない、その接
合状態とフィンの座屈状態を調べ、更に真空ブレージン
グによる組立品について月３２２３７１に準じて塩水噴
霧試験を４ケ月行なった後、チューブの孔食発生状況を
調べた。これ等の結果を第３表に示す。
造工程により厚さ０．０６ｍのフィン材を作製した。こ
のフィン材について垂下試験を行なうと共に、第２図に
示すように表面にＪＩ３４００４合金ろう材（３）を１
０％の厚さにクラッドした肉厚０．４ｍのＪＩＳ３００
３合金からなるチューブ（２）とフィン材（１）を図に
示すように組合せ、５ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒの真空中
で６００℃ＸＩＯ分の真空ブレージンを行ない、その接
合状態とフィンの座屈状態を調べ、更に真空ブレージン
グによる組立品について月３２２３７１に準じて塩水噴
霧試験を４ケ月行なった後、チューブの孔食発生状況を
調べた。これ等の結果を第３表に示す。
垂下試験は突き出し長さ５０■で真空炉中６００℃に１
θ分間加熱後の垂下量を調べた。またフィンの座屈状態
の判定は真空ブレージング後に、フィンの座屈状態を調
べ、座屈を発生しないものをＯ印、座屈を発生したもの
をＸ印で表わした。またフィンの接合状態の判定は真空
ブレージング後にフィンをはがし、チューブとフィンと
が金属的に接合している長さを測定し、接合すべき全体
の長さに対する割合を調べ、９５％以上接合したものを
Ｏ印、９５％未満の接合のものをｘ印で表わした。
θ分間加熱後の垂下量を調べた。またフィンの座屈状態
の判定は真空ブレージング後に、フィンの座屈状態を調
べ、座屈を発生しないものをＯ印、座屈を発生したもの
をＸ印で表わした。またフィンの接合状態の判定は真空
ブレージング後にフィンをはがし、チューブとフィンと
が金属的に接合している長さを測定し、接合すべき全体
の長さに対する割合を調べ、９５％以上接合したものを
Ｏ印、９５％未満の接合のものをｘ印で表わした。
第３表
第１表乃至第３表から明らかなように、本発明法による
フィン材は従来法と比較し、フィン材として優れた特性
を有していることが判る。
フィン材は従来法と比較し、フィン材として優れた特性
を有していることが判る。
これに対し、製造条件が外れる比較法では垂下量、接合
状態、フィンの座屈状態、チューブの孔食の何れかが劣
ることが判る。
状態、フィンの座屈状態、チューブの孔食の何れかが劣
ることが判る。
このように本発明によれば、犠牲効果、耐垂下性、ろう
付け性に優れたフィン材が得られ、耐食性に優れた軽量
な熱交換器を製造することができる等、工業上顕著な効
果を奏するものである。
付け性に優れたフィン材が得られ、耐食性に優れた軽量
な熱交換器を製造することができる等、工業上顕著な効
果を奏するものである。
第１図は自動車用エバポレータの一例を示す要部斜視図
、第２図は真空ブレージングによるフルゲートフィンと
チューブの接合状態を示す側断面図である。 （１）フィン （２）チューブ （３）ろう材 （４） （４’ ）通路構成シー
ト（５） （５’ ）冷媒通路
、第２図は真空ブレージングによるフルゲートフィンと
チューブの接合状態を示す側断面図である。 （１）フィン （２）チューブ （３）ろう材 （４） （４’ ）通路構成シー
ト（５） （５’ ）冷媒通路
Claims (4)
- （１）Ｍｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含み、更にＺｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｉｎ
０．０１〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ０．０１〜０．３ｗｔ％
の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと
不可避的不純物からなるアルミニウム合金フィン材の製
造において、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延によ
り厚さ２〜１０ｍｍの板とした後、冷間圧延により厚さ
０．０４〜０．２ｍｍのフィン材とするにあたり、冷間
圧延途中に最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲となる
板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間
圧延の途中又は前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜
３００秒アルカリ洗浄を行なうことを特徴とするろう付
け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - （２）Ｍｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含み、Ｚｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｉｎ０．
０１〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ０．０１〜０．３ｗｔ％の範
囲内で何れか１種又は２種以上を含み、更にＺｒ０．３
ｗｔ％以下、Ｃｒ０．３ｗｔ％以下の範囲内で何れか１
種又は２種を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
アルミニウム合金フィン材の製造において、アルミニウ
ム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜１０ｍｍの板
とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０．２ｍｍの
フィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終冷間圧延
率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜５５０℃
で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は前にｐＨ
１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカリ洗浄を
行なうことを特徴とするろう付け用アルミニウム合金フ
ィン材の製造方法 - （３）Ｍｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含み、Ｚｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｉｎ０．
０１〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ０．０１〜０．３ｗｔ％の範
囲内で何れか１種又は２種以上を含み、更にＣｕ０．５
ｗｔ％以下、Ｓｉ０．８ｗｔ％以下、Ｍｇ０．５ｗｔ％
以下の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金フィン材
の製造において、アルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延
により厚さ２〜１０ｍｍの板とした後、冷間圧延により
厚さ０．０４〜０．２ｍｍのフィン材とするにあたり、
冷間圧延途中に最終冷間圧延率が１５〜７０％の範囲と
なる板厚で３２０〜５５０℃で中間焼鈍を行ない、上記
冷間圧延の途中又は前にｐＨ１０以上のアルカリ溶液で
１〜３００秒アルカリ洗浄を行なうことを特徴とするろ
う付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 - （４）Ｍｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜２．
０ｗｔ％を含み、Ｚｎ０．３〜２．０ｗｔ％、Ｉｎ０．
０１〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ０．０１〜０．３ｗｔ％の範
囲内で何れか１種又は２種以上を含み、Ｚｒ０．３ｗｔ
％以下、Ｃｒ０．３ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又
は２種を含み、更にＣｕ０．５ｗｔ％以下、Ｓｉ０．８
ｗｔ％以下、Ｍｇ０．５ｗｔ％以下の範囲内で何れか１
種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物から
なるアルミニウム合金フィン材の製造において、アルミ
ニウム合金溶湯を連続鋳造圧延により厚さ２〜１０ｍｍ
の板とした後、冷間圧延により厚さ０．０４〜０．２ｍ
ｍのフィン材とするにあたり、冷間圧延途中に最終冷間
圧延率が１５〜７０％の範囲となる板厚で３２０〜５５
０℃で中間焼鈍を行ない、上記冷間圧延の途中又は前に
ｐＨ１０以上のアルカリ溶液で１〜３００秒アルカリ洗
浄を行なうことを特徴とするろう付け用アルミニウム合
金フィン材の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23963489A JPH03100143A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23963489A JPH03100143A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03100143A true JPH03100143A (ja) | 1991-04-25 |
Family
ID=17047631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23963489A Pending JPH03100143A (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | ろう付け用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03100143A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247570A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付後の強度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 |
| US6165291A (en) * | 1998-07-23 | 2000-12-26 | Alcan International Limited | Process of producing aluminum fin alloy |
| US6238497B1 (en) | 1998-07-23 | 2001-05-29 | Alcan International Limited | High thermal conductivity aluminum fin alloys |
| WO2002048413A1 (fr) * | 2000-12-13 | 2002-06-20 | The Furukawa Electric Co.,Ltd. | Procede permettant la production d'un materiau fin en alliage d'aluminium, destine au brasage |
| US6592688B2 (en) | 1998-07-23 | 2003-07-15 | Alcan International Limited | High conductivity aluminum fin alloy |
| JP2009161834A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
| JP2020139216A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| JP2020139217A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| JP2020139215A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | ろう付用アルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-09-14 JP JP23963489A patent/JPH03100143A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05247570A (ja) * | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | ろう付後の強度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 |
| US6592688B2 (en) | 1998-07-23 | 2003-07-15 | Alcan International Limited | High conductivity aluminum fin alloy |
| US6165291A (en) * | 1998-07-23 | 2000-12-26 | Alcan International Limited | Process of producing aluminum fin alloy |
| US6238497B1 (en) | 1998-07-23 | 2001-05-29 | Alcan International Limited | High thermal conductivity aluminum fin alloys |
| CN100429327C (zh) * | 2000-12-13 | 2008-10-29 | 古河Sky株式会社 | 用钎焊的铝合金散热片材料的制备方法 |
| JP2002241910A (ja) * | 2000-12-13 | 2002-08-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ブレージング用アルミニウム合金フィン材の製造方法 |
| US6620265B2 (en) | 2000-12-13 | 2003-09-16 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method for manufacturing an aluminum alloy fin material for brazing |
| KR100845083B1 (ko) * | 2000-12-13 | 2008-07-09 | 후루카와 스카이 가부시키가이샤 | 브레이징용 알루미늄합금 핀재의 제조방법 |
| WO2002048413A1 (fr) * | 2000-12-13 | 2002-06-20 | The Furukawa Electric Co.,Ltd. | Procede permettant la production d'un materiau fin en alliage d'aluminium, destine au brasage |
| JP2009161834A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
| JP2020139216A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| JP2020139217A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| JP2020139215A (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-03 | 株式会社Uacj | ろう付用アルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| WO2020179468A1 (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-10 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| WO2020179467A1 (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-10 | 株式会社Uacj | 自己耐食性に優れるアルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
| WO2020179466A1 (ja) * | 2019-03-01 | 2020-09-10 | 株式会社Uacj | ろう付用アルミニウム合金クラッドフィン材及びその製造方法 |
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