JPS5831070A - ろう付け性と耐食性にすぐれたブレ−ジングシ−トの製造法 - Google Patents
ろう付け性と耐食性にすぐれたブレ−ジングシ−トの製造法Info
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- JPS5831070A JPS5831070A JP12867781A JP12867781A JPS5831070A JP S5831070 A JPS5831070 A JP S5831070A JP 12867781 A JP12867781 A JP 12867781A JP 12867781 A JP12867781 A JP 12867781A JP S5831070 A JPS5831070 A JP S5831070A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ろう付は性にすぐれ、犠牲陽極効果による防
食作用を有する熱交換器用のフィン材に適したプレージ
ングシートの製造法に関する。
食作用を有する熱交換器用のフィン材に適したプレージ
ングシートの製造法に関する。
従来よシ、ブレージング組立てによる空冷式熱交換器に
は、冷媒あるいは冷却水などの作動流体の通路を構成す
る材料（板、管あるいは形材）および冷却用フィン材料
のいずれか一方するいは゛両方にＡｔ−８ｉ系やＡｔ−
８ｔ −Ｍｇ系のろう材を皮材とし、またアルミニウム
や耐食アルミニウム合金（Ａｔ−Ｍｎ系）Ａｔ−Ｍｇ系
、 Ａｔ−Ｍｎ −Ｍｇ系、Ａｚ−Ｍｇ−ｓｔ系など）
を芯材として構成するプレージングシートが用いられて
いる。
は、冷媒あるいは冷却水などの作動流体の通路を構成す
る材料（板、管あるいは形材）および冷却用フィン材料
のいずれか一方するいは゛両方にＡｔ−８ｉ系やＡｔ−
８ｔ −Ｍｇ系のろう材を皮材とし、またアルミニウム
や耐食アルミニウム合金（Ａｔ−Ｍｎ系）Ａｔ−Ｍｇ系
、 Ａｔ−Ｍｎ −Ｍｇ系、Ａｚ−Ｍｇ−ｓｔ系など）
を芯材として構成するプレージングシートが用いられて
いる。
しかし、この場合、厳しい腐食環境にさらされたとき、
作動流体通路を構成する材料に空気側よシ孔食を生じ、
作動流体の洩れを生じることがある。
作動流体通路を構成する材料に空気側よシ孔食を生じ、
作動流体の洩れを生じることがある。
このような場合には、フィン材の芯材に５ｎ）Ｚｎ等を
添加することによシ犠牲陽極効果を付与したプレージン
グシートを使用すれば、作動流体通路を構成する材料が
著しく防食されることは公知の事実である。
添加することによシ犠牲陽極効果を付与したプレージン
グシートを使用すれば、作動流体通路を構成する材料が
著しく防食されることは公知の事実である。
しかしながら、Ｓｎ、 Ｚｎ等の元素をプレージングシ
ート芯材に添加して犠牲陽極効果を与えれば、熱交換器
の耐食性は改良されるもののろう付は性が著しく低下す
る問題がある。
ート芯材に添加して犠牲陽極効果を与えれば、熱交換器
の耐食性は改良されるもののろう付は性が著しく低下す
る問題がある。
ここでいうろう付は性とは、ろう付は加熱時に皮材中の
Ｓｔがフィン材の芯材に著しく拡散し高温サグ性が著し
く低下することを指す。
Ｓｔがフィン材の芯材に著しく拡散し高温サグ性が著し
く低下することを指す。
本発明は上記従来の問題点に鑑み、Ｓｎ、 Ｚｎ等の低
融点金属を用いた場合でもろう付は性にスフれたプレー
ジングシ、−トを得ることができるもので、その要旨と
するところは、Ｓｎ０．０２〜０．０９％、Ｚｎ０．１
〜１％、Ｍｇ ０．０５〜０．４ ％、ＭｎＯ，６〜１
．５％、Ｆｅ Ｏ，０５〜０．５ ％を含み、残シＡｔ
と不純物上り々る合金を芯材とし、Ｓｉ８〜１２％、Ｍ
ｇ ０．１〜０．６％を含み、残Ｉ）Ａｔと不純物より
なる合金を皮材とするプレーソングシートにおいて、 （１） 芯材を４００〜６００℃で１〜２４時間鋳塊
加熱処理する工程、 （２）熱間合せ圧延を４００〜５５０℃で開始し、１．
５〜５顛厚にコイルアップする工程、（３）熱延上υ板
を少なくとも７０チ以上の冷間圧延を行なう工程、 （４）上記冷延材を３００〜４５０℃の温度で最終軟化
する工程、 （５）最終軟化した材料を１５〜３０％冷間圧延する工
程、 を順次行なうことを特徴とするろう付は性と耐食性にす
ぐれたプレージングシートの一製造法である。
融点金属を用いた場合でもろう付は性にスフれたプレー
ジングシ、−トを得ることができるもので、その要旨と
するところは、Ｓｎ０．０２〜０．０９％、Ｚｎ０．１
〜１％、Ｍｇ ０．０５〜０．４ ％、ＭｎＯ，６〜１
．５％、Ｆｅ Ｏ，０５〜０．５ ％を含み、残シＡｔ
と不純物上り々る合金を芯材とし、Ｓｉ８〜１２％、Ｍ
ｇ ０．１〜０．６％を含み、残Ｉ）Ａｔと不純物より
なる合金を皮材とするプレーソングシートにおいて、 （１） 芯材を４００〜６００℃で１〜２４時間鋳塊
加熱処理する工程、 （２）熱間合せ圧延を４００〜５５０℃で開始し、１．
５〜５顛厚にコイルアップする工程、（３）熱延上υ板
を少なくとも７０チ以上の冷間圧延を行なう工程、 （４）上記冷延材を３００〜４５０℃の温度で最終軟化
する工程、 （５）最終軟化した材料を１５〜３０％冷間圧延する工
程、 を順次行なうことを特徴とするろう付は性と耐食性にす
ぐれたプレージングシートの一製造法である。
本発明において、芯材の成分中、Ｓｎはシートの電位を
卑にして犠牲陽極効果を与え、例えば作動流体通路を防
食する効果があシ、下限未満ではその効果が十分でなく
、上限を越えるとろう付は性や圧延加工性が低下する。
卑にして犠牲陽極効果を与え、例えば作動流体通路を防
食する効果があシ、下限未満ではその効果が十分でなく
、上限を越えるとろう付は性や圧延加工性が低下する。
ＺｎはＳｎと共存して電位を卑にし℃、犠牲陽極効果を
与えるとともに、フィンの強度、成形加工性を改良する
もので、下限未満−では防食効果が不十分でアシ、上限
を越えるとろう付は性が低下する。
与えるとともに、フィンの強度、成形加工性を改良する
もので、下限未満−では防食効果が不十分でアシ、上限
を越えるとろう付は性が低下する。
Ｍｇは熱間圧延加工性や冷間圧延加工性を向上させるも
ので、下限未満ではこの効果が不十分で、上限を越える
とろう付は性が低下し、実用熱交換器のろう付は工程に
おいて不良率が増加する。
ので、下限未満ではこの効果が不十分で、上限を越える
とろう付は性が低下し、実用熱交換器のろう付は工程に
おいて不良率が増加する。
Ｍｎは強度、成形加工性、耐垂下性（サグ性）等を向上
させるもので、下限未満ではこの効果が不十分でアシ、
上限を越えると鋳造時に巨大金属間化合物を生成して犠
牲陽極効果を減少させる。
させるもので、下限未満ではこの効果が不十分でアシ、
上限を越えると鋳造時に巨大金属間化合物を生成して犠
牲陽極効果を減少させる。
Ｆｅは成形加工性および耐垂下性を向上させるもので、
Ｍｎと共存した場合特にこの効果が現れる。下限未満で
はこの効果は少なく、上限を越えると巨大金属間化合物
を形成して、圧延加工性、ろう付は性を低下させる。
Ｍｎと共存した場合特にこの効果が現れる。下限未満で
はこの効果は少なく、上限を越えると巨大金属間化合物
を形成して、圧延加工性、ろう付は性を低下させる。
その他不純物として、０．６％までのＳｉの添加は強度
を向上させ耐垂下性を向上させるが、０．６ ％をこえ
るとろう付は性や犠牲陽極効果が低下する。
を向上させ耐垂下性を向上させるが、０．６ ％をこえ
るとろう付は性や犠牲陽極効果が低下する。
ＣｕもＳｉと同じ理由で０．１５％まで含んでもよいＯ
Ｏ，１５％を越えるとろう付は性が低下する。
Ｏ，１５％を越えるとろう付は性が低下する。
Ｃｒ）Ｚｒは成形加工性や耐垂下性を向上させるため０
．２チまで含んでもよ＜、ｏ、２ｃｓを越えると巨大金
属間化合物が晶出するためろう付は性が低下するＯ Ｔｉ％Ｂは鋳塊の鋳造組織を微細化するため、Ｔｉは０
．１％、Ｂは０．０５チまで含んでもよく、各々その上
限量を越えると巨大金属間化合物を晶出するので好まし
くない。
．２チまで含んでもよ＜、ｏ、２ｃｓを越えると巨大金
属間化合物が晶出するためろう付は性が低下するＯ Ｔｉ％Ｂは鋳塊の鋳造組織を微細化するため、Ｔｉは０
．１％、Ｂは０．０５チまで含んでもよく、各々その上
限量を越えると巨大金属間化合物を晶出するので好まし
くない。
皮材の成分中、 Ｓｔは溶融温度を下げろう付けを可
能にするもので、上限を越えると塑性加工性が低下し、
下限未満ではろう付けが不可能となる。
能にするもので、上限を越えると塑性加工性が低下し、
下限未満ではろう付けが不可能となる。
Ｍｇはろう付は性を改善し、フラックスなしろう付けを
可能にし、下限未満ではろう付は住改善効果が不十分で
アシ、上限・を越えると圧延加工性が低下する。
可能にし、下限未満ではろう付は住改善効果が不十分で
アシ、上限・を越えると圧延加工性が低下する。
つぎに本発明の製造工程について説明する。
第（１）工程は鋳造時に晶出しているＳｎ）ＭｇをＭｇ
、、Ｓｎとして固溶させ、鋳塊の加工性を改良する。又
、Ｍｎ、 Ｆｅも強制固溶させ、その後の加工１熱処理
工程で均一な微細析出物を析出させるのに役立つ。この
工程に４００℃未満ではその効果が不十分であシ、６０
０℃をこえると鋳塊が溶融してしまう。時間も１〜２４
時間の範囲内が適当である。
、、Ｓｎとして固溶させ、鋳塊の加工性を改良する。又
、Ｍｎ、 Ｆｅも強制固溶させ、その後の加工１熱処理
工程で均一な微細析出物を析出させるのに役立つ。この
工程に４００℃未満ではその効果が不十分であシ、６０
０℃をこえると鋳塊が溶融してしまう。時間も１〜２４
時間の範囲内が適当である。
第（２）工程は熱間圧延を１．５〜５鰭厚に仕上げるこ
とによ多熱間圧延、冷間圧延時に生ずる板端部の耳割れ
の綜合除去量が少なく、圧延時の綜合歩留率を向上せし
める。温度が４００〜５５０℃の範囲を外れると熱間圧
延時の耳割れの程度が大きい。また、圧延中、強制固溶
したＭｇ ２ Ｓ ｎ ％Ｍｎ、Ｆｅ系などの析出核の
形成や微細析出が進行する。
とによ多熱間圧延、冷間圧延時に生ずる板端部の耳割れ
の綜合除去量が少なく、圧延時の綜合歩留率を向上せし
める。温度が４００〜５５０℃の範囲を外れると熱間圧
延時の耳割れの程度が大きい。また、圧延中、強制固溶
したＭｇ ２ Ｓ ｎ ％Ｍｎ、Ｆｅ系などの析出核の
形成や微細析出が進行する。
第（２）工程と第（３）工程との間に必要に応じて熱間
Ｗ延終了材の軟化を行なう。軟化は３００〜５００℃の
温度で３０分以上行なうことによシ、最終板の機械的性
質や結晶粒径が安定する。
Ｗ延終了材の軟化を行なう。軟化は３００〜５００℃の
温度で３０分以上行なうことによシ、最終板の機械的性
質や結晶粒径が安定する。
第（３）工程は、熱間圧延組織を冷間圧延組織とし、最
終軟化処理によシ結晶粒径１００μ以上の粗大粒組織に
再結晶しやすくさせる。
終軟化処理によシ結晶粒径１００μ以上の粗大粒組織に
再結晶しやすくさせる。
第（４）工程は、最終軟化で３００〜４５０℃の温度で
行なうが、３００℃未満の場合には１００μ以上の粗大
な再結晶粒組織が得られず、４５０℃を越えると、再結
晶粒界にＺｎやＳｎが析出するため最終板のろう付は性
が低下する。
行なうが、３００℃未満の場合には１００μ以上の粗大
な再結晶粒組織が得られず、４５０℃を越えると、再結
晶粒界にＺｎやＳｎが析出するため最終板のろう付は性
が低下する。
第（５）工程の最終冷間圧延の加工度は特に重要であり
、１５〜３０％とする必要がある。１５チ未満の場合に
は）最終製□品のろう付は性が低下する。その理由は、
最終軟化温度３００〜４５０℃に加熱した場合には、加
熱時に結晶粒界にＺｎやＳｎ等の低融点金属が析出し、
最終軟化後に低加工度（１５チ以下）の冷間圧延を行な
いろう付は温度（約６００℃）に加熱した場合には、加
工度が低いと完全に再結晶しないため、最終軟化時に形
成された結晶粒がろう付は温度加熱時にそのまま残留す
るからである。そのため粒界に析出したＺｎ、Ｓｎ等の
低融点金属がろう付は温度加熱時に溶融し、この部分よ
シ皮材中のＳｉが芯材に急速に拡散してフィンが座屈し
ろう付は性が低下するのである。最終冷間圧延加工度が
３０％以上の場合には強度が高くなるため、／ｌ／ −
／４− 加工やコルグー１加工性が低下する問題がある
。゛ なお、クラツド率は片面又は両面クラッドの場合共に片
面７〜１８％とする。７チ未満の場合にはフィレットの
形成が長く、ろう付は性が低下し、１８％を越えると強
度が低下する。
、１５〜３０％とする必要がある。１５チ未満の場合に
は）最終製□品のろう付は性が低下する。その理由は、
最終軟化温度３００〜４５０℃に加熱した場合には、加
熱時に結晶粒界にＺｎやＳｎ等の低融点金属が析出し、
最終軟化後に低加工度（１５チ以下）の冷間圧延を行な
いろう付は温度（約６００℃）に加熱した場合には、加
工度が低いと完全に再結晶しないため、最終軟化時に形
成された結晶粒がろう付は温度加熱時にそのまま残留す
るからである。そのため粒界に析出したＺｎ、Ｓｎ等の
低融点金属がろう付は温度加熱時に溶融し、この部分よ
シ皮材中のＳｉが芯材に急速に拡散してフィンが座屈し
ろう付は性が低下するのである。最終冷間圧延加工度が
３０％以上の場合には強度が高くなるため、／ｌ／ −
／４− 加工やコルグー１加工性が低下する問題がある
。゛ なお、クラツド率は片面又は両面クラッドの場合共に片
面７〜１８％とする。７チ未満の場合にはフィレットの
形成が長く、ろう付は性が低下し、１８％を越えると強
度が低下する。
つぎに実施例について述べる０
実施例１
芯材として下記表１に示す合金を用いた。
皮材として下記表２に示す合金を用いた。
表２
上記芯材および皮材を用い表３に示す組合せによシ、以
下の条件で０．１６ 鰭ｔ−Ｈ１４プレージシグフィン
材を製造した。
下の条件で０．１６ 鰭ｔ−Ｈ１４プレージシグフィン
材を製造した。
皮材鋳塊を面側後に５００℃で所定の厚みにまで圧延し
て皮材とした。芯材と皮材を接合後に５００℃Ｘ ２
ｈｒ鋳塊加熱処理後、４８０℃で２０１１Ｉｌｔに熱間
クラッド圧延し、平均昇温速度３０℃／ｈｒで３８０℃
に加熱し、１時間保持軟化した。
て皮材とした。芯材と皮材を接合後に５００℃Ｘ ２
ｈｒ鋳塊加熱処理後、４８０℃で２０１１Ｉｌｔに熱間
クラッド圧延し、平均昇温速度３０℃／ｈｒで３８０℃
に加熱し、１時間保持軟化した。
その後Ｏ１２１ＩＩまで冷間圧延し、平均昇温速度３０
℃／ｈｒで３８０℃に加熱し）１時間保持軟化した０軟
化終了後約２４チの冷間圧延を行ない０．１６ ｍｓの
フｌン材とした。なお、クラツド率は片面１２％の両面
クラッドである。
℃／ｈｒで３８０℃に加熱し）１時間保持軟化した０軟
化終了後約２４チの冷間圧延を行ない０．１６ ｍｓの
フｌン材とした。なお、クラツド率は片面１２％の両面
クラッドである。
製品の諸性能を表３に示したが、皮材は芯材にほとんど
拡散せず、耐垂下性も良好であシ、ろう付は性にすぐれ
ていることは明らかである。
拡散せず、耐垂下性も良好であシ、ろう付は性にすぐれ
ていることは明らかである。
なお、ろう付は性は１０Ｔｏｒｒの真空下で６００℃×
３分加熱した場合の皮材の芯材への拡散状況およびサグ
量によシ評価した。
３分加熱した場合の皮材の芯材への拡散状況およびサグ
量によシ評価した。
実施例２
芯材に合金１皮材に合金Ａを使用して実施例１と同じ方
法で２１１ＩＩｔに熱間クラッド圧延した。
法で２１１ＩＩｔに熱間クラッド圧延した。
実施例１と同じ条件で軟化後に０．２５〜０．１７闘に
冷間圧延した。実施例１と同じ条件で最終軟化を行ない
、その後各板厚から０．１６ ｎ＋ｔＫまで冷間圧延し
、種々の冷間圧延加工度をうけた０、１６闘ｔ−ＨＩ３
板を製作した。
冷間圧延した。実施例１と同じ条件で最終軟化を行ない
、その後各板厚から０．１６ ｎ＋ｔＫまで冷間圧延し
、種々の冷間圧延加工度をうけた０、１６闘ｔ−ＨＩ３
板を製作した。
これらの板の諸性能を表４に示す。なおりラッド率は１
３チの両面クラッドである。
３チの両面クラッドである。
上記表４に示すように、最終冷間加工度が１５〜３０％
の場合にはサグ値も小さく、芯材への皮材Ｓｉの拡散も
顕著でなく、ろう付は性にもすぐれている〇 加工度が大きい場合には強度が高くなるため、フィン成
形加工時のルーパー加工やコルダート加工性が低下し、
良好な成形性が得られない。
の場合にはサグ値も小さく、芯材への皮材Ｓｉの拡散も
顕著でなく、ろう付は性にもすぐれている〇 加工度が大きい場合には強度が高くなるため、フィン成
形加工時のルーパー加工やコルダート加工性が低下し、
良好な成形性が得られない。
加工度が極度に低い場合には（６％） 、強度が著しく
低下するため、同様に成形性が低下する。
低下するため、同様に成形性が低下する。
実施例３
芯材合金８、皮材合金Ａの組合せの０．１６ｍ５＋ｔ−
ＨＩ３板を表５に示す条件で製作した。クラツド率は片
面１２ｑ６の両面クラッドである。
ＨＩ３板を表５に示す条件で製作した。クラツド率は片
面１２ｑ６の両面クラッドである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １．５ｎＯ１０２〜ｏ、０９％、Ｚｎ ０．１〜１％、
Ｍｇ０．０５〜０．４％、Ｍｎ ０．６〜’１．５ ％
、Ｆｅ Ｏ，０５〜０．５チを含み、５残、９ Ａｔと
不純物よシなる合金を芯材とし、Ｓｉ８〜１２％、Ｍｇ
０．１〜０．６％を含み、残りＡｔと不純物よシなる合
金を皮材とするプレージングシートにおいて、 （１）芯材を４００〜６００℃で１〜２４時間鋳塊加熱
処理する工程、 （２）熱間合せ圧延を４００〜５５０ｃで開始し、１．
５〜５ｕ厚にコイルアツノする工程、（３）熱延上り板
を少なくとも７０％以上の冷間圧延を行なう工程、 （４）上記冷延板を３００〜４５０℃の温度で最終軟化
する工程、 （５）最終軟化した材料を１５〜３０チ冷間圧延する工
程、 を順次行なうことを特徴とするろう付は性と耐食性にす
ぐれたプレージングシートの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12867781A JPS5939502B2 (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | ろう付け性と耐食性にすぐれたブレ−ジングシ−トの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12867781A JPS5939502B2 (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | ろう付け性と耐食性にすぐれたブレ−ジングシ−トの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831070A true JPS5831070A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS5939502B2 JPS5939502B2 (ja) | 1984-09-25 |
Family
ID=14990707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12867781A Expired JPS5939502B2 (ja) | 1981-08-19 | 1981-08-19 | ろう付け性と耐食性にすぐれたブレ−ジングシ−トの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939502B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6261796A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレ−ジングシ−ト |
| JPS63125932A (ja) * | 1986-09-15 | 1988-05-30 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ビデオ像とフィルム像を等質にする方法と装置 |
| JPH01284498A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-11-15 | Alcan Internatl Ltd | 耐食性に優れるロウ付け用シートの製法 |
| JPH0354561A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-03-08 | Imeeji Tec:Kk | カラー透明ポジ又はネガのフルカラー引伸し複製物の作成システム及び作成方法 |
| CN111349873A (zh) * | 2018-12-24 | 2020-06-30 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种Al-Mg系铝合金包铝板的制备方法 |
-
1981
- 1981-08-19 JP JP12867781A patent/JPS5939502B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6261796A (ja) * | 1985-09-09 | 1987-03-18 | Mitsubishi Alum Co Ltd | ブレ−ジングシ−ト |
| JPH0471638B2 (ja) * | 1985-09-09 | 1992-11-16 | Mitsubishi Aluminium | |
| JPS63125932A (ja) * | 1986-09-15 | 1988-05-30 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ビデオ像とフィルム像を等質にする方法と装置 |
| JPH01284498A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-11-15 | Alcan Internatl Ltd | 耐食性に優れるロウ付け用シートの製法 |
| JPH0354561A (ja) * | 1989-06-26 | 1991-03-08 | Imeeji Tec:Kk | カラー透明ポジ又はネガのフルカラー引伸し複製物の作成システム及び作成方法 |
| CN111349873A (zh) * | 2018-12-24 | 2020-06-30 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种Al-Mg系铝合金包铝板的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5939502B2 (ja) | 1984-09-25 |
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