JPS63220902A - 高珪素鋼板の温間圧延方法 - Google Patents
高珪素鋼板の温間圧延方法Info
- Publication number
- JPS63220902A JPS63220902A JP62054490A JP5449087A JPS63220902A JP S63220902 A JPS63220902 A JP S63220902A JP 62054490 A JP62054490 A JP 62054490A JP 5449087 A JP5449087 A JP 5449087A JP S63220902 A JPS63220902 A JP S63220902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- steel plate
- rolling
- leader strip
- warm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 62
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 4
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 40
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000005260 alpha ray Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- UFHLMYOGRXOCSL-UHFFFAOYSA-N isoprothiolane Chemical compound CC(C)OC(=O)C(C(=O)OC(C)C)=C1SCCS1 UFHLMYOGRXOCSL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/34—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by hot-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0085—Joining ends of material to continuous strip, bar or sheet
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
- B21B27/106—Heating the rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S72/00—Metal deforming
- Y10S72/70—Deforming specified alloys or uncommon metal or bimetallic work
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高珪素鋼板の温間圧延方法に関する。
近年、省資源、省エネルギーの観点から電磁電子部品の
小型化や高効率化が強く要請され、軟磁気特性、とりわ
け鉄損の優れた珪素鋼板が要求されている。珪素鋼板の
軟磁気特性はｓｔの添加量とともに向上し、特に６．５
ｗｔ Ｓ付近で最高の透磁率を示し、さらに固有電気抵
抗も高いことから、鉄損も小さくなることが知られてい
る。この種の鋼板は、ｓｔ含有量が４．０ｗｔ４以上と
なると加工性が急激に劣化し、このため従来では圧延法
により高珪素鋼板を工業的規模で製造することは不可能
であるとされていたが、最近の研究により温間での薄板
圧延が可能であることが判ってきた。
小型化や高効率化が強く要請され、軟磁気特性、とりわ
け鉄損の優れた珪素鋼板が要求されている。珪素鋼板の
軟磁気特性はｓｔの添加量とともに向上し、特に６．５
ｗｔ Ｓ付近で最高の透磁率を示し、さらに固有電気抵
抗も高いことから、鉄損も小さくなることが知られてい
る。この種の鋼板は、ｓｔ含有量が４．０ｗｔ４以上と
なると加工性が急激に劣化し、このため従来では圧延法
により高珪素鋼板を工業的規模で製造することは不可能
であるとされていたが、最近の研究により温間での薄板
圧延が可能であることが判ってきた。
しかし、このような温間圧延には次のような制約がある
。すなわち、高珪素鋼板は常温状態では曲げ加工性が劣
り、また溶接もできないため、テンションリール−１の
取付けができない。
。すなわち、高珪素鋼板は常温状態では曲げ加工性が劣
り、また溶接もできないため、テンションリール−１の
取付けができない。
また、高珪素鋼板を温間状態（２００〜６００℃）で圧
延する場合、圧延ロールが冷間状態にあると鋼板が冷却
され、加工による割れを生じてしまう問題があり、この
ため圧延ロールは予熱しておく必要がある。
延する場合、圧延ロールが冷間状態にあると鋼板が冷却
され、加工による割れを生じてしまう問題があり、この
ため圧延ロールは予熱しておく必要がある。
また、本発明者等が検討したところでは、高珪素鋼板を
温間リバース圧延し、且つ両テンションリールを保熱炉
内に配することで鋼板をリバース圧延の各パス間で保熱
することにより、鋼板を能率的に圧延でき、しかも保熱
炉内でのパス間回復処理により良好な磁気特性の高珪素
鋼板が得られることが判った。
温間リバース圧延し、且つ両テンションリールを保熱炉
内に配することで鋼板をリバース圧延の各パス間で保熱
することにより、鋼板を能率的に圧延でき、しかも保熱
炉内でのパス間回復処理により良好な磁気特性の高珪素
鋼板が得られることが判った。
そこで、このような圧延では、高珪素鋼板はリバース圧
延の各段階で一方のテンションリールに完全に巻取られ
る必要がある。
延の各段階で一方のテンションリールに完全に巻取られ
る必要がある。
本発明はこのような問題に鑑みなされたもので、高珪素
鋼板の両端部に冷間または温間での加工性に優れた金属
材からなるリーダーストリップを接続して該各リーダー
ストリップの端部をテンションリールに取付け、高珪素
鋼板を温間圧延するようにしたものである。
鋼板の両端部に冷間または温間での加工性に優れた金属
材からなるリーダーストリップを接続して該各リーダー
ストリップの端部をテンションリールに取付け、高珪素
鋼板を温間圧延するようにしたものである。
このような本発明によれば、加工性に優れたリーダース
トリップを利用するため鋼板を両テンションリールに適
切に取付は固定することができる。
トリップを利用するため鋼板を両テンションリールに適
切に取付は固定することができる。
また、上記のようなリーダーストリップを利用して圧延
ロールの予熱を行い、圧延ロールによる高珪素鋼板の抜
熱を防止することができる。すなわち、リーダーストリ
ップを加熱し、これを圧延ロールに通板させることによ
り圧延ロールを予熱し、しかる後、続く高珪素鋼板を湿
間圧延するものである。
ロールの予熱を行い、圧延ロールによる高珪素鋼板の抜
熱を防止することができる。すなわち、リーダーストリ
ップを加熱し、これを圧延ロールに通板させることによ
り圧延ロールを予熱し、しかる後、続く高珪素鋼板を湿
間圧延するものである。
さらに、高珪素鋼板を温間リバース圧延するとともに、
両テンションリールを保熱炉内に配することにより、鋼
板をリバース圧延の各パス間で保熱して回復処理を行う
場合には、高珪素鋼板両端のリーダーストリップ長さを
両テンションリール間距離以上としてｉ６ ｉ 。
両テンションリールを保熱炉内に配することにより、鋼
板をリバース圧延の各パス間で保熱して回復処理を行う
場合には、高珪素鋼板両端のリーダーストリップ長さを
両テンションリール間距離以上としてｉ６ ｉ 。
鋼板の温間圧延を行う。このようにすることにより、各
パス終了後高珪素鋼板の全長モテンションリールに巻取
ることができ、保熱炉内での回復処理を鋼板全長に亘っ
て施すことができる。
パス終了後高珪素鋼板の全長モテンションリールに巻取
ることができ、保熱炉内での回復処理を鋼板全長に亘っ
て施すことができる。
以下１本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の実施状況を模式的に示すモノでアｉ’
）、（１人） （ＩＢ）はテンションリール、（２）は
圧延＜ｊｔ、（３）は圧延ロール、（４）はデフレクタ
ロール、（５）は高珪素鋼板（以下、単に鋼板と称す）
である。
）、（１人） （ＩＢ）はテンションリール、（２）は
圧延＜ｊｔ、（３）は圧延ロール、（４）はデフレクタ
ロール、（５）は高珪素鋼板（以下、単に鋼板と称す）
である。
このような鋼板（５）に対し、その両端にＩＪ ＋ダー
ストリップ（６）を接続する。このリーダーストリップ
（Ｇ）は冷間または錫量での加工性が優れた金属材（′
Ａ、鉄１合金）からなるもので５通常ＳＵＳ材、ＳＳ材
等が用いられる。また、このリーダース？ ＩＪツブ（
Ｌ３）は鋼板（５）と略同等の板厚のものを用いること
が好ましい。
ストリップ（６）を接続する。このリーダーストリップ
（Ｇ）は冷間または錫量での加工性が優れた金属材（′
Ａ、鉄１合金）からなるもので５通常ＳＵＳ材、ＳＳ材
等が用いられる。また、このリーダース？ ＩＪツブ（
Ｌ３）は鋼板（５）と略同等の板厚のものを用いること
が好ましい。
そして、このような昼リーダーストリップ（６）の端部
が、ボルト締め等によりテンションリール（１）に取付
は固定され、鋼板（５）の温間圧延がなされる。
が、ボルト締め等によりテンションリール（１）に取付
は固定され、鋼板（５）の温間圧延がなされる。
リーダーストリップ（６）は圧延ロール（３）の予熱の
ために用いることができる。すなわち。
ために用いることができる。すなわち。
リーダーストリップ（６）を鋼板（５）とともに加熱し
ておき、圧延ロール（３）を通板させることにより圧延
ロール（３）を予熱し、しかる後、続く鋼板（５）の圧
延を行う。リーダーストリップ（６）の圧延ロール（３
）に対する通板は、リーダーストリップから圧延ロール
への伝熱が確保されるような接触でよく、ロールの自重
による圧下程度の接触状態で足りる。以上のようにリー
ダーストリップ（６）で圧延ロールの予熱を行う場合に
は、リーダーストリップ（６）はロール予熱に十分な長
さを確保する必要があり１通常少なくとも一方のリーダ
ーストリップ番こついてはそのような長さのものを用い
る。
ておき、圧延ロール（３）を通板させることにより圧延
ロール（３）を予熱し、しかる後、続く鋼板（５）の圧
延を行う。リーダーストリップ（６）の圧延ロール（３
）に対する通板は、リーダーストリップから圧延ロール
への伝熱が確保されるような接触でよく、ロールの自重
による圧下程度の接触状態で足りる。以上のようにリー
ダーストリップ（６）で圧延ロールの予熱を行う場合に
は、リーダーストリップ（６）はロール予熱に十分な長
さを確保する必要があり１通常少なくとも一方のリーダ
ーストリップ番こついてはそのような長さのものを用い
る。
第２図は、鋼板をリバース圧延する場合の一実施状況を
示すもので、両テンションリール（ＬＡ） （ＩＢ）は
加熱バーナ等の加熱手段を有する保熱炉（９内に配置さ
れている。圧延機（２）の入側及び出側には加熱装置（
８）が配設され、鋼板の加熱を行うようにしている。
示すもので、両テンションリール（ＬＡ） （ＩＢ）は
加熱バーナ等の加熱手段を有する保熱炉（９内に配置さ
れている。圧延機（２）の入側及び出側には加熱装置（
８）が配設され、鋼板の加熱を行うようにしている。
鋼板（５）は、保熱炉（９内で所定の温度に保熱され、
且つ圧延機（２）の入側及び出側で加熱されつつ１両テ
ンションリール（ＩＡ） （ＩＢ）間でリバース温間圧
延され、しかも、リバース圧延の各パス間において保熱
されることにより、パス間回復処理がなされる。
且つ圧延機（２）の入側及び出側で加熱されつつ１両テ
ンションリール（ＩＡ） （ＩＢ）間でリバース温間圧
延され、しかも、リバース圧延の各パス間において保熱
されることにより、パス間回復処理がなされる。
このような圧延方式を採る場合には、鋼板（５）の両端
に接続されるリーダーストリップ（６）の長さを両テン
ションリール（ＬＡ） （ＩＢ）間の距離りよりも長く
シ、圧延を行う。リーダーストリップ（６）の長さをこ
のようにすることにより、リバース圧延の各パス終了後
、鋼板（５）の全長をテンションリール（１）に巻取り
、保熱炉（７）内でのパス間回復処理が鋼板全長に亘っ
て施されることになる。
に接続されるリーダーストリップ（６）の長さを両テン
ションリール（ＬＡ） （ＩＢ）間の距離りよりも長く
シ、圧延を行う。リーダーストリップ（６）の長さをこ
のようにすることにより、リバース圧延の各パス終了後
、鋼板（５）の全長をテンションリール（１）に巻取り
、保熱炉（７）内でのパス間回復処理が鋼板全長に亘っ
て施されることになる。
なお、このような圧延方式にたいても、リーダーストリ
ップ（６）を圧延ロール（３）の予熱のためにも用いる
ことができ、この場合には、少なくとも一方のリーダー
ストリップ（６）については、距離りよりも長く且つ圧
延ロール予熱に十分な長さとする必要がある。但し、圧
延ロール（３）には別途加熱手段が付設される場合があ
り、このような場合には、リーダーストリップ（６）の
長さは上記距ｆｉＬのみを基準として決めることができ
る。
ップ（６）を圧延ロール（３）の予熱のためにも用いる
ことができ、この場合には、少なくとも一方のリーダー
ストリップ（６）については、距離りよりも長く且つ圧
延ロール予熱に十分な長さとする必要がある。但し、圧
延ロール（３）には別途加熱手段が付設される場合があ
り、このような場合には、リーダーストリップ（６）の
長さは上記距ｆｉＬのみを基準として決めることができ
る。
鋼板（５）とリーダーストリップ（６）とは直接溶接す
ることができず、それらの接続はリベットやボルト等の
締結手段により行わざるを得ない。このため、その接合
部は圧延ロールに対してそのまま通板されることができ
ず、リーダーストリップや鋼板をその端部まで圧延後、
一旦圧延ロールを持ち上げて接合部を通過させ、しかる
後圧延ロールを下げ、続く鋼板やリーダース） ＩＪツ
ブの圧延を行う。
ることができず、それらの接続はリベットやボルト等の
締結手段により行わざるを得ない。このため、その接合
部は圧延ロールに対してそのまま通板されることができ
ず、リーダーストリップや鋼板をその端部まで圧延後、
一旦圧延ロールを持ち上げて接合部を通過させ、しかる
後圧延ロールを下げ、続く鋼板やリーダース） ＩＪツ
ブの圧延を行う。
第３図及び第４図はリーグ−ストリップ（６）と鋼板（
５）との好ましい接続構造の一例を示すものである。鋼
板とリーダーストリップとを直接浴接した場合、溶接に
よる熱影響でｓｉ材が脆性を起こし、破断の原因となる
。そこで、本構造例では、ボルト等の締結手段と連結板
とを利用して両者を接続するようにしている。
５）との好ましい接続構造の一例を示すものである。鋼
板とリーダーストリップとを直接浴接した場合、溶接に
よる熱影響でｓｉ材が脆性を起こし、破断の原因となる
。そこで、本構造例では、ボルト等の締結手段と連結板
とを利用して両者を接続するようにしている。
すなわち、溶接可能な２枚の連結板（９ａ） （９ｂ）
の各一端を鋼板（５）の両面に重合させ、これら鋼板（
５）及び連結板（９ａ） （９ｂ）をそれぞれに設けら
れた挿過孔を介し複数の締結部材Ｑｌ （ボルト、リベ
ット、ビン等）で締結接合している。
の各一端を鋼板（５）の両面に重合させ、これら鋼板（
５）及び連結板（９ａ） （９ｂ）をそれぞれに設けら
れた挿過孔を介し複数の締結部材Ｑｌ （ボルト、リベ
ット、ビン等）で締結接合している。
そして１両連結板（９ａ） （９ｂ）に面した締結部材
ａ〔の頭部（１０１）の周囲を連結部材（９）に溶接ａ
υしている。また連結板（９ａ） （９ｂ）の他端はリ
ーダーストリップ（６）の両面に重合させ、それぞれを
リーダーストリップ（６）に溶接（ＩＺＬ、ている。
ａ〔の頭部（１０１）の周囲を連結部材（９）に溶接ａ
υしている。また連結板（９ａ） （９ｂ）の他端はリ
ーダーストリップ（６）の両面に重合させ、それぞれを
リーダーストリップ（６）に溶接（ＩＺＬ、ている。
連結板（９）はリーダーストリップと同様、ＳＵＳ材等
が用いられる。また、コイルに巻取られた場合に締結部
材（１Ｇの角部が外側に巻かれた鋼板（５）に当って局
所曲げが生じるのを防止するため、締結部材α１の頭部
を覆うようカバー板α線が取付けられている。このカバ
ー板（１階もＳＵＳ材等により構成され、その両側が連
結板（９）に浴接等により接合される。
が用いられる。また、コイルに巻取られた場合に締結部
材（１Ｇの角部が外側に巻かれた鋼板（５）に当って局
所曲げが生じるのを防止するため、締結部材α１の頭部
を覆うようカバー板α線が取付けられている。このカバ
ー板（１階もＳＵＳ材等により構成され、その両側が連
結板（９）に浴接等により接合される。
連結板（９ａ） （９ｂ）はその厚みが大きいと、鋼板
をコイルに巻いた際、連結板角部が当接する鋼板部分に
局部曲げを生じさせ、鋼板に割れが生じてしまう。この
ため材質にもよるが連結板（９）の厚みは鋼板の厚みと
同等からそれ以下とすることが好ましく、特にコイル内
側となるべき側の連結板（９ｂ）については鋼板厚ｔに
対して十分率さい厚みｔ′（例えばｔ／２）とすること
が好ましい。
をコイルに巻いた際、連結板角部が当接する鋼板部分に
局部曲げを生じさせ、鋼板に割れが生じてしまう。この
ため材質にもよるが連結板（９）の厚みは鋼板の厚みと
同等からそれ以下とすることが好ましく、特にコイル内
側となるべき側の連結板（９ｂ）については鋼板厚ｔに
対して十分率さい厚みｔ′（例えばｔ／２）とすること
が好ましい。
なお、リーダーストリップ端と鋼板端との長さＬは、デ
フレクタロール直径の１７２〜１／１とすることが好ま
しい。ｔが短か過ぎるとデフレクタロールの円弧に沿っ
て鋼板がなじまず、リーダーストリップの引張力によっ
て鋼板（５）の接続部に無理な力が加わり破損するおそ
れがある。また、連結板（９ａ）と（９ｂ）は。
フレクタロール直径の１７２〜１／１とすることが好ま
しい。ｔが短か過ぎるとデフレクタロールの円弧に沿っ
て鋼板がなじまず、リーダーストリップの引張力によっ
て鋼板（５）の接続部に無理な力が加わり破損するおそ
れがある。また、連結板（９ａ）と（９ｂ）は。
リーダーストリップブ（６）に溶接する際の熱応力を分
散させるため、異った長さとすることが好ましい。
散させるため、異った長さとすることが好ましい。
以上述べた本発明によれば、加工性に優れたリーダース
トリップを利用するため、高珪素鋼板に適切に取付は固
定することができる。また、リーダーストリップを利用
して圧延ロールの予熱を行うことができ。
トリップを利用するため、高珪素鋼板に適切に取付は固
定することができる。また、リーダーストリップを利用
して圧延ロールの予熱を行うことができ。
圧延ロールによる高珪素鋼板の抜熱を防止し、圧延時に
おける割れ等を適切に防止することができる。さらに、
高珪素鋼板をリバース圧延し、且つテンションリールが
配置された保熱炉周でパス間回復処理を行うような場合
には、リーダーストリップ長をテンションリール間距離
以上とすることにより、各パス終了後高珪素鋼板の全長
をテンションリールに巻取り、回復処理を鋼板全長に亘
って施すことかでき、優れた磁気特性の高珪素鋼板を生
産性良く製造することができる。
おける割れ等を適切に防止することができる。さらに、
高珪素鋼板をリバース圧延し、且つテンションリールが
配置された保熱炉周でパス間回復処理を行うような場合
には、リーダーストリップ長をテンションリール間距離
以上とすることにより、各パス終了後高珪素鋼板の全長
をテンションリールに巻取り、回復処理を鋼板全長に亘
って施すことかでき、優れた磁気特性の高珪素鋼板を生
産性良く製造することができる。
第１図は本発明の一実施状況を模式的に示す説明図であ
る。第２図は本発明のより具体的な実施状況を示す説明
図である。第３図及び第４図は高珪素鋼板とリーダース
トリップとの接続構造を示すもので、第３図は斜視図、
第４図は断面図である。 図において、 （ＩＡ）（ｉｍｌ）はテンションＩＪ
−ル、（２）は圧延機、（３）は圧延ロール、（５）
は高珪素鋼板、（６）はリーダーストリップを各示すＯ 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 升 １） 貞 料量
藤 １） 文 大同
村 上 忠 鏡開
吉 野 雅 彦同
八 木 竜 −同
鎌 １） 正 誠代理人弁理士 吉
原 省 三筒 １ 図
る。第２図は本発明のより具体的な実施状況を示す説明
図である。第３図及び第４図は高珪素鋼板とリーダース
トリップとの接続構造を示すもので、第３図は斜視図、
第４図は断面図である。 図において、 （ＩＡ）（ｉｍｌ）はテンションＩＪ
−ル、（２）は圧延機、（３）は圧延ロール、（５）
は高珪素鋼板、（６）はリーダーストリップを各示すＯ 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 升 １） 貞 料量
藤 １） 文 大同
村 上 忠 鏡開
吉 野 雅 彦同
八 木 竜 −同
鎌 １） 正 誠代理人弁理士 吉
原 省 三筒 １ 図
Claims (5)
- （１）高珪素鋼板の両端部に冷間または温間での加工性
に優れた金属材からなるリー ダーストリップを接続して該各リーダー ストリップの端部をテンションリールに 取付け、高珪素鋼板を温間圧延すること を特徴とする高珪素鋼板の温間圧延方法。 - （２）加熱されたリーダーストリップを圧延ロールに通
板させることにより圧延ロー ルを予熱し、しかる後、続く高珪素鋼板 の温間圧延を行うことを特徴とする特許 請求の範囲（１）記載の高珪素鋼板の温間圧延方法。 - （３）高珪素鋼板の両端部に、圧延設備におけるテンシ
ョンリール間距離以上の長さ のリーダーストリップを接続しておき、 高珪素鋼板の温間圧延を行うことを特徴 とする特許請求の範囲（１）記載の高珪素鋼板の温間圧
延方法。 - （４）圧延ロールを、〔加熱されたリーダーストリップ
の通板〕および／または〔圧 延ロールに付設された加熱手段による加 熱〕により予熱することを特徴とする特 許請求の範囲（３）記載の高珪素鋼板の温間圧延方法。 - （５）高珪素鋼板とリーダーストリップの接続を、溶接
可能な連結板の一端を高珪素 鋼板に重合させて締結部材で締結接合し、 且つ他端をリーダーストリップに溶接接 合することにより行うことを特徴とする 特許請求の範囲（１）、（２）、（３）または（４）記
載の高珪素鋼板の温間圧延方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054490A JPS63220902A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 高珪素鋼板の温間圧延方法 |
| EP19880904625 EP0392009A4 (en) | 1987-03-10 | 1988-05-23 | Method of hot rolling high-silicon steel plate |
| US07/295,040 US4938049A (en) | 1987-03-10 | 1988-05-23 | Warm rolling method for high silicon steel strips |
| PCT/JP1988/000490 WO1989011349A1 (en) | 1987-03-10 | 1988-05-23 | Method of hot rolling high-silicon steel plate |
| KR1019890700104A KR910009397B1 (ko) | 1987-03-10 | 1988-05-23 | 고규소 강판의 온간압연 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054490A JPS63220902A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 高珪素鋼板の温間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63220902A true JPS63220902A (ja) | 1988-09-14 |
Family
ID=12972082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62054490A Pending JPS63220902A (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 高珪素鋼板の温間圧延方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4938049A (ja) |
| EP (1) | EP0392009A4 (ja) |
| JP (1) | JPS63220902A (ja) |
| KR (1) | KR910009397B1 (ja) |
| WO (1) | WO1989011349A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006334647A (ja) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Jp Steel Plantech Co | 圧延方法および圧延設備 |
| CN105710128A (zh) * | 2016-04-01 | 2016-06-29 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种提高往复轧制板材成材率的方法 |
| CN110369525A (zh) * | 2019-07-09 | 2019-10-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种避免高牌号无取向硅钢冷轧断带的预热方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5195344A (en) * | 1987-03-06 | 1993-03-23 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Warm rolling facility for steel strip coils |
| DE19514475A1 (de) * | 1995-04-19 | 1996-10-24 | Schloemann Siemag Ag | Steckel-Walzwerk |
| US7685776B2 (en) * | 2005-12-30 | 2010-03-30 | Speyer Door And Window, Inc. | Sealing system for sliding door/window |
| CN100493824C (zh) * | 2007-03-28 | 2009-06-03 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种不锈钢卷焊接引带的方法 |
| JP5165335B2 (ja) * | 2007-10-20 | 2013-03-21 | スチールプランテック株式会社 | 圧延設備用溶接機、圧延設備および圧延方法 |
| JP5486261B2 (ja) * | 2009-10-08 | 2014-05-07 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 電磁鋼板用冷間圧延設備及び圧延方法 |
| KR101411853B1 (ko) * | 2012-03-29 | 2014-06-25 | 현대제철 주식회사 | 후판 가열장치와 후판 가열방법 |
| CN103394527B (zh) * | 2013-08-02 | 2016-01-13 | 北京首钢股份有限公司 | 一种提高高硅无取向电工钢轧制成材率的方法 |
| CN107900105B (zh) * | 2017-10-24 | 2019-11-29 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种断带穿带辅助工具 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1081370A (en) * | 1911-12-13 | 1913-12-16 | Gen Electric | Process of manufacturing silicon-steel products. |
| US1744016A (en) * | 1923-06-30 | 1930-01-14 | Cold Metal Process Co | Metal rolling |
| FR596449A (ja) * | 1925-04-07 | 1925-10-23 | ||
| US1992039A (en) * | 1932-02-15 | 1935-02-19 | Youngstown Sheet And Tube Co | Method of producing high silicon steel articles |
| US1965559A (en) * | 1933-08-07 | 1934-07-03 | Cold Metal Process Co | Electrical sheet and method and apparatus for its manufacture and test |
| US3009176A (en) * | 1957-07-18 | 1961-11-21 | Louis T Knocke | Method of assembly of bolt and washer |
| BE572663A (ja) * | 1957-11-06 | |||
| US3205050A (en) * | 1962-09-10 | 1965-09-07 | Titanium Metals Corp | Attachment of a leader to a metallic strip |
| US3606778A (en) * | 1968-06-17 | 1971-09-21 | Reactive Metals Inc | Method and apparatus for warm-rolling metal strip |
| JPS5562124A (en) * | 1978-10-31 | 1980-05-10 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for one directional oriented silicon steel sheet |
| US4291558A (en) * | 1979-07-27 | 1981-09-29 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Process of rolling iron-silicon strip material |
| JPS574306A (en) * | 1980-06-11 | 1982-01-09 | Nippon Steel Corp | Cold rolling apparatus for electrical steel sheet |
| US4430874A (en) * | 1981-09-29 | 1984-02-14 | Tippins Machinery Company, Inc. | Vertical coiler furnace and method of rolling |
| JPS58151902A (ja) * | 1982-03-02 | 1983-09-09 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 作業ロ−ルのサ−マルクラウン制御方法及び装置 |
| JPS59150603A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-28 | Nippon Steel Corp | 脆い鋼板の製造法 |
| JPS59191502A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-10-30 | Hitachi Ltd | ステッケルミルを備えた圧延設備 |
| JPS59191503A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-10-30 | Hitachi Ltd | ステツケルミル |
| JPS62173010A (ja) * | 1986-01-25 | 1987-07-29 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | ストリツプ材処理用リ−ダ−材の継手方法 |
-
1987
- 1987-03-10 JP JP62054490A patent/JPS63220902A/ja active Pending
-
1988
- 1988-05-23 WO PCT/JP1988/000490 patent/WO1989011349A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1988-05-23 US US07/295,040 patent/US4938049A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-05-23 KR KR1019890700104A patent/KR910009397B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1988-05-23 EP EP19880904625 patent/EP0392009A4/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006334647A (ja) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Jp Steel Plantech Co | 圧延方法および圧延設備 |
| CN105710128A (zh) * | 2016-04-01 | 2016-06-29 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种提高往复轧制板材成材率的方法 |
| CN110369525A (zh) * | 2019-07-09 | 2019-10-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种避免高牌号无取向硅钢冷轧断带的预热方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0392009A4 (en) | 1991-09-11 |
| US4938049A (en) | 1990-07-03 |
| KR900700196A (ko) | 1990-08-11 |
| EP0392009A1 (en) | 1990-10-17 |
| KR910009397B1 (ko) | 1991-11-15 |
| WO1989011349A1 (en) | 1989-11-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63220902A (ja) | 高珪素鋼板の温間圧延方法 | |
| JP2002256339A (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JP2020099932A (ja) | アルミニウム合金クラッド金属板の製造方法 | |
| JP2851221B2 (ja) | タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法 | |
| JPH0518670B2 (ja) | ||
| JPS59185588A (ja) | クラツド板の製造方法 | |
| JP2546589B2 (ja) | 連続熱延によるチタンクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS5942102A (ja) | 良冷延能を有するα＋β型チタン合金熱延板の製造方法 | |
| JP3399838B2 (ja) | 熱間圧延合金材の製造方法 | |
| JP2705411B2 (ja) | 高靭性フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH06297182A (ja) | 高珪素電磁鋼薄板の溶接方法 | |
| JPH05318145A (ja) | 銅／ステンレス鋼複合材料の製造方法 | |
| JPS6386817A (ja) | ステンレスクラツド鋼の製造方法 | |
| JP2004176109A (ja) | 連続焼鈍および溶融めっき兼用設備 | |
| JPH0753318B2 (ja) | 制振材の製造方法 | |
| JPH10140397A (ja) | Ｎｉメッキ鋼板の製造方法 | |
| JP4437863B2 (ja) | 耐火性能に優れたスチールハウス用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH05169283A (ja) | クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH06246309A (ja) | 高珪素鋼板の圧延方法 | |
| JPH11129016A (ja) | タイトスケール性の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0343950B2 (ja) | ||
| JPS60206587A (ja) | クラツド鋼板の製造方法 | |
| JPS58203051A (ja) | 積層金属板の製造方法 | |
| JPS61212408A (ja) | 薄板用クラツド鋼の熱間圧延方法 | |
| JPS5956903A (ja) | 銅もしくは銅合金クラツド鋼の圧延方法 |