JP2851221B2 - タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法 - Google Patents
タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法Info
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- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は可逆式熱間圧延機で熱延
厚鋼板を圧延する方法に関する。
厚鋼板を圧延する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】厚鋼板の製造には通常スラブを加熱炉に
装入して１２００〜１２５０℃の温度範囲で加熱した後
デスケーリングデバイスへ送り、加熱中に発生したスケ
ールを除去した後に１基又は２基の可逆式圧延機で幅出
し圧延や所定の製品厚まで圧延する仕上圧延が行われて
いる。仕上圧延後の厚鋼板は、ホットレベラーへ送られ
熱間矯正ののち鋼板表面温度が８００℃以下になるよう
に水冷される。
装入して１２００〜１２５０℃の温度範囲で加熱した後
デスケーリングデバイスへ送り、加熱中に発生したスケ
ールを除去した後に１基又は２基の可逆式圧延機で幅出
し圧延や所定の製品厚まで圧延する仕上圧延が行われて
いる。仕上圧延後の厚鋼板は、ホットレベラーへ送られ
熱間矯正ののち鋼板表面温度が８００℃以下になるよう
に水冷される。
【０００３】かゝる従来法では可逆式圧延機で圧延され
るスラブが高温であるとともに圧延時間が比較的長いた
め仕上圧延終了時に厚手のスケールがしかも不均一に発
生する。これが次のホットレベラーを通板する時又はプ
レスで成形される時にスケールが剥離して鋼板に押込ま
れて鋼板表面に疵を形成したり、又かゝる厚鋼板を曲げ
加工部材に成形してそのまゝ塗装する場合、スケールの
不均一性から塗装むらが発生するなど、厚鋼板表面に生
成するスケールは色々な面で多くの問題を引起こしてい
た。そしてこれらの問題を解決するため、厚鋼板表面に
生成するスケールの厚みをできるだけ均一に薄くすると
ともに密着性（タイト性）を向上することが要望されて
いた。
るスラブが高温であるとともに圧延時間が比較的長いた
め仕上圧延終了時に厚手のスケールがしかも不均一に発
生する。これが次のホットレベラーを通板する時又はプ
レスで成形される時にスケールが剥離して鋼板に押込ま
れて鋼板表面に疵を形成したり、又かゝる厚鋼板を曲げ
加工部材に成形してそのまゝ塗装する場合、スケールの
不均一性から塗装むらが発生するなど、厚鋼板表面に生
成するスケールは色々な面で多くの問題を引起こしてい
た。そしてこれらの問題を解決するため、厚鋼板表面に
生成するスケールの厚みをできるだけ均一に薄くすると
ともに密着性（タイト性）を向上することが要望されて
いた。
【０００４】スケールの密着性を改善する方法として、
熱間圧延された線材の分野において、例えば「鉄と鋼」
６５（1979) 、Ｓ３９０に記載のように、スケール厚み
を薄くする方法が提案されている。また、熱延鋼帯の分
野においても、スケール厚みを薄くする例として、例え
ば特開昭５８−１５７５１７号公報記載のように仕上げ
圧延機と水冷装置間をラミナー水冷で覆い大気と遮断す
る方法、特開昭６０−２４３２０号公報、特開昭６０−
７７９２２号公報記載のように圧延終了後の低炭素アル
ミキルド鋼を非酸性雰囲気下で低温まで冷却する方法、
特開昭６１−１２３４０３号公報記載のように仕上げ圧
延直後に不活性ガスあるいは還元性ガス雰囲気で低温ま
で冷却する方法、あるいは特開昭６１−１９５７０２号
公報記載のようにＣr を添加した低炭素アルミキルド鋼
を圧延直後に冷却する方法などが提案されている。
熱間圧延された線材の分野において、例えば「鉄と鋼」
６５（1979) 、Ｓ３９０に記載のように、スケール厚み
を薄くする方法が提案されている。また、熱延鋼帯の分
野においても、スケール厚みを薄くする例として、例え
ば特開昭５８−１５７５１７号公報記載のように仕上げ
圧延機と水冷装置間をラミナー水冷で覆い大気と遮断す
る方法、特開昭６０−２４３２０号公報、特開昭６０−
７７９２２号公報記載のように圧延終了後の低炭素アル
ミキルド鋼を非酸性雰囲気下で低温まで冷却する方法、
特開昭６１−１２３４０３号公報記載のように仕上げ圧
延直後に不活性ガスあるいは還元性ガス雰囲気で低温ま
で冷却する方法、あるいは特開昭６１−１９５７０２号
公報記載のようにＣr を添加した低炭素アルミキルド鋼
を圧延直後に冷却する方法などが提案されている。
【０００５】しかしながら、これらの方法は、いずれも
高速で通板する鋼帯又は線材を大気と遮断するための設
備、あるいはこれら鋼帯などを圧延直後に低温まで急冷
する設備などを必要とするものであり、多大な設備コス
トを招く欠点を有する。なお、前記した連続圧延工程で
製造される熱延鋼帯は、厚鋼板に比較して高温滞留時間
が大幅に短いので、スケールを薄スケール化する上で極
めて有利であるが、厚鋼板は前述のように内部熱容量が
大きくかつリバース圧延での圧延時間が比較的長いとこ
ろより、厚鋼板のスケール制御方法に関して有益な方法
は殆ど開示されていなかった。
高速で通板する鋼帯又は線材を大気と遮断するための設
備、あるいはこれら鋼帯などを圧延直後に低温まで急冷
する設備などを必要とするものであり、多大な設備コス
トを招く欠点を有する。なお、前記した連続圧延工程で
製造される熱延鋼帯は、厚鋼板に比較して高温滞留時間
が大幅に短いので、スケールを薄スケール化する上で極
めて有利であるが、厚鋼板は前述のように内部熱容量が
大きくかつリバース圧延での圧延時間が比較的長いとこ
ろより、厚鋼板のスケール制御方法に関して有益な方法
は殆ど開示されていなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は厚鋼板の上記
問題点を解決して、厚鋼板表面に均一にかつ密着性良く
薄いスケールを形成することを目的とする。
問題点を解決して、厚鋼板表面に均一にかつ密着性良く
薄いスケールを形成することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、可逆式熱間圧延機の被圧延鋼板の噛込み側及
び噛出し側近傍において、夫々最も圧延機に近い所にデ
スケーリング用ノズルを上下に配設するとともに該デス
ケーリング用ノズルに隣接して複数の冷却水噴射ノズル
を順次鋼板送り方向にかつ上下に配設し、しかして噛込
み近傍で鋼板表面にデスケーリング用ノズルから衝突圧
１．２kg/cm2以上の圧力水を噴射して表面に生成したス
ケールを除去したのち被圧延鋼板を圧延機に噛込ませて
圧延し、次いで圧延された被圧延鋼板が圧延機の噛出し
側に噛出された所で冷却水噴射ノズルから冷却能力５０
０kcal／m2・hr℃以上の冷却水を噴射して圧延された鋼
板表面を覆い、大気を遮断しつゝ冷却する。
するため、可逆式熱間圧延機の被圧延鋼板の噛込み側及
び噛出し側近傍において、夫々最も圧延機に近い所にデ
スケーリング用ノズルを上下に配設するとともに該デス
ケーリング用ノズルに隣接して複数の冷却水噴射ノズル
を順次鋼板送り方向にかつ上下に配設し、しかして噛込
み近傍で鋼板表面にデスケーリング用ノズルから衝突圧
１．２kg/cm2以上の圧力水を噴射して表面に生成したス
ケールを除去したのち被圧延鋼板を圧延機に噛込ませて
圧延し、次いで圧延された被圧延鋼板が圧延機の噛出し
側に噛出された所で冷却水噴射ノズルから冷却能力５０
０kcal／m2・hr℃以上の冷却水を噴射して圧延された鋼
板表面を覆い、大気を遮断しつゝ冷却する。
【０００８】そして、このようなデスケーリングと冷却
を伴った圧延を１０数パス鋼板を往復搬送させて行う。
かくして被圧延鋼板は所望の厚みに圧延されるとともに
急激に８４０℃以下に冷却される。このように圧延毎に
デスケールと冷却を同時に行い短時間に８４０℃以下に
冷却することにより厚鋼板表面に密着性の良いスケール
が極めて薄くかつ均一に生成されるのである。
を伴った圧延を１０数パス鋼板を往復搬送させて行う。
かくして被圧延鋼板は所望の厚みに圧延されるとともに
急激に８４０℃以下に冷却される。このように圧延毎に
デスケールと冷却を同時に行い短時間に８４０℃以下に
冷却することにより厚鋼板表面に密着性の良いスケール
が極めて薄くかつ均一に生成されるのである。
【０００９】すなわち、以上の圧延によれば、搬送中に
生成したスケール及び前パス圧下後に生成したスケール
が圧延前のデスケーリングによって除去され、又圧延後
の冷却によって表面を低温化することでスケールの生成
を抑制することでタイトスケール化が実現されるのであ
る。なお、圧延途中の待ち時間で厚鋼板は空冷される
が、冷却，複熱によってスケール層に熱応力が発生して
剥離し易いスケールになっている。
生成したスケール及び前パス圧下後に生成したスケール
が圧延前のデスケーリングによって除去され、又圧延後
の冷却によって表面を低温化することでスケールの生成
を抑制することでタイトスケール化が実現されるのであ
る。なお、圧延途中の待ち時間で厚鋼板は空冷される
が、冷却，複熱によってスケール層に熱応力が発生して
剥離し易いスケールになっている。
【００１０】
【作用】先ず本願発明を実施する設備の一例を図１によ
り説明する。可逆式熱間圧延機１のハウジング８内に、
上ワークロール２と該ロールに接する上圧延補強ロール
４及び下ワークロール３と該ロールに接する下圧延補強
ロール５をそれぞれ配設する。前記圧延機の噛込側（又
は噛出側）及び噛出側（又は噛込側）にトップガイド
９，９−１を設け、該トップガイドの孔部分にのぞませ
て、鋼板表面上に水を噴射するデスケノズル１４，１４
−１及び冷却水噴射ノズル１２，１２−１を設ける。デ
スケノズル１４，１４−１は上ワークロール２に最も近
接して設けられ、かつ移動する鋼板表面への迎え角を有
するように水圧デスケヘッダー１３，１３−１に連結さ
れている。
り説明する。可逆式熱間圧延機１のハウジング８内に、
上ワークロール２と該ロールに接する上圧延補強ロール
４及び下ワークロール３と該ロールに接する下圧延補強
ロール５をそれぞれ配設する。前記圧延機の噛込側（又
は噛出側）及び噛出側（又は噛込側）にトップガイド
９，９−１を設け、該トップガイドの孔部分にのぞませ
て、鋼板表面上に水を噴射するデスケノズル１４，１４
−１及び冷却水噴射ノズル１２，１２−１を設ける。デ
スケノズル１４，１４−１は上ワークロール２に最も近
接して設けられ、かつ移動する鋼板表面への迎え角を有
するように水圧デスケヘッダー１３，１３−１に連結さ
れている。
【００１１】冷却水噴射ノズル１２，１２−１はデスケ
ノズル１４，１４−１の隣接位置に設置され、かつ鋼板
表面にほゞ直角に噴射するよう冷却ヘッダー１１，１１
−１に設けられている。ノズル１２，１２−１の噴射方
向は水切りをより良くするため圧延方向に向けてもよ
い。
ノズル１４，１４−１の隣接位置に設置され、かつ鋼板
表面にほゞ直角に噴射するよう冷却ヘッダー１１，１１
−１に設けられている。ノズル１２，１２−１の噴射方
向は水切りをより良くするため圧延方向に向けてもよ
い。
【００１２】又、下ワークロール３の送り面と同一送り
面を有するローラーテーブル１０，１０−１が前記圧延
機の噛込側（又は噛出側）と噛出側（又は噛込側）に配
設されており、該下ワークロール３と前記ローラーテー
ブルのローラーとの間にデスケノズル２０，２０−１
が、鋼板表面に対する迎え角を有するようノズルホルダ
ー１９，１９−１を介してデスケヘッダー１８，１８−
１に設けられ、又前記ローラーテーブルのローラー間に
冷却水噴射ノズル１７，１７−１が鋼板表面にほゞ直角
に噴射するようノズルホルダー１６，１６−１を介して
冷却ヘッダー１５，１５−１に設けられている。
面を有するローラーテーブル１０，１０−１が前記圧延
機の噛込側（又は噛出側）と噛出側（又は噛込側）に配
設されており、該下ワークロール３と前記ローラーテー
ブルのローラーとの間にデスケノズル２０，２０−１
が、鋼板表面に対する迎え角を有するようノズルホルダ
ー１９，１９−１を介してデスケヘッダー１８，１８−
１に設けられ、又前記ローラーテーブルのローラー間に
冷却水噴射ノズル１７，１７−１が鋼板表面にほゞ直角
に噴射するようノズルホルダー１６，１６−１を介して
冷却ヘッダー１５，１５−１に設けられている。
【００１３】図中６，６−１は圧延機上ガイド、７，７
−１は圧延機下ガイドである。以上の装置において、高
温の厚鋼板Ｓを圧延する場合、１パス目として圧延機１
の前面Ａにある被圧延鋼板をワークロール２，３に噛込
ませる直前にデスケノズル１４，２０からの高圧噴射水
で上下表面酸化物を除去し、圧延されて後面Ｂに噛出さ
れてきた被圧延鋼板上下表面を冷却水噴射ノズル１２−
１，１７−１からの冷却水で冷却する。
−１は圧延機下ガイドである。以上の装置において、高
温の厚鋼板Ｓを圧延する場合、１パス目として圧延機１
の前面Ａにある被圧延鋼板をワークロール２，３に噛込
ませる直前にデスケノズル１４，２０からの高圧噴射水
で上下表面酸化物を除去し、圧延されて後面Ｂに噛出さ
れてきた被圧延鋼板上下表面を冷却水噴射ノズル１２−
１，１７−１からの冷却水で冷却する。
【００１４】次に２パス目として、圧延機１の後面Ｂに
ある被圧延鋼板をワークロール２，３に噛込ませる直前
にデスケノズル１４−１，２０−１からの高圧噴射水で
鋼板の上下表面に生成したスケールを除去し、圧延され
て圧延機前面Ａに噛出されてきた被圧延鋼板上下表面を
冷却水噴射ノズル１２，１７からの冷却水で冷却する。
そして該往復圧延を所望の板厚になる迄複数回繰り返
す。
ある被圧延鋼板をワークロール２，３に噛込ませる直前
にデスケノズル１４−１，２０−１からの高圧噴射水で
鋼板の上下表面に生成したスケールを除去し、圧延され
て圧延機前面Ａに噛出されてきた被圧延鋼板上下表面を
冷却水噴射ノズル１２，１７からの冷却水で冷却する。
そして該往復圧延を所望の板厚になる迄複数回繰り返
す。
【００１５】こゝで本願発明の方法で圧延した場合のス
ケールの状態を比較例とともに図２、図３及び図４で示
す。これらの図の結果を得るためのデスケーリング及び
冷却条件は表１に示すとおりである。なお、ケース１〜
４は本発明例であり、ケース５，６は比較例である。ケ
ース５はパスNo.2及びNo.3においてデスケーリングした
だけで、残るパスは全て冷却水を噴射せず、ケース６は
水圧デスケヘッダーの衝突圧力を１．２kg/cm2未満にし
た例である。又、表１中の式(1) 及び (2)は下記によっ
て求めた値である。
ケールの状態を比較例とともに図２、図３及び図４で示
す。これらの図の結果を得るためのデスケーリング及び
冷却条件は表１に示すとおりである。なお、ケース１〜
４は本発明例であり、ケース５，６は比較例である。ケ
ース５はパスNo.2及びNo.3においてデスケーリングした
だけで、残るパスは全て冷却水を噴射せず、ケース６は
水圧デスケヘッダーの衝突圧力を１．２kg/cm2未満にし
た例である。又、表１中の式(1) 及び (2)は下記によっ
て求めた値である。
【００１６】式(1) 衝突圧力ｐ＝６８×（Ｐ0.5 ×Ｑ
×（９０−θ２)/（ｈ2 ×θ１） Ｐ : 噴射圧力 kg/cm2 Ｑ : 噴射水量 L/min ｈ : ノズル高さ mm θ１: ノズル噴射角 θ２: ノズル迎え角 式(2) 冷却能力LoGh＝2.358+0.663 ×LogW-0.00147×
Ts Ｗ : 水量密度 L/m2・min Ｔs : 鋼板表面温度℃ (800℃を使用) 出典: 日本鉄鋼協会発行の特別報告書No. ２９「鋼材の
強制冷却」１６頁による
×（９０−θ２)/（ｈ2 ×θ１） Ｐ : 噴射圧力 kg/cm2 Ｑ : 噴射水量 L/min ｈ : ノズル高さ mm θ１: ノズル噴射角 θ２: ノズル迎え角 式(2) 冷却能力LoGh＝2.358+0.663 ×LogW-0.00147×
Ts Ｗ : 水量密度 L/m2・min Ｔs : 鋼板表面温度℃ (800℃を使用) 出典: 日本鉄鋼協会発行の特別報告書No. ２９「鋼材の
強制冷却」１６頁による
【００１７】
【表１】
【００１８】１１６０℃の普通鋼スラブを表１の条件で
１５パス圧延した後で得られた仕上温度７６０℃の厚鋼
板のスケール厚みを各ケース毎に図２で示す。本発明の
場合（ケース１〜４）は４〜５μm 厚のスケールであっ
たが比較例（従来法（ケース５，６））は１１μm 厚で
あり、スケール評点は全て１であった。
１５パス圧延した後で得られた仕上温度７６０℃の厚鋼
板のスケール厚みを各ケース毎に図２で示す。本発明の
場合（ケース１〜４）は４〜５μm 厚のスケールであっ
たが比較例（従来法（ケース５，６））は１１μm 厚で
あり、スケール評点は全て１であった。
【００１９】なお、スケール評点は、曲げ半径ｒ=1.5×
ｔの９０度曲げ試験後、目視判定を行ったもので、その
判定基準は下表のとおりである。 又、ケース２とケース５において、圧延仕上げ温度を変
化させてスケール厚みとの関係を調査したが、その結果
を図３に示す。又、図４に図３の結果をスケール評点と
スケール厚の関係で示す。なお、図中●印はケース２の
場合、○印はケース５の場合である。
ｔの９０度曲げ試験後、目視判定を行ったもので、その
判定基準は下表のとおりである。 又、ケース２とケース５において、圧延仕上げ温度を変
化させてスケール厚みとの関係を調査したが、その結果
を図３に示す。又、図４に図３の結果をスケール評点と
スケール厚の関係で示す。なお、図中●印はケース２の
場合、○印はケース５の場合である。
【００２０】この結果、１．２kg/cm2以上のデスケ衝突
圧と５００kcal／m2・hr・℃以上の冷却と圧延仕上温度
が８４０℃以下であると１０μm 以下のスケール厚みの
厚鋼板が確実に得られることがわかる。以上本発明の条
件すなわち、衝突圧１．２kg/cm2以上のデスケーリング
と冷却能力５００kcal／m2・hr・℃以上の冷却水による
冷却で仕上温度８４０℃以下まで所定厚み圧延した厚鋼
板の表面には１０μm 以下の厚みのスケールが均一にか
つ密着性よく生成されていることが判明した。
圧と５００kcal／m2・hr・℃以上の冷却と圧延仕上温度
が８４０℃以下であると１０μm 以下のスケール厚みの
厚鋼板が確実に得られることがわかる。以上本発明の条
件すなわち、衝突圧１．２kg/cm2以上のデスケーリング
と冷却能力５００kcal／m2・hr・℃以上の冷却水による
冷却で仕上温度８４０℃以下まで所定厚み圧延した厚鋼
板の表面には１０μm 以下の厚みのスケールが均一にか
つ密着性よく生成されていることが判明した。
【００２１】
【実施例】厚鋼板の製造ラインにおいて、図１に示す可
逆式熱間圧延機で、重量％でＣ：０．１７２％、Ｓi :
０．３９２％、Ｍn : １．４６％、Ｐ：０．０１８％、
Ｓ：０．００７％、Ａl : ０．２８％、残部Ｆe からな
るスラブを加熱炉で加熱した後１１６０℃の温度で抽出
し、表２に示すパススケジュールに基づき表１、ケース
２の条件で１５０mm厚のスラブより２５mmの製品厚みを
もつ厚鋼板を製造した。圧延終了温度は７６０℃であっ
た。
逆式熱間圧延機で、重量％でＣ：０．１７２％、Ｓi :
０．３９２％、Ｍn : １．４６％、Ｐ：０．０１８％、
Ｓ：０．００７％、Ａl : ０．２８％、残部Ｆe からな
るスラブを加熱炉で加熱した後１１６０℃の温度で抽出
し、表２に示すパススケジュールに基づき表１、ケース
２の条件で１５０mm厚のスラブより２５mmの製品厚みを
もつ厚鋼板を製造した。圧延終了温度は７６０℃であっ
た。
【００２２】比較例（従来法）は表１、ケース５に示す
条件で２パス目と３パス目に圧延直前にデスケーリング
を施し、鋼板表面温度が８００℃以下に下る迄放冷（温
度待ち）し、後のパスは全て非噴射（空冷）で圧延し
た。なお、１４パス及び１５パスは形状仕上圧延であっ
た。上記圧延パスにおける圧延時間と鋼板表面温度との
関係を図５に示す。この図に示すとおり、本発明法の場
合は圧延開始より３００秒以内に鋼板表面温度が８００
℃以下に冷却されるが、比較例の場合は７００秒以上経
過後に８００℃以下になっている。
条件で２パス目と３パス目に圧延直前にデスケーリング
を施し、鋼板表面温度が８００℃以下に下る迄放冷（温
度待ち）し、後のパスは全て非噴射（空冷）で圧延し
た。なお、１４パス及び１５パスは形状仕上圧延であっ
た。上記圧延パスにおける圧延時間と鋼板表面温度との
関係を図５に示す。この図に示すとおり、本発明法の場
合は圧延開始より３００秒以内に鋼板表面温度が８００
℃以下に冷却されるが、比較例の場合は７００秒以上経
過後に８００℃以下になっている。
【００２３】以上の圧延におけるスケールの状態を表３
に示す。表３に見る如く、比較例が１１μm のスケール
厚みを有しかつスケール評点が４であるのに対して、本
発明例のスケールは５μm 厚でしかもスケール評点が１
であって、比較例に比べ大幅に表面性状が改善された。
に示す。表３に見る如く、比較例が１１μm のスケール
厚みを有しかつスケール評点が４であるのに対して、本
発明例のスケールは５μm 厚でしかもスケール評点が１
であって、比較例に比べ大幅に表面性状が改善された。
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明の方法によれ
ば、４〜５μm の極めて薄くかつ密着性のよいスケール
を、地鉄を露出することなしにほゞ均一に厚鋼板表面に
付着せしめることができるので、表面が平滑な厚鋼板が
得られ、後の加工工程が極めて容易になり、厚鋼板の需
要拡大に大きな効果をもたらす。
ば、４〜５μm の極めて薄くかつ密着性のよいスケール
を、地鉄を露出することなしにほゞ均一に厚鋼板表面に
付着せしめることができるので、表面が平滑な厚鋼板が
得られ、後の加工工程が極めて容易になり、厚鋼板の需
要拡大に大きな効果をもたらす。
【図１】本発明の圧延方法を示す概略正面図である。
【図２】ケースNo. とスケール厚みの関係を示す図であ
る。
る。
【図３】厚鋼板表面スケール厚みと圧延仕上温度との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図４】厚鋼板表面スケール厚みとスケール評点の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図５】本発明例と比較例における圧延時間と鋼板表面
温度との関係を示す図である。
温度との関係を示す図である。
１…可逆式熱間圧延機 ２，３…上，下ワークロール ４，５…上，下圧延補強ロール ６，６−１…圧延機上ガイド ７，７−１…圧延機下ガイド ８…ハウジング ９，９−１…トップガイド １０，１０−１…ローラーテーブル １１，１１−１…上部冷却ヘッダー １２，１２−１…上部冷却水噴射ノズル １３，１３−１…上部デスケヘッダー １４，１４−１…上部デスケノズル １５，１５−１…下部冷却ヘッダー １６，１６−１、１９，１９−１…ノズルホルダー １７，１７−１…下部冷却水噴射ノズル １８，１８−１…下部デスケヘッダー ２０，２０−１…下部デスケノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B21B 1/38 B21B 45/02 320 B21B 45/08
Claims (1)
- 【請求項１】 可逆式熱間圧延機で厚鋼板を製造するに
際し、該熱間圧延機の噛込側近傍で被圧延鋼板に衝突圧
１．２kg/cm2以上のデスケーリングを施し、その後直ち
に前記熱間圧延機で圧延し、次いで圧延された鋼板を該
熱間圧延機の噛出側近傍において圧延直後に冷却能力５
００kcal／m2・hr・℃以上で冷却を行い、かゝる圧延を
往復で複数パス行って仕上圧延温度８４０℃以下で圧延
を終了することを特徴とするタイトスケール熱延厚鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5073956A JP2851221B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5073956A JP2851221B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06277706A JPH06277706A (ja) | 1994-10-04 |
| JP2851221B2 true JP2851221B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=13533044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5073956A Expired - Fee Related JP2851221B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | タイトスケール熱延厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2851221B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07278655A (ja) * | 1994-04-15 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 構造用厚鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5343546B2 (ja) * | 2008-12-10 | 2013-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の圧延設備および厚鋼板の圧延方法 |
| CN109719146B (zh) * | 2019-01-07 | 2020-11-17 | 东北大学 | 一种针对高表面质量中厚板产品的高效除鳞方法 |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP5073956A patent/JP2851221B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPH07278655A (ja) * | 1994-04-15 | 1995-10-24 | Nippon Steel Corp | 構造用厚鋼板の製造方法 |
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|---|---|
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| JPS6354444B2 (ja) |
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