JPS6048241B2 - スケ−ル疵の少ない熱間圧延鋼板の圧延法 - Google Patents
スケ−ル疵の少ない熱間圧延鋼板の圧延法Info
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- JPS6048241B2 JPS6048241B2 JP4080481A JP4080481A JPS6048241B2 JP S6048241 B2 JPS6048241 B2 JP S6048241B2 JP 4080481 A JP4080481 A JP 4080481A JP 4080481 A JP4080481 A JP 4080481A JP S6048241 B2 JPS6048241 B2 JP S6048241B2
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
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- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、銅板の熱間圧延におけるスケール疵の発生
が少ない圧延方法に関するものである。
が少ない圧延方法に関するものである。
周知のとおり熱延鋼板（以下ストリップと云う）の製
造工程で生成するスケールは加熱炉で加熱中に生成する
１次スケールと、圧延または圧延ライン移送中に生成す
る２次スケールであり、このスケールが製品に残ると表
面にスケール疵を生じ製品品質を損なう。スケール除去
手段としては圧延機の前段にデスケーリング装置を設け
ストリップ表面に高圧水を噴射して吹き飛ばすのが一般
に行なわれているが完全な除去は極めて困難とされてい
る。第１図に示すストリップの熱間圧延ラインの場合、
加熱炉１で加熱されたスラブ２は移送テーブル３で搬送
され、スケールブレー力４で１次スケールを除去したの
ち複数の粗圧延機５ａ〜５ｅで圧延され、続いて複数の
仕上圧延機（Ｆ、〜Ｆ。をタンデムに配した仕上圧延機
６）で所定の厚みのストリップに圧延される。２次スケ
ールは各圧延機の前段に設けられたデスケーリング装置
７で除去されるが、ここで仕上圧延機６の前段のデスケ
ーリング装置７ａで完全なスケール除去がなされないと
製品にスケール疵が残ることになる。
造工程で生成するスケールは加熱炉で加熱中に生成する
１次スケールと、圧延または圧延ライン移送中に生成す
る２次スケールであり、このスケールが製品に残ると表
面にスケール疵を生じ製品品質を損なう。スケール除去
手段としては圧延機の前段にデスケーリング装置を設け
ストリップ表面に高圧水を噴射して吹き飛ばすのが一般
に行なわれているが完全な除去は極めて困難とされてい
る。第１図に示すストリップの熱間圧延ラインの場合、
加熱炉１で加熱されたスラブ２は移送テーブル３で搬送
され、スケールブレー力４で１次スケールを除去したの
ち複数の粗圧延機５ａ〜５ｅで圧延され、続いて複数の
仕上圧延機（Ｆ、〜Ｆ。をタンデムに配した仕上圧延機
６）で所定の厚みのストリップに圧延される。２次スケ
ールは各圧延機の前段に設けられたデスケーリング装置
７で除去されるが、ここで仕上圧延機６の前段のデスケ
ーリング装置７ａで完全なスケール除去がなされないと
製品にスケール疵が残ることになる。
ところて仕上圧延機６のうちの第１段仕上圧延機Ｆ、
（以下Ｆ、スタンドと略称する。
（以下Ｆ、スタンドと略称する。
Ｆ２以下についても同じ）に圧延材が噛込む速度はそれ
までの粗圧延機における圧延速度あるいは各圧延機間の
移送速度に比較して遅いため、Ｆ１スタンド前では外気
と被圧延材表面が長い時間接触しスケールが生じやすい
。またスケール発生は上記の時間要因のほか、圧延材の
温度が高い場合に生じやすいことが経験的に知られてい
る。すなわち近時、省エネルギー目的から分塊圧延ある
いは連続鋳造で製造された鋼片を直接に圧延工程に供す
る、いわゆる直送圧延が指向されるようになつてきた。
直送圧延では被圧延材の搬送時間が長くなり、この・た
め幅方向端部（以下エッジ部と云う）の温度降下が大き
く、幅方向中央部の温度差は大きい。従つてエッジ部で
所定の温度を確保する必要性から圧延材全体の温度がど
うしても高めになり、特に幅中央部の温度が必要以上に
高くなる傾向があ・り、これがスケール発生の一因とも
なつていた。 以上のように従来、仕上Ｆ、スタンドと
その前段デスケーリング装置の間で生じる、いわゆる２
次スケールの再成は圧延材の滞留時間と温度に関係があ
ることは定性的には知られていたが効果的な対策がなさ
れず、ある程度のスケール疵の発生は止むを得ないとさ
れていた。本発明はストリップの仕上圧延機の直前で発
生する２次スケールの再成を減少させることによつてス
トリップのスケール疵を減少させることを目的とするも
のであつて、その要旨とするところは仕上Ｆ１スタンド
の直前あるいはＦ１スタンドとＦ。
までの粗圧延機における圧延速度あるいは各圧延機間の
移送速度に比較して遅いため、Ｆ１スタンド前では外気
と被圧延材表面が長い時間接触しスケールが生じやすい
。またスケール発生は上記の時間要因のほか、圧延材の
温度が高い場合に生じやすいことが経験的に知られてい
る。すなわち近時、省エネルギー目的から分塊圧延ある
いは連続鋳造で製造された鋼片を直接に圧延工程に供す
る、いわゆる直送圧延が指向されるようになつてきた。
直送圧延では被圧延材の搬送時間が長くなり、この・た
め幅方向端部（以下エッジ部と云う）の温度降下が大き
く、幅方向中央部の温度差は大きい。従つてエッジ部で
所定の温度を確保する必要性から圧延材全体の温度がど
うしても高めになり、特に幅中央部の温度が必要以上に
高くなる傾向があ・り、これがスケール発生の一因とも
なつていた。 以上のように従来、仕上Ｆ、スタンドと
その前段デスケーリング装置の間で生じる、いわゆる２
次スケールの再成は圧延材の滞留時間と温度に関係があ
ることは定性的には知られていたが効果的な対策がなさ
れず、ある程度のスケール疵の発生は止むを得ないとさ
れていた。本発明はストリップの仕上圧延機の直前で発
生する２次スケールの再成を減少させることによつてス
トリップのスケール疵を減少させることを目的とするも
のであつて、その要旨とするところは仕上Ｆ１スタンド
の直前あるいはＦ１スタンドとＦ。
スタンドとの間もしくはその双方においてストリップの
スケール疵発生臨界温度以上の温度部分を強制冷却し、
スケールの発生を抑制しつつ圧延する方法を提供するも
のである。以下本発明を実施例にもとずき詳細に説明す
る。本発明者等はストリップのスケール疵発生状況を各
種の圧延条件との対応について調査したところ、Ｆ，ス
タンド噛込時の被圧延材の温度分布と関係が深いことを
つきとめた。
スケール疵発生臨界温度以上の温度部分を強制冷却し、
スケールの発生を抑制しつつ圧延する方法を提供するも
のである。以下本発明を実施例にもとずき詳細に説明す
る。本発明者等はストリップのスケール疵発生状況を各
種の圧延条件との対応について調査したところ、Ｆ，ス
タンド噛込時の被圧延材の温度分布と関係が深いことを
つきとめた。
なお本発明で言うスケール疵とは仕上圧延後のストリッ
プを酸洗工程に供し、酸洗速度を低速にしてもなお除去
できず、製品としては規格外となるスケール疵である。
第２図はストリップの長さ方向におけるスケール疵発生
頻度を示すもので、横軸はストリップのトップからスケ
ール疵消減点までの距離、縦軸はスケール疵発生回数で
ある。
プを酸洗工程に供し、酸洗速度を低速にしてもなお除去
できず、製品としては規格外となるスケール疵である。
第２図はストリップの長さ方向におけるスケール疵発生
頻度を示すもので、横軸はストリップのトップからスケ
ール疵消減点までの距離、縦軸はスケール疵発生回数で
ある。
このグラフからトップ部にスケール疵が多発しミドルか
らボトムになるに従がい漸減し、ボトム部では殆んど消
滅する傾向が明らかである。このようなスケール疵発生
パターンがどのような理由で生じるか詳細に観察したと
ころ、ストリップの長さ方向においてボトムの温度がト
ップより低いこと及びボトム部のスケールの厚さは他の
部分に比較して厚く、圧延中の剥離が容易に行なわれる
ことが分つた。次に第３図はＦ，スタンド入側における
圧延材の幅中央部温度とスケール疵発生状況との関係を
示したものである。
らボトムになるに従がい漸減し、ボトム部では殆んど消
滅する傾向が明らかである。このようなスケール疵発生
パターンがどのような理由で生じるか詳細に観察したと
ころ、ストリップの長さ方向においてボトムの温度がト
ップより低いこと及びボトム部のスケールの厚さは他の
部分に比較して厚く、圧延中の剥離が容易に行なわれる
ことが分つた。次に第３図はＦ，スタンド入側における
圧延材の幅中央部温度とスケール疵発生状況との関係を
示したものである。
本図によつて明らかなように圧延材の温度が特定の温度
以上の場合にスケール疵が発生し、その温度近傍より低
温域てはスケール疵は発生していない。さらに第４図は
ストリップの幅方向でのスケール疵発生分布図であり、
温度が高い中央部を中心としてスケール疵が多いことが
分る。この図の横軸はストリップ幅方向の位置を示し、
曲線グラフＴは温度をまた棒グラフＮは疵発生回数を示
す。以上の実績データにもとずき本発明者等はスケール
疵の発生状況が圧延材の幅及び長さ方向の温度分布と極
めて関係が深いことを突きとめ、また幅及び長さ方向に
おいて、Ｆ，スタンド入側におけるほぼ一定の温度を境
にして高い温度域でスケール疵が多く、低い温度域では
殆んど生じないことを確認した。
以上の場合にスケール疵が発生し、その温度近傍より低
温域てはスケール疵は発生していない。さらに第４図は
ストリップの幅方向でのスケール疵発生分布図であり、
温度が高い中央部を中心としてスケール疵が多いことが
分る。この図の横軸はストリップ幅方向の位置を示し、
曲線グラフＴは温度をまた棒グラフＮは疵発生回数を示
す。以上の実績データにもとずき本発明者等はスケール
疵の発生状況が圧延材の幅及び長さ方向の温度分布と極
めて関係が深いことを突きとめ、また幅及び長さ方向に
おいて、Ｆ，スタンド入側におけるほぼ一定の温度を境
にして高い温度域でスケール疵が多く、低い温度域では
殆んど生じないことを確認した。
以上の知見にもとずき本発明者等はＦ，スタンド前にお
ける被圧延材の温度分布に対応して高温温度部分を冷却
することにより、２次スケールの再生を防止する本発明
の創案に至つたものである。
ける被圧延材の温度分布に対応して高温温度部分を冷却
することにより、２次スケールの再生を防止する本発明
の創案に至つたものである。
本発明では前述第３図で示したスケール疵の有無とＦ，
スタンド入口温度との関係を実績データにもとすき鋼種
、被圧延機板厚、圧延速度別に整理し、スケール疵の少
ない低温域とスケール疵が発生し始める高温域との臨界
温度を求め、この臨界温度を基準にして水冷可否を決定
するようにした。
スタンド入口温度との関係を実績データにもとすき鋼種
、被圧延機板厚、圧延速度別に整理し、スケール疵の少
ない低温域とスケール疵が発生し始める高温域との臨界
温度を求め、この臨界温度を基準にして水冷可否を決定
するようにした。
スケール疵発生臨界温度とはこのような意味で用いるも
のである。第３図の例では１０６５℃近傍を臨界温度と
定めている。第５図は本発明を実施する具体的な冷却装
置であり、上下のワークロール８ａ，８ｂ及びバックア
ップロール９ａ，９ｂでなる仕上Ｆ１スタンドの前面に
は周知のサイドガイド１０ａ，１０ｂがスライドレール
１１を介して圧延材２の板幅に応じて横移動自在に設け
られている。
のである。第３図の例では１０６５℃近傍を臨界温度と
定めている。第５図は本発明を実施する具体的な冷却装
置であり、上下のワークロール８ａ，８ｂ及びバックア
ップロール９ａ，９ｂでなる仕上Ｆ１スタンドの前面に
は周知のサイドガイド１０ａ，１０ｂがスライドレール
１１を介して圧延材２の板幅に応じて横移動自在に設け
られている。
前記サイドガイド１０ａ，１０ｂのそれぞれには上部水
冷ヘッダー１２ａと下部水冷ヘツグー１２ｂが取付けら
れており、各々のヘッダーには複数のノズル１３が被圧
延材２の表面に向けて設けてある。第６図Ａ，ｂ，ｃは
水冷の状況を示すもので、このうち第６図ｃは広幅の圧
延材を対象とするとき、前述第５図では図示を省略した
上下の固定水冷ヘッダー１２ｃ，１２ｄを幅中央部に用
いた例である。いずれも圧延材２の水冷域はエッジ部に
は直接被水しないように第６図ａで示す、両エッジから
の一定距離１より内側に設定している。本実施例の水冷
装置によれは圧延材の板幅に応じて作動するサイドガイ
ドに水冷ヘッダーを設けたので幅方向の水冷域の設定が
自動的に行なえる利点がある。前記設定距離１は、１０
０〜１５０−Ｍｍ程度にすれば幅方向の冷却は充分であ
ることが実験の結果確かめられた。次に水冷装置の作動
を制御する構成例を第７図によつて説明する。
冷ヘッダー１２ａと下部水冷ヘツグー１２ｂが取付けら
れており、各々のヘッダーには複数のノズル１３が被圧
延材２の表面に向けて設けてある。第６図Ａ，ｂ，ｃは
水冷の状況を示すもので、このうち第６図ｃは広幅の圧
延材を対象とするとき、前述第５図では図示を省略した
上下の固定水冷ヘッダー１２ｃ，１２ｄを幅中央部に用
いた例である。いずれも圧延材２の水冷域はエッジ部に
は直接被水しないように第６図ａで示す、両エッジから
の一定距離１より内側に設定している。本実施例の水冷
装置によれは圧延材の板幅に応じて作動するサイドガイ
ドに水冷ヘッダーを設けたので幅方向の水冷域の設定が
自動的に行なえる利点がある。前記設定距離１は、１０
０〜１５０−Ｍｍ程度にすれば幅方向の冷却は充分であ
ることが実験の結果確かめられた。次に水冷装置の作動
を制御する構成例を第７図によつて説明する。
デスケーリング装置７ａの出側には圧延材の幅中央温度
を検出する温度検出器１８が設けられており、この検出
信号は水冷制御装置１４に入力される。該水冷制御装置
１４には葭界温度設定器１５が接続されている。この設
定器１５は被圧延材の鋼種、板厚、圧延速度等毎に定め
られたスケール疵発生臨界温度を予め記憶している。弁
制御装置１６は水冷制御装置１４による温度実測値と当
該圧延材のスケール疵発生臨界温度との比較の結果、冷
却オンオフ信号を止弁１７に伝達する。この制御構成例
によると圧延材の長さ方向の冷却制御が自動的に行なえ
る。他の実用的な冷却手段として、Ｆ１スタンド前にお
ける圧延材の温度の変動が少ない場合はデスケーリング
装置７ａの後に圧延材の到着を検知するＨＭＤを設け、
検知と同時に水冷を開始し圧延速度と圧延材の長さ（圧
延計画によつて事前に既知）の関係から予め水冷長さを
タイマー設定して臨界温度以上のトップから例えば２１
３長だけ冷却するという簡便な方法ても本発明の効果は
充分発揮できる。なお第７図の実施例はＦ１スタンドの
前段で冷却する場合を示したが、Ｆ，スタンド前の冷却
のみでは臨界温度以下に達しないことも考えられる。こ
の場合はＦ１スタンデド前の冷却に加えてＦ，スタンド
とＦ。スタンドとの間での冷却を併用することによつて
目的は達せられる。以上の実施例の説明において冷却温
度の下限値には特に言及していないが、当然のことなが
ら仕上圧延温度は製品品質上、一定温度を確保する必要
があるので過度の冷却は無意味である。実験例では最も
高い温度の圧延材でも臨界温度までの冷却温度幅はせい
ぜい４０〜５０℃であり、Ｆ，スタンド前面の冷却のみ
で過不足のない冷却効果を確認できた。本発明は極めて
簡単な手段であるがスケール疵防止の効果は大きく、従
来スケール疵の原因による規格外発生率は１％程度であ
つたが本発明の実施例により０．２３％まで減少させる
ことができた。またスケールの減少により仕上圧延ロー
ルの寿命を延長できる副次的効果もある。
を検出する温度検出器１８が設けられており、この検出
信号は水冷制御装置１４に入力される。該水冷制御装置
１４には葭界温度設定器１５が接続されている。この設
定器１５は被圧延材の鋼種、板厚、圧延速度等毎に定め
られたスケール疵発生臨界温度を予め記憶している。弁
制御装置１６は水冷制御装置１４による温度実測値と当
該圧延材のスケール疵発生臨界温度との比較の結果、冷
却オンオフ信号を止弁１７に伝達する。この制御構成例
によると圧延材の長さ方向の冷却制御が自動的に行なえ
る。他の実用的な冷却手段として、Ｆ１スタンド前にお
ける圧延材の温度の変動が少ない場合はデスケーリング
装置７ａの後に圧延材の到着を検知するＨＭＤを設け、
検知と同時に水冷を開始し圧延速度と圧延材の長さ（圧
延計画によつて事前に既知）の関係から予め水冷長さを
タイマー設定して臨界温度以上のトップから例えば２１
３長だけ冷却するという簡便な方法ても本発明の効果は
充分発揮できる。なお第７図の実施例はＦ１スタンドの
前段で冷却する場合を示したが、Ｆ，スタンド前の冷却
のみでは臨界温度以下に達しないことも考えられる。こ
の場合はＦ１スタンデド前の冷却に加えてＦ，スタンド
とＦ。スタンドとの間での冷却を併用することによつて
目的は達せられる。以上の実施例の説明において冷却温
度の下限値には特に言及していないが、当然のことなが
ら仕上圧延温度は製品品質上、一定温度を確保する必要
があるので過度の冷却は無意味である。実験例では最も
高い温度の圧延材でも臨界温度までの冷却温度幅はせい
ぜい４０〜５０℃であり、Ｆ，スタンド前面の冷却のみ
で過不足のない冷却効果を確認できた。本発明は極めて
簡単な手段であるがスケール疵防止の効果は大きく、従
来スケール疵の原因による規格外発生率は１％程度であ
つたが本発明の実施例により０．２３％まで減少させる
ことができた。またスケールの減少により仕上圧延ロー
ルの寿命を延長できる副次的効果もある。
第１図はストリップの熱間圧延工程の説明図、第２図は
ストリップの長さ方向とスケール疵発生の関係を示すグ
ラフ、第３図はＦ１スタンド入口温度とスケール疵有無
の関係を示すグラフ、第４図はストリップ唱１方向にお
けるスケール疵頻度と温度の関係を示すグラフ、第５図
は本発明を実施する装置例の斜視例、第６図は本発明の
冷却例を示す正面略図、第７図は本発明の制御例を示す
説明図である。 ２ ・・・・・・圧延材、４ ・・・・・・スケールブ
レーカ、５ａ〜５ｅ・・・・・・粗圧延機、６ ・・・
・・・仕上圧延機、７ａ・・・・・・仕上圧延機前のデ
スケーリング装置、８ａ，８ｂ・・・・・・ワークロー
ル、９ａ，９ｂ・・・・・・バックアップロール、１０
ａ，１０ｂ・・・・・・サイドガイド、１１・・・・・
・スライドレール、１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ・
・・・・・水冷ヘッダー、１３・・・・・・ノズル、１
４・・・・・・水冷制御装置、１５・・・・・・臨界温
度設定器、１６・・・・・・弁制御装置、１７・・・・
・・止弁、１８・・・・・・温度検出器。
ストリップの長さ方向とスケール疵発生の関係を示すグ
ラフ、第３図はＦ１スタンド入口温度とスケール疵有無
の関係を示すグラフ、第４図はストリップ唱１方向にお
けるスケール疵頻度と温度の関係を示すグラフ、第５図
は本発明を実施する装置例の斜視例、第６図は本発明の
冷却例を示す正面略図、第７図は本発明の制御例を示す
説明図である。 ２ ・・・・・・圧延材、４ ・・・・・・スケールブ
レーカ、５ａ〜５ｅ・・・・・・粗圧延機、６ ・・・
・・・仕上圧延機、７ａ・・・・・・仕上圧延機前のデ
スケーリング装置、８ａ，８ｂ・・・・・・ワークロー
ル、９ａ，９ｂ・・・・・・バックアップロール、１０
ａ，１０ｂ・・・・・・サイドガイド、１１・・・・・
・スライドレール、１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ・
・・・・・水冷ヘッダー、１３・・・・・・ノズル、１
４・・・・・・水冷制御装置、１５・・・・・・臨界温
度設定器、１６・・・・・・弁制御装置、１７・・・・
・・止弁、１８・・・・・・温度検出器。
Claims (1)
- １ 粗圧延機、デスケーリング装置および複数の仕上圧
延機からなる圧延装置列で鋼板を熱間圧延するに際し、
デスケーリング装置と第１段の仕上圧延機の間あるいは
第１段と第２段の仕上圧延機との間もしくはその双方に
おいて予め定められた熱延鋼板のスケール疵発生臨界温
度以上の幅方向中央部を強制冷却しスケールの発生を抑
制しつつ圧延することを特徴とするスケール疵の少ない
熱間圧延鋼板の圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4080481A JPS6048241B2 (ja) | 1981-03-20 | 1981-03-20 | スケ−ル疵の少ない熱間圧延鋼板の圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4080481A JPS6048241B2 (ja) | 1981-03-20 | 1981-03-20 | スケ−ル疵の少ない熱間圧延鋼板の圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57154301A JPS57154301A (en) | 1982-09-24 |
| JPS6048241B2 true JPS6048241B2 (ja) | 1985-10-26 |
Family
ID=12590819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4080481A Expired JPS6048241B2 (ja) | 1981-03-20 | 1981-03-20 | スケ−ル疵の少ない熱間圧延鋼板の圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6048241B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62263510A (ja) * | 1986-05-09 | 1987-11-16 | Tokyo Electron Ltd | 物品搬送用収納装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3784948B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2006-06-14 | 三菱重工業株式会社 | 熱間仕上圧延時の表面酸化皮膜抑制方法及び装置 |
| JP3422671B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2003-06-30 | 三菱重工業株式会社 | 熱間仕上圧延時のスケール疵生成抑制方法及び装置 |
| CN102764760A (zh) * | 2012-07-03 | 2012-11-07 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种高表面质量热轧钢板的制造方法 |
| CN103071675A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-05-01 | 济钢集团有限公司 | 一种薄规格中厚钢板轧制系统 |
| CN104399747A (zh) * | 2014-11-17 | 2015-03-11 | 中国第一重型机械股份公司 | 炉卷轧机生产线 |
-
1981
- 1981-03-20 JP JP4080481A patent/JPS6048241B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62263510A (ja) * | 1986-05-09 | 1987-11-16 | Tokyo Electron Ltd | 物品搬送用収納装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57154301A (en) | 1982-09-24 |
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