JPS6295330A - 熱可塑性樹脂発泡体 - Google Patents
熱可塑性樹脂発泡体Info
- Publication number
- JPS6295330A JPS6295330A JP23563585A JP23563585A JPS6295330A JP S6295330 A JPS6295330 A JP S6295330A JP 23563585 A JP23563585 A JP 23563585A JP 23563585 A JP23563585 A JP 23563585A JP S6295330 A JPS6295330 A JP S6295330A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- foaming
- thermoplastic resin
- sheet
- inorganic filler
- foam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は著しく剛性が改善された発泡体、特には発泡シ
ートまたは板に関する。
ートまたは板に関する。
従来から、熱可塑性樹脂を発泡して軽量化するとともに
ヒケをなくする方法は例えばプラスチックス、第２８巻
第５号（１９７７年）、ｐ５〜】７で、また熱可塑性樹
脂に鱗片状無機質充填材を配合して機械的性質、特に剛
性および寸法変化を改善する方法は例えば特開昭５４−
３９４５１号および同５４−１６１６６７号公報で公知
である。
ヒケをなくする方法は例えばプラスチックス、第２８巻
第５号（１９７７年）、ｐ５〜】７で、また熱可塑性樹
脂に鱗片状無機質充填材を配合して機械的性質、特に剛
性および寸法変化を改善する方法は例えば特開昭５４−
３９４５１号および同５４−１６１６６７号公報で公知
である。
しかし、熱可塑性樹脂を発泡させ軽量化する方法では剛
性が不足し、剛性確保の為には肉厚を厚くする必要があ
ること、熱可塑性樹脂に鱗片状無機質充填材を配合する
方法は無機質充填により比重が大きくなシ、熱可塑性樹
脂単独と同−Ｎ証にするには肉厚を薄くする必要がある
等の欠点があった。
性が不足し、剛性確保の為には肉厚を厚くする必要があ
ること、熱可塑性樹脂に鱗片状無機質充填材を配合する
方法は無機質充填により比重が大きくなシ、熱可塑性樹
脂単独と同−Ｎ証にするには肉厚を薄くする必要がある
等の欠点があった。
本発明者は上記欠点を排除すべく鋭意検討の結果、熱可
塑性樹脂に適切な平均粒径、平均アスペクト比を持つ鱗
片状無機質充填材を混合した組成物を発泡せしめること
によシ、低比本で高剛性かつ高耐衝撃性の発泡シートお
よび板等の発泡体が得られるという新しい事実を見出し
、本発明を完成するに至った。なお、ここで高耐衝撃性
とは発泡前のシートまたは板の耐衝撃性と同等またはそ
れ以上の値を示すことを意味する。
塑性樹脂に適切な平均粒径、平均アスペクト比を持つ鱗
片状無機質充填材を混合した組成物を発泡せしめること
によシ、低比本で高剛性かつ高耐衝撃性の発泡シートお
よび板等の発泡体が得られるという新しい事実を見出し
、本発明を完成するに至った。なお、ここで高耐衝撃性
とは発泡前のシートまたは板の耐衝撃性と同等またはそ
れ以上の値を示すことを意味する。
すなわち、本発明は、熱可塑性樹脂図と鱗片状無機質充
填材（Ｂ）との混合物を基材とする発泡体であって、前
記鱗片状無機質充填材［Ｂｌの平均粒径が５〜３，００
０ミクロン、平均アスペクト比が１０以上であシ、かつ
前記熱可塑性樹脂図に対する鱗片状無機質充填材（Ｂ）
の重量割合（、Ｂ／Ａ ）が１０／９０〜７０／３０で
ある発泡体、特に発泡シートまたは板にるる。なお、こ
こでシートとは厚さ１ミリメートル未満のもの、板とは
厚さ１ミリメートル以上のものをいう。
填材（Ｂ）との混合物を基材とする発泡体であって、前
記鱗片状無機質充填材［Ｂｌの平均粒径が５〜３，００
０ミクロン、平均アスペクト比が１０以上であシ、かつ
前記熱可塑性樹脂図に対する鱗片状無機質充填材（Ｂ）
の重量割合（、Ｂ／Ａ ）が１０／９０〜７０／３０で
ある発泡体、特に発泡シートまたは板にるる。なお、こ
こでシートとは厚さ１ミリメートル未満のもの、板とは
厚さ１ミリメートル以上のものをいう。
上記発泡体は、例えば、熱可塑性樹脂図と鱗片状無機質
充填材（Ｂｌを混合する際空気等の気体を圧入する、い
わゆる物理発泡によって、また熱可塑性樹脂図、鱗片状
無機質充填材（Ｂ）および発泡剤の混合物をつくシ、該
混合物について発泡−成形処理もしくは成形−発泡処理
を行うことによって得られる。
充填材（Ｂｌを混合する際空気等の気体を圧入する、い
わゆる物理発泡によって、また熱可塑性樹脂図、鱗片状
無機質充填材（Ｂ）および発泡剤の混合物をつくシ、該
混合物について発泡−成形処理もしくは成形−発泡処理
を行うことによって得られる。
本発明において用いられる代表的な熱可塑性樹脂として
はポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタ
レート等のポリエステル、ナイロン６、ナイロン１０、
ナイロン６−＋Ｏ等のポリアミド、ポリカーボネート等
のいわゆる縮重合系樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン、アクリロ
ニトリルーブタジエンーヌチレン共亜合樹脂（ＡＢＳ）
、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリ塩化ビニル等
のいわゆるビニル樹脂、酢酸セルロースエステル等の半
合成樹脂が挙げられる。これらの中でもポリ７”ロピレ
ン、ポリエチレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフ
ィン樹脂が最適である。熱可塑性樹脂は単独で用いても
２種以上混合して用いてもさしつかえない。
はポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタ
レート等のポリエステル、ナイロン６、ナイロン１０、
ナイロン６−＋Ｏ等のポリアミド、ポリカーボネート等
のいわゆる縮重合系樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン、アクリロ
ニトリルーブタジエンーヌチレン共亜合樹脂（ＡＢＳ）
、ポリスチレン、ポリアクリレート、ポリ塩化ビニル等
のいわゆるビニル樹脂、酢酸セルロースエステル等の半
合成樹脂が挙げられる。これらの中でもポリ７”ロピレ
ン、ポリエチレン、ポリメチルペンテン等のポリオレフ
ィン樹脂が最適である。熱可塑性樹脂は単独で用いても
２種以上混合して用いてもさしつかえない。
本発明において用いられる代表的な鱗片状無機質充填材
としてはガラスフレーク、タルク、雲母、グラファイト
等を用いることが出来るが、中でも白雲母（マスコバイ
ト）、金雲母（フロゴバイト）等で代表される雲母が好
適である。とシわけカナダ産金雲母が最適である。
としてはガラスフレーク、タルク、雲母、グラファイト
等を用いることが出来るが、中でも白雲母（マスコバイ
ト）、金雲母（フロゴバイト）等で代表される雲母が好
適である。とシわけカナダ産金雲母が最適である。
上記の鱗片状無機質充填材の形状因子に関しては５〜３
．０００ミクロン、好ましくは１０〜２，０００ミクロ
ンの平均粒径で、１０以上の平均アスペクト比を持つも
のがよい。鱗片状無機質充填材の平均粒径５以下で、平
均アスペクト比１０以下では発泡シートまたは板の剛性
向上が望めなく、平均粒径３，０００ミクロン以上では
発泡体が硬くなシすぎてもろくなる。
．０００ミクロン、好ましくは１０〜２，０００ミクロ
ンの平均粒径で、１０以上の平均アスペクト比を持つも
のがよい。鱗片状無機質充填材の平均粒径５以下で、平
均アスペクト比１０以下では発泡シートまたは板の剛性
向上が望めなく、平均粒径３，０００ミクロン以上では
発泡体が硬くなシすぎてもろくなる。
なお、上記鱗片状無機質充填材は、熱可塑性樹脂との親
和性、界面接着性を良くする為にカップリング剤、変性
剤等で処理されていてもよい。
和性、界面接着性を良くする為にカップリング剤、変性
剤等で処理されていてもよい。
本発明の発泡体、特に発泡シートまたは板を製造するに
あたって用いられる熱可塑性樹脂図と鱗片状無機質充填
材（Ｂｌとの混合物またはさらには熱可塑性樹脂図、鱗
片状無機質充填材（Ｂ）および発泡剤との混合物は例え
ばタンプツー等の混合機によって製造することができる
。
あたって用いられる熱可塑性樹脂図と鱗片状無機質充填
材（Ｂｌとの混合物またはさらには熱可塑性樹脂図、鱗
片状無機質充填材（Ｂ）および発泡剤との混合物は例え
ばタンプツー等の混合機によって製造することができる
。
ここで用いられる代表的な発泡剤としてはアゾジカルボ
ンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾ
イソブチロジニトリル、アゾジカルボン酸バリウム、ト
ルエンスルホニルヒドラジド、ｐｐ’オキシビヌベンゼ
ンスルホニルヒドラジド重炭酸ナトリウム等が挙げられ
、必要に応じて発泡助剤、安定剤と併用される。
ンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾ
イソブチロジニトリル、アゾジカルボン酸バリウム、ト
ルエンスルホニルヒドラジド、ｐｐ’オキシビヌベンゼ
ンスルホニルヒドラジド重炭酸ナトリウム等が挙げられ
、必要に応じて発泡助剤、安定剤と併用される。
上記混合物を製造する際には、必要に応じて炭酸カルシ
ウム、クレー、カオリン、水酸化アルミニウム、ケイ酸
力・ルシウム、ケイ砂粉末、フライアッシュ、スラグ粉
末、石膏、ガラスピーズ等の無機粉末、木粉、もみがら
粉等の有機粉末、他の可操性附与剤、着已剤、難燃剤、
劣化防止剤、紫外線吸収剤、内部離型剤等を添加しても
よい。
ウム、クレー、カオリン、水酸化アルミニウム、ケイ酸
力・ルシウム、ケイ砂粉末、フライアッシュ、スラグ粉
末、石膏、ガラスピーズ等の無機粉末、木粉、もみがら
粉等の有機粉末、他の可操性附与剤、着已剤、難燃剤、
劣化防止剤、紫外線吸収剤、内部離型剤等を添加しても
よい。
本発明において熱可塑性樹脂図に対する鱗片状無機質充
填材ＴＢ）との混合重合割合（Ｂ／Ａ）は１０／９０〜
７０／３０ 、好ましくは１５／８５〜５０１５０の範
囲内にあるのが望ましい。該割合がｌ Ｏ／９０よυ小
さいと得られる発泡体の剛性向上が望めなくな）、一方
７０／３０よす大きくなると発泡体の製造が困難となる
。
填材ＴＢ）との混合重合割合（Ｂ／Ａ）は１０／９０〜
７０／３０ 、好ましくは１５／８５〜５０１５０の範
囲内にあるのが望ましい。該割合がｌ Ｏ／９０よυ小
さいと得られる発泡体の剛性向上が望めなくな）、一方
７０／３０よす大きくなると発泡体の製造が困難となる
。
本発明の発泡体は種々の方法によって製造される。例え
ば発泡シートまたは板の製造方法としては押出機−シー
ト引取機による方法、加熱プレス成形法による方法、型
枠内で固める方法、射出成形による方法が挙げられる。
ば発泡シートまたは板の製造方法としては押出機−シー
ト引取機による方法、加熱プレス成形法による方法、型
枠内で固める方法、射出成形による方法が挙げられる。
発泡は物理発泡または化学発泡によって行なわれるが、
発泡剤を用いる化学発泡が好ましい。
発泡剤を用いる化学発泡が好ましい。
本発明において、発泡体の発泡倍率は１．１〜１０倍、
好ましくは１．２〜４倍の範囲内にあるのが望ましい。
好ましくは１．２〜４倍の範囲内にあるのが望ましい。
発泡倍率が小さ過ぎると発泡体の相対曲げ岡１］性小さ
くなり、一方発泡倍率が大き過ぎると曲げ弾性率が小さ
くまた衝撃強度が小さくな９、もろい発泡体となシ、い
ずれにしても軽量化がはかれる効果を殺してしまい、問
題である。なお、本発明の発泡体の製造にあたっては一
度所望とする発泡倍率の数倍まで発泡させたのち、フ”
レヌ、延伸等によシ発泡倍率を低下させ、１．２〜１０
倍の範囲内の所望の発泡倍率としてもよい。
くなり、一方発泡倍率が大き過ぎると曲げ弾性率が小さ
くまた衝撃強度が小さくな９、もろい発泡体となシ、い
ずれにしても軽量化がはかれる効果を殺してしまい、問
題である。なお、本発明の発泡体の製造にあたっては一
度所望とする発泡倍率の数倍まで発泡させたのち、フ”
レヌ、延伸等によシ発泡倍率を低下させ、１．２〜１０
倍の範囲内の所望の発泡倍率としてもよい。
本発明の発泡体は種々の」途に用いられる。特に発泡シ
ートまたは板は、高剛性および高耐衡撃性であること、
さらには発泡によろ制振性、断熱性に優れること、加え
て鱗片状無機質充填材に使用のために高制振性、高耐薬
品性に優れること等を生かして音響用振動板、自動車用
内装材、断熱材および建材等に好適に用いられる。
ートまたは板は、高剛性および高耐衡撃性であること、
さらには発泡によろ制振性、断熱性に優れること、加え
て鱗片状無機質充填材に使用のために高制振性、高耐薬
品性に優れること等を生かして音響用振動板、自動車用
内装材、断熱材および建材等に好適に用いられる。
以下、実施例および比較例によυ本発明を具体的に説明
するが、本発明はそれらに何ら限定されるものではない
。
するが、本発明はそれらに何ら限定されるものではない
。
実施例１
ボリフ゛ロピレン樹脂〔宇部興産■製 Ｂ−１０１Ｈ］
６０ｍｆｆ１部、平均粒径９０ミクロン、アスペクト比
５０の雲母〔カナダ産金雲母、■クラレ製スゾライトマ
イカ２００ＨＫ］４０ｊｌｔｍ部およびアゾジカルボン
アミド系発泡剤〔大塚化学四製、ユニフォームＡＺ■］
ｏ、ｓｎｍ部を良くブレンドし、単軸押出機および７一
ト引取機を用いて厚さ３ミリメートル、発泡倍率２．０
倍の発泡シートを作成した。
６０ｍｆｆ１部、平均粒径９０ミクロン、アスペクト比
５０の雲母〔カナダ産金雲母、■クラレ製スゾライトマ
イカ２００ＨＫ］４０ｊｌｔｍ部およびアゾジカルボン
アミド系発泡剤〔大塚化学四製、ユニフォームＡＺ■］
ｏ、ｓｎｍ部を良くブレンドし、単軸押出機および７一
ト引取機を用いて厚さ３ミリメートル、発泡倍率２．０
倍の発泡シートを作成した。
得られたシートの性能を測定した結果を表１に示す。比
較例１．２．３および市販シート１と比較して明らかに
相対曲げ剛性が高いことがわかる。
較例１．２．３および市販シート１と比較して明らかに
相対曲げ剛性が高いことがわかる。
実施例２
ポリエチレン樹脂〔三片石油化学■製／１イゼツクス５
０００Ｈ）８５本量部、平均粒径１，５００ミクロン、
アスペクト比１００の雲母〔カナダ産金雲母、■クラレ
製スゾライトマイカ２０Ｓ〕１５Ｍ重部、発泡剤（ユニ
フォームＡＺ■）４．ｍｍ部およびステアリン酸亜鉛２
血量部を良くブレンドし、単軸押出機で短時間で厚さ４
ミリメートル、発泡倍率２倍にシート化した後、該シー
ト２２００℃に加熱し、すばやくプレス機に取シ付けた
金型中に移し金型中で発泡させて厚さ１２ミリメートル
、発泡倍率６倍の板を作成した。
０００Ｈ）８５本量部、平均粒径１，５００ミクロン、
アスペクト比１００の雲母〔カナダ産金雲母、■クラレ
製スゾライトマイカ２０Ｓ〕１５Ｍ重部、発泡剤（ユニ
フォームＡＺ■）４．ｍｍ部およびステアリン酸亜鉛２
血量部を良くブレンドし、単軸押出機で短時間で厚さ４
ミリメートル、発泡倍率２倍にシート化した後、該シー
ト２２００℃に加熱し、すばやくプレス機に取シ付けた
金型中に移し金型中で発泡させて厚さ１２ミリメートル
、発泡倍率６倍の板を作成した。
性能測定した結果を表１に示す。比較例３、市販シート
２と比較で明らかに相対曲げ剛性が高いことがわかる。
２と比較で明らかに相対曲げ剛性が高いことがわかる。
実施例３
アクリロニトリル−ブタジェン−スチレン共這合樹脂［
日本合成ゴム■製、ＪＳＲ−１ｏＮＰ］７０１１１１ｋ
部、平均粒径１４ミクロン、アスペクト比１２のタル
ク〔林化成■製タルクミクロンＦＰ ］３３０厘量およ
び発泡剤（ユニフォームＡＺ■）ｏ、５ｌｉｚ部を良く
ブレンドし単軸押出機で短時間で厚さ３ミリメートルの
シートを製造し、該シートを血ねて２２０℃に加温され
た厚さ８０ミリメートルのボックスの中に入れ発泡後急
冷することによシ厚さ８０ミリメートル、発泡倍率１．
５倍の板を作成した。
日本合成ゴム■製、ＪＳＲ−１ｏＮＰ］７０１１１１ｋ
部、平均粒径１４ミクロン、アスペクト比１２のタル
ク〔林化成■製タルクミクロンＦＰ ］３３０厘量およ
び発泡剤（ユニフォームＡＺ■）ｏ、５ｌｉｚ部を良く
ブレンドし単軸押出機で短時間で厚さ３ミリメートルの
シートを製造し、該シートを血ねて２２０℃に加温され
た厚さ８０ミリメートルのボックスの中に入れ発泡後急
冷することによシ厚さ８０ミリメートル、発泡倍率１．
５倍の板を作成した。
このようにして得られた板よシサンプルよシ切シ出して
性能測定した結果を表１に示す。市販シート３と比較し
て明らかに曲げ弾性率、相対曲げ剛性が高いことがわか
る。
性能測定した結果を表１に示す。市販シート３と比較し
て明らかに曲げ弾性率、相対曲げ剛性が高いことがわか
る。
実施例４
金型中で圧縮して厚さ６ミリメードル、発泡倍率３倍と
すること以外は実施例２と同様にして発泡板を作成した
。
すること以外は実施例２と同様にして発泡板を作成した
。
この板について性能測定した結果を表１に示す。
比較例４、市販シート２と較べて明らかに曲げ弾性率、
相対曲げ剛性が高いことがわかる。
相対曲げ剛性が高いことがわかる。
比較例１
ポリプロピレン樹脂（Ｂ −１０１Ｈ） ９５重重部、
雲母（スジフィトマイカ２００ＨＫ）５重量部および発
泡剤（ユニフォームＡＺ■）０．８重墓部を良くブレン
ドし実施例１と同様な方法でシート化し厚さ３ミリメー
トル、発泡倍率２倍の発泡シートを作成した。
雲母（スジフィトマイカ２００ＨＫ）５重量部および発
泡剤（ユニフォームＡＺ■）０．８重墓部を良くブレン
ドし実施例１と同様な方法でシート化し厚さ３ミリメー
トル、発泡倍率２倍の発泡シートを作成した。
性能測定した結果を表１に示す。実施例１と比較して明
らかに曲げ弾性率が低く、相対曲げ剛性が低いことがわ
かる。
らかに曲げ弾性率が低く、相対曲げ剛性が低いことがわ
かる。
比較例２
ポリ１０ピレン樹脂（Ｂ−１０１Ｈ）２５重重部、雲母
（ヌゾライトマイカ２００ＨＫ）７５Ｍ童部および発泡
剤（ユニフォームＡＺ■）】、ｏｉ重量部カワタ製作所
製スーパーミキサーを用いて溶融混合した後２１０℃に
加温された厚さ８０ミリメートルのボックスの中に入れ
て発泡後急冷することによシ厚さ８０ミリメートル発泡
倍率２倍の板を作成した。
（ヌゾライトマイカ２００ＨＫ）７５Ｍ童部および発泡
剤（ユニフォームＡＺ■）】、ｏｉ重量部カワタ製作所
製スーパーミキサーを用いて溶融混合した後２１０℃に
加温された厚さ８０ミリメートルのボックスの中に入れ
て発泡後急冷することによシ厚さ８０ミリメートル発泡
倍率２倍の板を作成した。
この板よシサンプルを切シ出して性能測定した結果を表
１に示す。実施例】に較べて曲げ弾性率は高いが相対曲
げ剛性が低く、アイゾツト衝撃強度が低いことがわ１か
る。
１に示す。実施例】に較べて曲げ弾性率は高いが相対曲
げ剛性が低く、アイゾツト衝撃強度が低いことがわ１か
る。
比較例３
ポリプロピレン樹脂（Ｂ−１０１Ｈ） ７０４ｍ部、平
均粒径３ミクロン、アスペクト比７の雲母粉砕物〔カナ
ダ産雲母、■クラレ製スゾライトマイカ粉砕品〕３０重
重部および発泡剤（ユニフォームＡＺ■）０．８重量部
を良く混合して実施例】と同様な方法でシート化し厚さ
３ミリメートル、発泡倍率２倍の発泡シートを作成した
。
均粒径３ミクロン、アスペクト比７の雲母粉砕物〔カナ
ダ産雲母、■クラレ製スゾライトマイカ粉砕品〕３０重
重部および発泡剤（ユニフォームＡＺ■）０．８重量部
を良く混合して実施例】と同様な方法でシート化し厚さ
３ミリメートル、発泡倍率２倍の発泡シートを作成した
。
この板に関して性能測定した結果を表１に示す。
実施例１に較べて明らかに曲げ弾性率および相対曲げ剛
性が低いことがわかる。
性が低いことがわかる。
比較例４
ポリエチレン樹脂（ハイゼツクヌ５０００Ｈ）８５ ！
ｊＬＸ 部、５メツシユパヌ〜７メツシユオンで平均粒
ｔｌ、ｏｏｏミクロン、アスペクト比２００の雲母〔■
クフレ製 ヌゾフイトマイカ４８″］ ｘｓ３１重部、
ユニフォームＡＺ■５］ｋｍ部およびステアリン酸亜鉛
２Ｍ重部を実施例２と同様な方法で発泡させ、厚さ１２
ミリメートル、発泡倍率１２倍の板を作成した。
ｊＬＸ 部、５メツシユパヌ〜７メツシユオンで平均粒
ｔｌ、ｏｏｏミクロン、アスペクト比２００の雲母〔■
クフレ製 ヌゾフイトマイカ４８″］ ｘｓ３１重部、
ユニフォームＡＺ■５］ｋｍ部およびステアリン酸亜鉛
２Ｍ重部を実施例２と同様な方法で発泡させ、厚さ１２
ミリメートル、発泡倍率１２倍の板を作成した。
この板について性能を測定した結果を表１に示す。実施
例２および４に較べて明らかに曲げ弾性率、相対曲げ剛
性、アイゾツト衝撃強度が低いことがわかる。
例２および４に較べて明らかに曲げ弾性率、相対曲げ剛
性、アイゾツト衝撃強度が低いことがわかる。
以下余白
〔発明の効果〕
本発明によシ、低比重、高剛性でしかも高耐衝撃性の発
泡体が得られる。
泡体が得られる。
Claims (3)
- （１）熱可塑性樹脂（Ａ）と鱗片状無機質充填材（Ｂ）
との混合物を基材とする発泡体であつて、前記鱗片状無
機質充填材（Ｂ）の平均粒径が５〜３，０００ミクロン
、平均アスペクト比が１０以上であり、かつ前記熱可塑
性樹脂（Ａ）に対する鱗片状無機質充填材（Ｂ）の重量
割合（Ｂ／Ａ）が１０／９０〜７０／３０である発泡体
。 - （２）熱可塑性樹脂がポリオレフィンである特許請求の
範囲第１項記載の発泡体。 - （３）発泡体が、発泡倍率１．１〜１０倍、厚さ０．２
〜１００ミリメートルのシートまたは板である特許請求
の範囲第１項記載の発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23563585A JPS6295330A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 熱可塑性樹脂発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23563585A JPS6295330A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 熱可塑性樹脂発泡体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6295330A true JPS6295330A (ja) | 1987-05-01 |
| JPH0542975B2 JPH0542975B2 (ja) | 1993-06-30 |
Family
ID=16988939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23563585A Granted JPS6295330A (ja) | 1985-10-21 | 1985-10-21 | 熱可塑性樹脂発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6295330A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169851A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Daiseru Hiyurusu Kk | ポリアミド樹脂組成物 |
| JPH0592490A (ja) * | 1991-06-05 | 1993-04-16 | Tadao Isshiki | 発泡合成樹脂成形体 |
| JPH10231377A (ja) * | 1997-02-18 | 1998-09-02 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 押出発泡用ａｂｓ樹脂組成物および発泡成形体 |
| JPH10330697A (ja) * | 1997-06-03 | 1998-12-15 | Kuraray Co Ltd | 壁紙貼着用下地材 |
| WO2001010941A1 (fr) * | 1999-08-09 | 2001-02-15 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Mousse de resine thermoplastique et procede de fabrication |
| WO2002018495A1 (fr) * | 2000-08-29 | 2002-03-07 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Composition de resine, objet moule fabrique a partir d'une telle composition et utilisation correspondante |
| US20170044343A1 (en) * | 2014-04-17 | 2017-02-16 | Imerys Talc Europe | Polymer-based foam compositions comprising inorganic particulate fillers |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522418A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-10 | Hitachi Ltd | Lead light head |
| JPS58136630A (ja) * | 1982-02-09 | 1983-08-13 | Hitachi Chem Co Ltd | ポリオレフインフオ−ムの製造方法 |
| JPS59137998A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-08 | 株式会社クラレ | 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 |
| JPS61204244A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ポリオレフイン組成物 |
| JPS61204245A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ポリオレフイン組成物 |
-
1985
- 1985-10-21 JP JP23563585A patent/JPS6295330A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS522418A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-10 | Hitachi Ltd | Lead light head |
| JPS58136630A (ja) * | 1982-02-09 | 1983-08-13 | Hitachi Chem Co Ltd | ポリオレフインフオ−ムの製造方法 |
| JPS59137998A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-08 | 株式会社クラレ | 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 |
| JPS61204244A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ポリオレフイン組成物 |
| JPS61204245A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Toa Nenryo Kogyo Kk | ポリオレフイン組成物 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62169851A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Daiseru Hiyurusu Kk | ポリアミド樹脂組成物 |
| JPH0592490A (ja) * | 1991-06-05 | 1993-04-16 | Tadao Isshiki | 発泡合成樹脂成形体 |
| JPH10231377A (ja) * | 1997-02-18 | 1998-09-02 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 押出発泡用ａｂｓ樹脂組成物および発泡成形体 |
| JPH10330697A (ja) * | 1997-06-03 | 1998-12-15 | Kuraray Co Ltd | 壁紙貼着用下地材 |
| WO2001010941A1 (fr) * | 1999-08-09 | 2001-02-15 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Mousse de resine thermoplastique et procede de fabrication |
| WO2002018495A1 (fr) * | 2000-08-29 | 2002-03-07 | Otsuka Chemical Co., Ltd. | Composition de resine, objet moule fabrique a partir d'une telle composition et utilisation correspondante |
| US20170044343A1 (en) * | 2014-04-17 | 2017-02-16 | Imerys Talc Europe | Polymer-based foam compositions comprising inorganic particulate fillers |
| CN106459464A (zh) * | 2014-04-17 | 2017-02-22 | 益瑞石滑石欧洲公司 | 包含无机粒状填料的聚合物类泡沫组合物 |
| EP3131958A1 (en) * | 2014-04-17 | 2017-02-22 | Imerys Talc Europe | Polymer-based foam compositions comprising inorganic particulate fillers |
| JP2017516885A (ja) * | 2014-04-17 | 2017-06-22 | イメリス タルク ユーロープ | 無機微粒子充填剤を含むポリマーベースの発泡体組成物 |
| CN106459464B (zh) * | 2014-04-17 | 2019-04-30 | 益瑞石滑石欧洲公司 | 包含无机粒状填料的聚合物类泡沫组合物 |
| US11591446B2 (en) * | 2014-04-17 | 2023-02-28 | Imertech Sas | Polymer-based foam compositions comprising inorganic particulate fillers |
| EP3131958B1 (en) * | 2014-04-17 | 2023-03-22 | Imertech Sas | Polymer-based foam compositions comprising inorganic particulate fillers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0542975B2 (ja) | 1993-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4229504A (en) | Polyolefin composition having high impact resistance and high temperature flow resistance | |
| Altan | Thermoplastic foams: Processing, manufacturing, and characterization | |
| JPH0525908B2 (ja) | ||
| CN105566732B (zh) | 一种车用高发泡隔音材料及其制备方法 | |
| JPS6295330A (ja) | 熱可塑性樹脂発泡体 | |
| EP3931262A1 (en) | Damping material and damping sheet made therefrom | |
| JPS6291545A (ja) | ポリオレフイン樹脂組成物 | |
| USRE31213E (en) | Polyolefin composition having high impact resistance and high temperature flow resistance | |
| JP2574168B2 (ja) | プロピレン重合体組成物 | |
| JP3300442B2 (ja) | 熱可塑性樹脂成形物の耐衝撃強度の改良方法及びそのための組成物 | |
| JPS6140707B2 (ja) | ||
| JPS62290537A (ja) | ポリプロピレン系樹脂の積層シ−ト | |
| CN110760137A (zh) | 一种高性能阻燃发泡材料及其制备方法 | |
| JPH0374442A (ja) | 合成木材用素材 | |
| JP3514551B2 (ja) | 低発泡成形用樹脂組成物 | |
| JP3692681B2 (ja) | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 | |
| JPS62256842A (ja) | 均一な気泡構造を有するポリオレフイン系樹脂発泡体の製造法 | |
| JPS63118344A (ja) | 樹脂組成物 | |
| JPH02138350A (ja) | 耐フロン性樹脂成形材料 | |
| JP3279665B2 (ja) | 架橋塩化ビニル系樹脂発泡体およびその製造法 | |
| JP3269856B2 (ja) | 発泡シート | |
| JPH0250141B2 (ja) | ||
| JPH0449863B2 (ja) | ||
| JPH07116318B2 (ja) | 艶消しポリプロピレン系シート | |
| JPS603337B2 (ja) | 耐熱性熱可塑性樹脂組成物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |