JPS59137998A - 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 - Google Patents
軟質ポリ塩化ビニル系制振材Info
- Publication number
- JPS59137998A JPS59137998A JP58013058A JP1305883A JPS59137998A JP S59137998 A JPS59137998 A JP S59137998A JP 58013058 A JP58013058 A JP 58013058A JP 1305883 A JP1305883 A JP 1305883A JP S59137998 A JPS59137998 A JP S59137998A
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- Japan
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- polyvinyl chloride
- damping material
- weight
- parts
- properties
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- Granted
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、軽量で、施工性、制振性に優れた軟質ポリ塩
化ビニル系制振材に関する。さらに詳しくは、ポリ瑞化
ビニル系樹脂、可塑剤およびフレーク状無機質充てん剤
を必須成分とする組成物であって、発泡倍率が１．２〜
８．０になるように発泡された、軽量で、施工性、割振
性に優れた軟質ホリ塩化ヒニル糸＠振材に関するもので
ある。
化ビニル系制振材に関する。さらに詳しくは、ポリ瑞化
ビニル系樹脂、可塑剤およびフレーク状無機質充てん剤
を必須成分とする組成物であって、発泡倍率が１．２〜
８．０になるように発泡された、軽量で、施工性、割振
性に優れた軟質ホリ塩化ヒニル糸＠振材に関するもので
ある。
従来、車輌、船舶、自動車部品、機器、機械、建築材料
等の構造部材の表面における振動を防止してこれに伴な
う騒音を防止するために、部材自体を厚くしたり、装置
自体に改良を加えたり、部材表面にシート状の割振材を
貼り付けたり、塗布または吹付けによって割振材を施工
し、振動及び騒音を防止する対策をとっている場合が多
い。現在に至るまでかかる割振材及びその製造法に関し
ては数多く提供されており、ゴム、アスファルト、各種
の合成樹脂等のポリマー単独からなる組成物で、ポリマ
ー自身の持つ粘弾性的特性を利用したものや、ポリマー
にグラファイト、マイカ、ヒル石、炭酸カルシウム、タ
ルク、クレー等の無機宵粉体を充てんし、機械的なヒス
テリシス、内部摩擦を大きくしたもの等があろう ポリ塩化ヒニル系樹脂は安価で機械的性質が良好である
ため制振材として最も広く用いられでいる樹脂のひとつ
であり、ポリ塩化ビニル系樹脂を用いた割振材は例えば
特開昭４７−６０１９号、特開昭４９−１５６４４５号
、特開昭５３−２２５り３号等に開示されでいる。しか
しながら、すでに開示されでいるポリ塩化ビニル系制振
材で、高い制振性を有しでいるものは適用可能温度範囲
が狭く、また、広い適用可能温度範囲を有するものは逆
に制振性のレベルが低い。さ゛らにまた、これらの制振
材は、割振材自体が硬く、実際に使用するときの施工性
に劣るといった欠点含有しており、このような欠点のな
い十分な性能を備えた制振性組成物はまだ見出されてい
ない。
等の構造部材の表面における振動を防止してこれに伴な
う騒音を防止するために、部材自体を厚くしたり、装置
自体に改良を加えたり、部材表面にシート状の割振材を
貼り付けたり、塗布または吹付けによって割振材を施工
し、振動及び騒音を防止する対策をとっている場合が多
い。現在に至るまでかかる割振材及びその製造法に関し
ては数多く提供されており、ゴム、アスファルト、各種
の合成樹脂等のポリマー単独からなる組成物で、ポリマ
ー自身の持つ粘弾性的特性を利用したものや、ポリマー
にグラファイト、マイカ、ヒル石、炭酸カルシウム、タ
ルク、クレー等の無機宵粉体を充てんし、機械的なヒス
テリシス、内部摩擦を大きくしたもの等があろう ポリ塩化ヒニル系樹脂は安価で機械的性質が良好である
ため制振材として最も広く用いられでいる樹脂のひとつ
であり、ポリ塩化ビニル系樹脂を用いた割振材は例えば
特開昭４７−６０１９号、特開昭４９−１５６４４５号
、特開昭５３−２２５り３号等に開示されでいる。しか
しながら、すでに開示されでいるポリ塩化ビニル系制振
材で、高い制振性を有しでいるものは適用可能温度範囲
が狭く、また、広い適用可能温度範囲を有するものは逆
に制振性のレベルが低い。さ゛らにまた、これらの制振
材は、割振材自体が硬く、実際に使用するときの施工性
に劣るといった欠点含有しており、このような欠点のな
い十分な性能を備えた制振性組成物はまだ見出されてい
ない。
不発明者等は、以上のような現状に鑑み、Ｗｊｋ量、柔
軟で施工性に優れ、しかも優れた制振性を有するポリ塩
化ビニル系制振材を開発すべく鋭意研究を重ねた結果、
ポリ塩化ビニル糸樹脂、可塑剤およびフレーク状無機質
充てん剤からなる組成物を、１．２〜８，０倍の発泡倍
率を有する発泡構造とすることにより上記欠点のない良
好な割振材が得られることを見出し本発明に到った。す
なわち、本発明は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００重量部
に対して、可塑剤２０〜１５０重量部、フレーク状無機
質充てん剤５０〜６００重量部を含有する組成物であっ
て、発泡倍率が１．２〜８．０になるように発泡された
軟質ポリ塩化ビニル系制振材である。
軟で施工性に優れ、しかも優れた制振性を有するポリ塩
化ビニル系制振材を開発すべく鋭意研究を重ねた結果、
ポリ塩化ビニル糸樹脂、可塑剤およびフレーク状無機質
充てん剤からなる組成物を、１．２〜８，０倍の発泡倍
率を有する発泡構造とすることにより上記欠点のない良
好な割振材が得られることを見出し本発明に到った。す
なわち、本発明は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００重量部
に対して、可塑剤２０〜１５０重量部、フレーク状無機
質充てん剤５０〜６００重量部を含有する組成物であっ
て、発泡倍率が１．２〜８．０になるように発泡された
軟質ポリ塩化ビニル系制振材である。
本発明において用いられるポリ塩化ビニル系樹脂として
は、塩化ビニル重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体
−塩化ビニルグラフト共重合体、酢酸ビニル−塩化ビニ
ル共重合体およびこれらのフレンド物等塩化ビニルの含
有率５０重量％以上のものを挙げることができる。また
、ポリ塩化ビニル系樹脂の性状としては、塊状、粉末状
、エマルジョン状等いずれも使用可能であり、製造方法
に応じて任意に選択できる。
は、塩化ビニル重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体
−塩化ビニルグラフト共重合体、酢酸ビニル−塩化ビニ
ル共重合体およびこれらのフレンド物等塩化ビニルの含
有率５０重量％以上のものを挙げることができる。また
、ポリ塩化ビニル系樹脂の性状としては、塊状、粉末状
、エマルジョン状等いずれも使用可能であり、製造方法
に応じて任意に選択できる。
本発明に使用される可塑剤としては、最も普通に使われ
ているフタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）、）リクレジルホ
スフエート（ＴＣＰ ） 、 フタル酸ブチル（ＤＢＰ
）、フタル酸ジラウリル（ＤＬＰ ’） 、アジピン
酸ジオクチル（ＤＯＡ ）を挙げることができる。
ているフタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）、）リクレジルホ
スフエート（ＴＣＰ ） 、 フタル酸ブチル（ＤＢＰ
）、フタル酸ジラウリル（ＤＬＰ ’） 、アジピン
酸ジオクチル（ＤＯＡ ）を挙げることができる。
本発明に使用されるフレーク状無機質充てん剤としては
、マイカ、グラファイト、カラスフレー・り、ヒル石、
タルク等を挙げることができる。該フレーク状無機員充
てん剤の形状（アスペクト比、フレーク径）には本発明
に基づく製品の製造のしやすさと、均一な発泡構造の発
現及び制振性の発現のために好ましい範囲があり、この
知見が本発明の特徴のひとつになっている。すなわち、
フレーク状無機責充てん剤の７スペクト比（フレークの
面積相当円直径／フレーク厚みで定義される。）は１０
以上（さらに好ましくは２０以上）が好ましく使用され
るが、これより小さいと組成物の弾性率が低く、このた
め制振性に対する効果が小さくなる傾向がある。またフ
レーク径は１０μｍ以上、１０００μｍ以下（より好ま
しくは２０μｍ以上８００μｍ以下）が好ましく使用さ
れるが、この範囲をはずれフレーク径が１０μｍより小
さいと制振性に及ぼす添加効果が小さくなりしかも均一
な発泡構造を発現しにくい。また１０００μ展より大き
いと製造時の作業性に劣り、好ましくない。
、マイカ、グラファイト、カラスフレー・り、ヒル石、
タルク等を挙げることができる。該フレーク状無機員充
てん剤の形状（アスペクト比、フレーク径）には本発明
に基づく製品の製造のしやすさと、均一な発泡構造の発
現及び制振性の発現のために好ましい範囲があり、この
知見が本発明の特徴のひとつになっている。すなわち、
フレーク状無機責充てん剤の７スペクト比（フレークの
面積相当円直径／フレーク厚みで定義される。）は１０
以上（さらに好ましくは２０以上）が好ましく使用され
るが、これより小さいと組成物の弾性率が低く、このた
め制振性に対する効果が小さくなる傾向がある。またフ
レーク径は１０μｍ以上、１０００μｍ以下（より好ま
しくは２０μｍ以上８００μｍ以下）が好ましく使用さ
れるが、この範囲をはずれフレーク径が１０μｍより小
さいと制振性に及ぼす添加効果が小さくなりしかも均一
な発泡構造を発現しにくい。また１０００μ展より大き
いと製造時の作業性に劣り、好ましくない。
発泡構造に及ぼすフレーク径の影響についてはいまだ明
確に説明することはできないが、フレーク径が小さすぎ
ると、組成物中に発生した気泡が容易に組成物中を移動
し、粗大化したり、外部に抜けてしまうのに対して、本
発明に基づくフレーク径の範囲であれば発生した気泡が
充てん、剤の表面にトラップされ、均一で微細なままで
固定されるためと推察される。フレーク状無機質充てん
剤のなかでは、性能及びコストの面からマイカが好まし
く使われる。該フレーク状無機質充てん剤は、樹脂成分
との濡れ特性を改良し組成物の力学的特性（引張強度、
弾性率）をさらに改善するために、すでに公知のシラン
系、チタン系等のカップリング剤で表面処理することも
可能である。
確に説明することはできないが、フレーク径が小さすぎ
ると、組成物中に発生した気泡が容易に組成物中を移動
し、粗大化したり、外部に抜けてしまうのに対して、本
発明に基づくフレーク径の範囲であれば発生した気泡が
充てん、剤の表面にトラップされ、均一で微細なままで
固定されるためと推察される。フレーク状無機質充てん
剤のなかでは、性能及びコストの面からマイカが好まし
く使われる。該フレーク状無機質充てん剤は、樹脂成分
との濡れ特性を改良し組成物の力学的特性（引張強度、
弾性率）をさらに改善するために、すでに公知のシラン
系、チタン系等のカップリング剤で表面処理することも
可能である。
上記可塑剤およびフレーク状無機質充てん剤を含有する
ポリ塩化ビニル系組成物を、発泡倍率が１．２〜８．０
（より好ましくは２．０〜５．０）になるように発泡せ
しめて発泡構造とし、本発明の軽量で、施工性、制振性
に優れた制振材を得ることができる。
ポリ塩化ビニル系組成物を、発泡倍率が１．２〜８．０
（より好ましくは２．０〜５．０）になるように発泡せ
しめて発泡構造とし、本発明の軽量で、施工性、制振性
に優れた制振材を得ることができる。
該組成物を発泡倍率１．２〜８．０に発泡せしめる方法
としては、該組成物中に派体を吹き込んで泡を混入させ
たり、界面活性剤を康加して攪拌し発泡せしめる等の機
械的発泡法や、化学発泡剤を濁加して発泡せしめる化学
的発泡法等の公知の手段を使用することができる。
としては、該組成物中に派体を吹き込んで泡を混入させ
たり、界面活性剤を康加して攪拌し発泡せしめる等の機
械的発泡法や、化学発泡剤を濁加して発泡せしめる化学
的発泡法等の公知の手段を使用することができる。
化学発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾビス
イソブチロニトリル、ベンゼンスルフォニルヒドラジド
、トルエンスルフォニルヒドラジｉ、４．４’−オキシ
ヒスベンゼンスルフォニルヒドラジド、５．６’−シヒ
ドラジノスルフオニルジフエニルスルフオン、Ｎ、Ｎ’
−ジニトロンーＮ、Ｎ’−ジメチルテレフタルアミド、
Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミンを例示
することができるが、なかでもアゾジカルボンアミドは
安定であり、かつ安全であるので好ましく用いられるう
これらの化学発泡剤は通常、ポリ塩化ビニル系樹脂１０
０重量部に対し０．５〜２０重量部用いられる。
イソブチロニトリル、ベンゼンスルフォニルヒドラジド
、トルエンスルフォニルヒドラジｉ、４．４’−オキシ
ヒスベンゼンスルフォニルヒドラジド、５．６’−シヒ
ドラジノスルフオニルジフエニルスルフオン、Ｎ、Ｎ’
−ジニトロンーＮ、Ｎ’−ジメチルテレフタルアミド、
Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミンを例示
することができるが、なかでもアゾジカルボンアミドは
安定であり、かつ安全であるので好ましく用いられるう
これらの化学発泡剤は通常、ポリ塩化ビニル系樹脂１０
０重量部に対し０．５〜２０重量部用いられる。
本発明の軟質ポリ塩化ビニル系制振材は、発泡倍率が１
．２〜８．０になるように発泡されて使用されるが、発
泡倍率が本発明の範囲をこえて１．２より小さいと、力
学的特性は良好であるが制振性が不十分で、しかも硬い
ため施工性が劣る。また、８．０より大きいと、制振性
に及ぼす発泡構造の効果がでに＜＜、力学的特性が極端
に低下し、耐鈎繋性に問題が生じてくる。以上の点から
、発泡倍率は１．２〜８．０（より好ましくは２．０〜
５．０）が適当である。
．２〜８．０になるように発泡されて使用されるが、発
泡倍率が本発明の範囲をこえて１．２より小さいと、力
学的特性は良好であるが制振性が不十分で、しかも硬い
ため施工性が劣る。また、８．０より大きいと、制振性
に及ぼす発泡構造の効果がでに＜＜、力学的特性が極端
に低下し、耐鈎繋性に問題が生じてくる。以上の点から
、発泡倍率は１．２〜８．０（より好ましくは２．０〜
５．０）が適当である。
不発明に使用されるポリ塩化ビニル系樹脂、可塑剤およ
びフレーク状無機賀充てん剤の混合割合は、ポリ塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部に対して可塑剤２０〜１５０重
１部（より好ましくは４０〜１０ Ｑ 重斂部）、フレ
ーク状無機質充てん剤５０〜３００重量部で実施される
。この範囲をはずれ用塑剤量か２０重量部より少ないと
、組成物が硬くなり、実作業時の施工性が劣９．１５０
重量部より多いと施工性は良好であるが、制振性が劣り
、使用条件によっては可塑剤が制振材表面にブリートし
てきで、汚染や接着不良の原因になり好ましくないっま
た、フレーク状無機質充てん刺部が５０重置部より少な
いと該物質の添加効果が現われにく（，３００重量部よ
り多いと、制振性に及ぼす添加効果が増大しないのみな
らず、組成物の粘度が増大しすぎ、製造時の作業性が低
下する傾向がある。
びフレーク状無機賀充てん剤の混合割合は、ポリ塩化ビ
ニル系樹脂１００重量部に対して可塑剤２０〜１５０重
１部（より好ましくは４０〜１０ Ｑ 重斂部）、フレ
ーク状無機質充てん剤５０〜３００重量部で実施される
。この範囲をはずれ用塑剤量か２０重量部より少ないと
、組成物が硬くなり、実作業時の施工性が劣９．１５０
重量部より多いと施工性は良好であるが、制振性が劣り
、使用条件によっては可塑剤が制振材表面にブリートし
てきで、汚染や接着不良の原因になり好ましくないっま
た、フレーク状無機質充てん刺部が５０重置部より少な
いと該物質の添加効果が現われにく（，３００重量部よ
り多いと、制振性に及ぼす添加効果が増大しないのみな
らず、組成物の粘度が増大しすぎ、製造時の作業性が低
下する傾向がある。
本発明に基づく軟質ポリ塩化ヒニル系制振材は、ポリ塩
化ヒニル系樹脂、可塑剤およびフレーク状無機＊−ｔｐ
てん剤を混合した組成物を発泡させ、そのまま部材表面
に塗布または吹付けたり、シート状にしだ制振材を部材
表面に貼りつけて用いられる。シート状物は、例えば、
該組成物に化学発泡剤を加え、発泡剤の分解温度以下の
温度で押出し機から押し出し、ついで、このものをオー
ブン中で加熱して発泡剤を分解させ、所定の厚さに調整
するような一段発泡法や、混合した組成物を、浴融温度
より低い温度で５〜５０分加熱して発泡とゲル化を起さ
せ、ついで溶融温度より高い温度で５〜３０分加熱して
溶融させるような二段発泡法によって製造可能である。
化ヒニル系樹脂、可塑剤およびフレーク状無機＊−ｔｐ
てん剤を混合した組成物を発泡させ、そのまま部材表面
に塗布または吹付けたり、シート状にしだ制振材を部材
表面に貼りつけて用いられる。シート状物は、例えば、
該組成物に化学発泡剤を加え、発泡剤の分解温度以下の
温度で押出し機から押し出し、ついで、このものをオー
ブン中で加熱して発泡剤を分解させ、所定の厚さに調整
するような一段発泡法や、混合した組成物を、浴融温度
より低い温度で５〜５０分加熱して発泡とゲル化を起さ
せ、ついで溶融温度より高い温度で５〜３０分加熱して
溶融させるような二段発泡法によって製造可能である。
また、各成分を混合した組成物を、密閉しうる金型に入
れて油圧プレス内におき、５００〜１２００ｋｇ／ｃｉ
ｔの圧力をかけて１８０℃前後に１０分ぐらい加熱し、
金型内で発泡剤を分解させると同時に組成物を溶融させ
、これをプレス内で冷却し内容物を収り出したのち、さ
らに１００〜１２０℃の熱風で加熱して、膨張させるこ
とによっても発泡構造を得ることが可能である。
れて油圧プレス内におき、５００〜１２００ｋｇ／ｃｉ
ｔの圧力をかけて１８０℃前後に１０分ぐらい加熱し、
金型内で発泡剤を分解させると同時に組成物を溶融させ
、これをプレス内で冷却し内容物を収り出したのち、さ
らに１００〜１２０℃の熱風で加熱して、膨張させるこ
とによっても発泡構造を得ることが可能である。
また必要に応じて炭酸カルシウム、ケイ砂、石膏、ガラ
スビーズ、各種粘土鉱物等の無機質充てん剤、硫酸バリ
ウム、酸化鉄、鉄粉、鉛粉等の高密度無機質充てん剤、
ロックウール、アスベスト、ガラス繊維、金属繊維、ビ
ニロン短繊維、エステル短繊維等の無機及び有機質繊維
の補助的添加も可能である。
スビーズ、各種粘土鉱物等の無機質充てん剤、硫酸バリ
ウム、酸化鉄、鉄粉、鉛粉等の高密度無機質充てん剤、
ロックウール、アスベスト、ガラス繊維、金属繊維、ビ
ニロン短繊維、エステル短繊維等の無機及び有機質繊維
の補助的添加も可能である。
さらに安定剤は一般のポリ塩化ビニル樹脂用のもの、例
えばバリウム−亜鉛系や液状有機系のものを使用するこ
とが可能である。
えばバリウム−亜鉛系や液状有機系のものを使用するこ
とが可能である。
本発明によって得られる軟質ポリ塩化ビニル系制振材は
、車輛、船舶、自動車部品、機器、機械、建築材料等の
構造部材の表面にそのまま塗布または吹付は施工された
り、シート状のものは適当な接着剤を用いて貼付使用さ
れたり、鋼板、ＦＲＰ板、アルミニウム板、ステンレス
鋼板、プラスチック板等を表皮とする材料の芯材としで
用いられることにより、振動を低減し、それに基づく騒
音を減少させることが可能である。
、車輛、船舶、自動車部品、機器、機械、建築材料等の
構造部材の表面にそのまま塗布または吹付は施工された
り、シート状のものは適当な接着剤を用いて貼付使用さ
れたり、鋼板、ＦＲＰ板、アルミニウム板、ステンレス
鋼板、プラスチック板等を表皮とする材料の芯材としで
用いられることにより、振動を低減し、それに基づく騒
音を減少させることが可能である。
以下に本発明を実施例をもって具体的に説明するが、こ
れらの実施例によって本発明は何ら限定されるものでは
ない。
れらの実施例によって本発明は何ら限定されるものでは
ない。
実施例１．２．５．比較例Ａ、Ｂ
本発明に基づく組成物を実施例１．２．５として示し、
本発明に基づかない組成物をＡ、Ｂとして第１表に示し
た。各シートは混合した組成物を二軸カレンダーロール
上で溶融、混練しく１６０℃、１０分間）、１閣の厚さ
になるようにロール間から引き出し、ついで１９５℃の
オーブン中に５分間保持して発泡剤を分解して厚さｓｍ
に製造した（発泡倍率６）。製造したシートの物性は次
のようにして評価した。
本発明に基づかない組成物をＡ、Ｂとして第１表に示し
た。各シートは混合した組成物を二軸カレンダーロール
上で溶融、混練しく１６０℃、１０分間）、１閣の厚さ
になるようにロール間から引き出し、ついで１９５℃の
オーブン中に５分間保持して発泡剤を分解して厚さｓｍ
に製造した（発泡倍率６）。製造したシートの物性は次
のようにして評価した。
υ損失係数
１１１１１１厚さの冷延鋼板に、ゴム系接着剤で貼付し
たものを試験片とし、振動リード法（片持梁、共振法）
により２０℃における損失係数を測定し、制振性の目安
とした。一般的には、損失係数η＞Ｏ，ａＳであれは、
制振性があるといわれている。
たものを試験片とし、振動リード法（片持梁、共振法）
により２０℃における損失係数を測定し、制振性の目安
とした。一般的には、損失係数η＞Ｏ，ａＳであれは、
制振性があるといわれている。
ク ブリード性
１２０馴φの蓋付シャーレ−に６０ｍＸ６０ｍ＋の大き
さに切り出した試験片を入れ、１２０℃の温度下に５０
分間静置したのち試験片の重量変化を測定し、揮発減蒙
の少ないものから、○、△、×の三段階で評価した。
さに切り出した試験片を入れ、１２０℃の温度下に５０
分間静置したのち試験片の重量変化を測定し、揮発減蒙
の少ないものから、○、△、×の三段階で評価した。
（至）施工性
１麿厚さの冷延鋼板にコム系接着剤で貼付したものを試
験片とし、２０℃の温度算囲気下で鋼板面を直角に曲げ
たときのシートの剥離及びクラックの発生の有無等の問
題のないものから○。
験片とし、２０℃の温度算囲気下で鋼板面を直角に曲げ
たときのシートの剥離及びクラックの発生の有無等の問
題のないものから○。
△、×の三段階で評価し、施工性の目安とした。
以上の評価結果を第１表に示した。第１表から明らかな
ように、本発明により施工性、制振性、フリート性に優
れた制振材を得ることが可能である。
ように、本発明により施工性、制振性、フリート性に優
れた制振材を得ることが可能である。
第１表
注υ マイカ；アスペクト比７０．フレーク径２８０μ
フル注り 発泡剤；アゾジカルボンアミド 注Ｊ 安定剤；バリウム・曲鉛系（粉末）、液状有機系
実施例４．５、比較例０． Ｄ、 Ｅ 各シートを１１１記のようにカレンダーロールとオーブ
ンにより製造した。製造時の作業性は、混合した組成物
を二軸カレンダーロール上で浴融混練する際に、ロール
間から脱落することなしに直ちにロール上に融着するも
のを○、長時間かけないとロール上に融着せず作業性に
劣るものを×として評価した。以上の結果を第２表に示
した。本発明により、割振性、作業性とも優れた制振材
を得ることが可能である。
フル注り 発泡剤；アゾジカルボンアミド 注Ｊ 安定剤；バリウム・曲鉛系（粉末）、液状有機系
実施例４．５、比較例０． Ｄ、 Ｅ 各シートを１１１記のようにカレンダーロールとオーブ
ンにより製造した。製造時の作業性は、混合した組成物
を二軸カレンダーロール上で浴融混練する際に、ロール
間から脱落することなしに直ちにロール上に融着するも
のを○、長時間かけないとロール上に融着せず作業性に
劣るものを×として評価した。以上の結果を第２表に示
した。本発明により、割振性、作業性とも優れた制振材
を得ることが可能である。
第２表
注４ フイカ；アスペクト比６５、フレーク径６００μ
ｍｉ ５） 発泡剤； Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタ
メチレンテトラミン実施例６．７．８ 、比較例Ｆ、Ｇ 各シートを前記のようにカレンダーロールとオーフンに
より製造した。発泡性は、シート断面を顕微鏡により観
察し、微細で均一な発泡構造が発現しているものを０、
粗大な発泡０４造をなし、均一性に乏しいものあるいは
全く発泡していないものを×として評価した。
ｍｉ ５） 発泡剤； Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタ
メチレンテトラミン実施例６．７．８ 、比較例Ｆ、Ｇ 各シートを前記のようにカレンダーロールとオーフンに
より製造した。発泡性は、シート断面を顕微鏡により観
察し、微細で均一な発泡構造が発現しているものを０、
粗大な発泡０４造をなし、均一性に乏しいものあるいは
全く発泡していないものを×として評価した。
以上の結果を第５表に示した。本発明に従った形状を有
するフレーク状無機質充てん剤を使用すれば、製造時の
作業性、制振性及び発泡構造に優れた制振材を得ること
が可能であるう 実施例９．１０．１１ 、比較例１１．Ｉ各シートを前
記のようにカレンダーロールとオーブンにより製造した
。力学的特性は短面状に切り出した試験片について引張
強度、弾性率を測定し１こ。（測定温度２０℃）以上の
結果を第４表（こ示した。
するフレーク状無機質充てん剤を使用すれば、製造時の
作業性、制振性及び発泡構造に優れた制振材を得ること
が可能であるう 実施例９．１０．１１ 、比較例１１．Ｉ各シートを前
記のようにカレンダーロールとオーブンにより製造した
。力学的特性は短面状に切り出した試験片について引張
強度、弾性率を測定し１こ。（測定温度２０℃）以上の
結果を第４表（こ示した。
第４表
注ｅ シートの重量はすべて１．５ｋｇ／ｍ本発明に基
づいた発泡倍率にすることにより、力学的特性、制振性
、及び施工性が良好な制振材を得ることが可能である。
づいた発泡倍率にすることにより、力学的特性、制振性
、及び施工性が良好な制振材を得ることが可能である。
発泡構造としない比較例Ｈでは力学的特性には優れでい
るにもかかわらず。
るにもかかわらず。
硬く、施工性に劣り、発泡しすぎた比較例１では、良好
な割振性を有するにもかかわらず、力学的特性が低下し
、施工時に表面に亀裂が発生したり、衝撃か加わると厚
さがへたり、取扱い性に難点がある。
な割振性を有するにもかかわらず、力学的特性が低下し
、施工時に表面に亀裂が発生したり、衝撃か加わると厚
さがへたり、取扱い性に難点がある。
特許出願人 株式会社 り ラ し
代理人 弁理士本多 堅
Claims (3)
- （１）・ポリ塩化ビニル系樹脂１′ｏＯ重量部に対して
、可塑剤２０〜１５０重量部、フレーク状無機質充てん
剤５０〜５００重量部を含有する組成物であって、発泡
倍率が１．２〜８．０になるように発泡された軟質ポリ
塩化ヒニール系割振材。 - （２）該フレーク状無機質充てん剤が、アスペクト比１
０以上、フレーク径１０〜１０００μ扉の充てん剤であ
る特許請求の範囲（１）に記載の軟質ポリ塩化ヒニル系
制振材。 - （３）該フレーク状態ｊｕ！充てん剤がマイカである特
許請求の範囲（１）または（２）に記載の軟質ポリ塩化
ビニル系制振材っ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58013058A JPS59137998A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58013058A JPS59137998A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137998A true JPS59137998A (ja) | 1984-08-08 |
| JPH0213320B2 JPH0213320B2 (ja) | 1990-04-03 |
Family
ID=11822523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58013058A Granted JPS59137998A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 軟質ポリ塩化ビニル系制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137998A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61278543A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-09 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 無機粒子含有ポリ塩化ビニル樹脂発泡体の製造法 |
| JPS6295330A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-01 | Kuraray Co Ltd | 熱可塑性樹脂発泡体 |
| JPH0925477A (ja) * | 1995-05-09 | 1997-01-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 焼結摩擦材料 |
| JPH09194821A (ja) * | 1996-01-17 | 1997-07-29 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Ｍｎ含有焼結摩擦材料 |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP58013058A patent/JPS59137998A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61278543A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-09 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 無機粒子含有ポリ塩化ビニル樹脂発泡体の製造法 |
| JPH0564653B2 (ja) * | 1985-06-04 | 1993-09-16 | Kanegafuchi Chemical Ind | |
| JPS6295330A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-01 | Kuraray Co Ltd | 熱可塑性樹脂発泡体 |
| JPH0542975B2 (ja) * | 1985-10-21 | 1993-06-30 | Kuraray Co | |
| JPH0925477A (ja) * | 1995-05-09 | 1997-01-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 焼結摩擦材料 |
| JPH09194821A (ja) * | 1996-01-17 | 1997-07-29 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | Ｍｎ含有焼結摩擦材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0213320B2 (ja) | 1990-04-03 |
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