JPS62143857A - 磁気ヘツド用非磁性材料 - Google Patents
磁気ヘツド用非磁性材料Info
- Publication number
- JPS62143857A JPS62143857A JP60282039A JP28203985A JPS62143857A JP S62143857 A JPS62143857 A JP S62143857A JP 60282039 A JP60282039 A JP 60282039A JP 28203985 A JP28203985 A JP 28203985A JP S62143857 A JPS62143857 A JP S62143857A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- thermal expansion
- porcelain
- cao
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Adjustment Of The Magnetic Head Position Track Following On Tapes (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はフロッピーディスクへ、ド、ノ・−ドディスク
ヘッド又はオーディオヘット９等に用いられる非磁性磁
器材料所謂スライダー材料に関するものである。
ヘッド又はオーディオヘット９等に用いられる非磁性磁
器材料所謂スライダー材料に関するものである。
〈従来の技術〉
従来この種の用途のものとしてはＢ ａＯ−Ｔ ＋ ０
２系又はＣａ０−ＴｉＯ□系のチタニア磁器が用−らｎ
てきた。
２系又はＣａ０−ＴｉＯ□系のチタニア磁器が用−らｎ
てきた。
これらの磁器に共通する性質はヴイカース硬度が７５０
〜９００ ｋｇ／＋ｍ２で適度の硬度を有し、焼結体が
緻密で平滑な研磨面が得らｎること熱膨張係数が組成の
選定により９０ ’ｘ １０−’／℃乃至９７×１０−
７／ ℃（ＢａＯ−’ＴｉＯ２系）、９０ｘｌｏ−７／
℃乃至１１７Ｘ ］ Ｏ／ ℃（ＣａＯ−ＴｉＯ２系）
と自由に調整できることである。
〜９００ ｋｇ／＋ｍ２で適度の硬度を有し、焼結体が
緻密で平滑な研磨面が得らｎること熱膨張係数が組成の
選定により９０ ’ｘ １０−’／℃乃至９７×１０−
７／ ℃（ＢａＯ−’ＴｉＯ２系）、９０ｘｌｏ−７／
℃乃至１１７Ｘ ］ Ｏ／ ℃（ＣａＯ−ＴｉＯ２系）
と自由に調整できることである。
ヴイカース硬度はその材料の耐摩耗性に係り。
磁気ヘット０のコア材として用いられるＮｉ−Ｚｎフェ
ライトやＭｎ−Ｚｎフェライトのそｎと比較的近くスラ
イダー材として要求される条件を満たすものである。
ライトやＭｎ−Ｚｎフェライトのそｎと比較的近くスラ
イダー材として要求される条件を満たすものである。
また平滑な研磨面は磁気記録媒体と常に接触して摺動す
る磁気ヘッドの構造体としては媒体との摩さつを少くし
媒体に傷をつけない為に不可欠とさ汎る条件である。さ
らに熱膨張係数の調整は磁気へ７１・゛のコア材とガラ
スポンディングで接合する際に膨張係数の不一致による
コアのひびわｎをなくすること、残留熱応力による磁気
特性の劣化。
る磁気ヘッドの構造体としては媒体との摩さつを少くし
媒体に傷をつけない為に不可欠とさ汎る条件である。さ
らに熱膨張係数の調整は磁気へ７１・゛のコア材とガラ
スポンディングで接合する際に膨張係数の不一致による
コアのひびわｎをなくすること、残留熱応力による磁気
特性の劣化。
さらに動作時の温度変化による熱応力の発生を防止する
ためにも不可欠な条件である。
ためにも不可欠な条件である。
上述のよりにＢａ０−ＴｉＯ系又はＣａ Ｏ−Ｔ ｉＯ
２系磁器は磁気ヘッドのスライダー材として要求さｒる
基本的条件を全て満足できたため今日磁気ヘット９月非
磁性磁器としてはほとんどＢａｄ−Ｔｉ０２系もしくは
ＣａＯ−Ｔ ｉ Ｏ２系の磁器が用いられている。さら
に付は加えるととｎらの磁器は比較的加工性に富みチッ
ピングの発生が少いことも巾広く使用さｎている理由の
一つである。
２系磁器は磁気ヘッドのスライダー材として要求さｒる
基本的条件を全て満足できたため今日磁気ヘット９月非
磁性磁器としてはほとんどＢａｄ−Ｔｉ０２系もしくは
ＣａＯ−Ｔ ｉ Ｏ２系の磁器が用いられている。さら
に付は加えるととｎらの磁器は比較的加工性に富みチッ
ピングの発生が少いことも巾広く使用さｎている理由の
一つである。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかし乍ら最近になり記録密度向上の要求からへ、ドコ
アに用いられるＭｎ−Ｚｎフェライトについてはできる
だけ高いＢ値が必要となってきた。これらの要求に合わ
せるためには組成的に熱膨張係数の大きな領域を使用せ
ざるを得なく熱膨張係数が１３０〜１４５ＸＬＯ７℃の
ような磁気ヘッド用フェライトが開発されるに至った。
アに用いられるＭｎ−Ｚｎフェライトについてはできる
だけ高いＢ値が必要となってきた。これらの要求に合わ
せるためには組成的に熱膨張係数の大きな領域を使用せ
ざるを得なく熱膨張係数が１３０〜１４５ＸＬＯ７℃の
ような磁気ヘッド用フェライトが開発されるに至った。
しかしながら従来用いられてきた前述のＢａｄ−ＴｌＯ
２系もしくはＣａ０Ｔ ＋ ０２系磁器で実現できる熱
膨張係数はせいぜい１１８Ｘ１０ ／℃程度で、この
スライダー材を用イｆｃ、 ！！ 気ヘッドでは製造工
程で生ずるヒビ割れによる歩留りの低下や残留熱応力に
よる磁気特性の劣化を招く欠点があった。
２系もしくはＣａ０Ｔ ＋ ０２系磁器で実現できる熱
膨張係数はせいぜい１１８Ｘ１０ ／℃程度で、この
スライダー材を用イｆｃ、 ！！ 気ヘッドでは製造工
程で生ずるヒビ割れによる歩留りの低下や残留熱応力に
よる磁気特性の劣化を招く欠点があった。
く問題点を解決するための手段〉
本発明はこＣらの欠点を除去するため、 ＣａＯ−Ｔｌ
Ｏ２系に第３成分としてＮｉＯを加え更に若干の添加物
を含ませるもので従来のＣａＯ−ＴｉＯ２系磁器では実
現できなかった低い熱膨張係数１２０乃至１５０Ｘ１０
７℃を有しかつスライダー材として要求さＣる他の基
本条件ブイカース硬度、平滑な研磨面、良好な加工性の
全てを満足できる磁気ヘッド用非磁性磁器材料を提供す
ることを目的とする。
Ｏ２系に第３成分としてＮｉＯを加え更に若干の添加物
を含ませるもので従来のＣａＯ−ＴｉＯ２系磁器では実
現できなかった低い熱膨張係数１２０乃至１５０Ｘ１０
７℃を有しかつスライダー材として要求さＣる他の基
本条件ブイカース硬度、平滑な研磨面、良好な加工性の
全てを満足できる磁気ヘッド用非磁性磁器材料を提供す
ることを目的とする。
〈実施例〉
本発明による磁気ヘッド用非磁性磁器の構成はＣａＯ３
，０〜３５．０ ｍｏｌ％ ＴｉＯ□ ３０〜４５．０ｎ ＮｉＯ３０，０〜９００ 〃 よりなり更には前記基本組成に対し以下の物質を添加物
として１種以上少くとも０．１ｗｔ％から５ ｗｔ％を
含存させることである。
，０〜３５．０ ｍｏｌ％ ＴｉＯ□ ３０〜４５．０ｎ ＮｉＯ３０，０〜９００ 〃 よりなり更には前記基本組成に対し以下の物質を添加物
として１種以上少くとも０．１ｗｔ％から５ ｗｔ％を
含存させることである。
５ｉｏ２． Ａｔ２０３． ＺｒＯ７，ＭｇＯ、Ｎｂ２
Ｏ５、ＳｎＯ。
Ｏ５、ＳｎＯ。
Ｙ２Ｏ３，ＭｎＯ
〈作用〉
以下添付図面等を用いて本発明の作用を詳細に説明する
。
。
第１図は複数の結晶相を有する磁器の微細構造を示す２
１図中斜面を施した結晶相をＡ相、斜面の無いものをＢ
相とする。今Ａ相の熱膨張係数をα９．Ｂ相の熱膨張係
数をα８とし、夫々が一定の体積当りで占める体積比率
をλ３．λ５とすると。
１図中斜面を施した結晶相をＡ相、斜面の無いものをＢ
相とする。今Ａ相の熱膨張係数をα９．Ｂ相の熱膨張係
数をα８とし、夫々が一定の体積当りで占める体積比率
をλ３．λ５とすると。
２相の混合体の熱膨張係数αは概ね以下の式で推定する
ことができる。
ことができる。
α＝λ８αａ！−λｂα５ ・・・・・・・・・
（１）従って目的とする熱膨張係数がα８とα、の間に
あｎば２相の混合比率を調整してλ３．λ５を適当な値
にす扛ば所要のαを実現することができる。
（１）従って目的とする熱膨張係数がα８とα、の間に
あｎば２相の混合比率を調整してλ３．λ５を適当な値
にす扛ば所要のαを実現することができる。
ただしこの場合混合する２つの結晶相の間で新しい反応
生成物が生じこの物質の熱膨張係数がα 。
生成物が生じこの物質の熱膨張係数がα 。
α、とかけ離れた値であるときはこの限りではない。
第２図はＣａ０ＴｉＯ□系磁器のＴ ｒ Ｏ２のモルチ
と熱膨張係数の関係を示す。出発組成においてＴ ｔ
Ｏ２の比率がＣａＯより多い場合焼結さ扛る磁器の微細
構造はＣａＴ ｉＯ３相とＴ ｉＯ２相の２相が混在し
ている。
と熱膨張係数の関係を示す。出発組成においてＴ ｔ
Ｏ２の比率がＣａＯより多い場合焼結さ扛る磁器の微細
構造はＣａＴ ｉＯ３相とＴ ｉＯ２相の２相が混在し
ている。
ＣａＴ ｉ Ｏ３の熱膨張係数はＩ １８Ｘ１０−’／
℃（１００°〜４００ ℃） 、 ＴｉＯ□相の熱膨張
係数は８０Ｘ１０−７．撹（１００’〜４００℃）程度
でちることが知らｎており、かつそれぞ扛の比重がＣａ
ＴｉＯ３は４．１０゜Ｔ Ｉｏ ２は４．２５と知られ
ておシ（１）式を用いることにより組成と熱膨張係数の
関係は計算によって見積ることが可能である第２図の破
線は計算によって求めらｎた熱膨張係数の推定値で白丸
は実測値である。
℃（１００°〜４００ ℃） 、 ＴｉＯ□相の熱膨張
係数は８０Ｘ１０−７．撹（１００’〜４００℃）程度
でちることが知らｎており、かつそれぞ扛の比重がＣａ
ＴｉＯ３は４．１０゜Ｔ Ｉｏ ２は４．２５と知られ
ておシ（１）式を用いることにより組成と熱膨張係数の
関係は計算によって見積ることが可能である第２図の破
線は計算によって求めらｎた熱膨張係数の推定値で白丸
は実測値である。
実ｉ！＋１１値と理論値がきわめて良く一致することか
ら（１）式が材料設計上きわめて重要な公式でちること
が理解できる。Ｃａ Ｏ−Ｔ １０２系磁器においては
Ｔ ｉＯ２が５０モル係以下では焼結性が悪く緻密な磁
器が得ら扛なくまたＴ ｉ Ｏ２が８５モル係以上とな
るともろくなり加工性に劣りできればＴ ｉＯ２は５０
〜８５モル係の範囲が用いらｎる。この範囲では熱膨張
係数が１００ＸＩＯ／℃から１１８Ｘ１０ ／℃まで
の間で調整でき磁器ヘッド用非磁性磁器の基本組成とし
て広く用いることができる。
ら（１）式が材料設計上きわめて重要な公式でちること
が理解できる。Ｃａ Ｏ−Ｔ １０２系磁器においては
Ｔ ｉＯ２が５０モル係以下では焼結性が悪く緻密な磁
器が得ら扛なくまたＴ ｉ Ｏ２が８５モル係以上とな
るともろくなり加工性に劣りできればＴ ｉＯ２は５０
〜８５モル係の範囲が用いらｎる。この範囲では熱膨張
係数が１００ＸＩＯ／℃から１１８Ｘ１０ ／℃まで
の間で調整でき磁器ヘッド用非磁性磁器の基本組成とし
て広く用いることができる。
熱膨張係数が１１８Ｘ １０−’／℃以上の材料を得る
ためには（１）式の原理に基づけばαが１１８Ｘ１０
／Ｔ：。
ためには（１）式の原理に基づけばαが１１８Ｘ１０
／Ｔ：。
以上の物質を微細構造の中に分散させることで実現でき
る。この為にはできるだけ熱膨張係数が大きく且つ基本
成分であるＣａ０−ＴｉＯ□系と混合した際になじみが
良く基本組成であるＣａ０−ＴｉＯ□系の特長である平
滑な研磨面、適度の硬度、良好な加工性。
る。この為にはできるだけ熱膨張係数が大きく且つ基本
成分であるＣａ０−ＴｉＯ□系と混合した際になじみが
良く基本組成であるＣａ０−ＴｉＯ□系の特長である平
滑な研磨面、適度の硬度、良好な加工性。
非磁性等の性質を失わない第３の物質の選定が必要であ
る。
る。
本発明はこの目的のため種々の物質を検討した結果酸化
ニッケルを第３成分として混合したＣａ０−Ｔ ｉ Ｏ
２−Ｎ ｉ Ｏ系の磁器が磁器ヘッド用非磁性材料とし
て基本的に必要な全ての条件を具備していること及び熱
膨張係数が１２０〜１５０Ｘ１０−’／℃の間で調整で
きることを発見した。
ニッケルを第３成分として混合したＣａ０−Ｔ ｉ Ｏ
２−Ｎ ｉ Ｏ系の磁器が磁器ヘッド用非磁性材料とし
て基本的に必要な全ての条件を具備していること及び熱
膨張係数が１２０〜１５０Ｘ１０−’／℃の間で調整で
きることを発見した。
更に副成分としてＡｔ２０３．５ｉｎ２． ＭｇＯ、Ｓ
ｎＯ。
ｎＯ。
ＺｎＯ、Ｙ Ｏ、Ｎｂ２Ｏ５１Ｍｎ０の中から選ばれた
少なくとも１種以上を添加することにより、基本成分で
あるＣ ａＴ ｉＯ３相＋ ＴｉＯ２相、 ＮｉＯ相の
結晶粒径の成長を抑制し気孔率を減少させるため１機械
的強度が向上し、加工時の耐チッピンク性等を向上でき
ることを知見した。
少なくとも１種以上を添加することにより、基本成分で
あるＣ ａＴ ｉＯ３相＋ ＴｉＯ２相、 ＮｉＯ相の
結晶粒径の成長を抑制し気孔率を減少させるため１機械
的強度が向上し、加工時の耐チッピンク性等を向上でき
ることを知見した。
更に付記すべきことはＣａ０−ＴｉＯ□−ＮｉＯ系の磁
器は基本的に濃緑から黒の色を呈し、今日の磁器ヘッド
用非磁性材料にはきわめて一般的であるＨＩＰ処置に際
し還元による着色がなく製造ラインにおける色の不安定
さを生じない特長を有している。
器は基本的に濃緑から黒の色を呈し、今日の磁器ヘッド
用非磁性材料にはきわめて一般的であるＨＩＰ処置に際
し還元による着色がなく製造ラインにおける色の不安定
さを生じない特長を有している。
以下に更に実施例について説明する。
原料として市販の試薬である二酸化チタン（９９チ以上
）炭酸カルシウム、酸化ニッケル（９９チ以上）を所定
の組成に従って秤量し、樹脂ボールミル及び樹脂被覆ボ
ールと純水で２０時間以上混合した。
）炭酸カルシウム、酸化ニッケル（９９チ以上）を所定
の組成に従って秤量し、樹脂ボールミル及び樹脂被覆ボ
ールと純水で２０時間以上混合した。
次に涙過乾燥后アルミナ匣鉢に入れて８００℃〜１２０
０℃の間で２時間以上電気炉で予焼した。
０℃の間で２時間以上電気炉で予焼した。
次に磁性ゴールミルと磁性ポールを用いて純水で２０時
間以以上式粉砕した。ヂ過乾燥后、 ＰＶＡ Ｓチ溶液
を１０ｗｔ％ライカイキで混入し２８メツ７−のふるい
を通し水分調整層油圧プレスにてｉｔ／ｃｒｎ２の圧力
で４０ｍｍＸ ５０ｍｍＸ １０ｗｍの直方体をプレス
した。大気中にて１２００°〜１３００℃の間で２時間
以上焼−成した。次にこれらの試料について磁気ヘッド
用非磁性材料として必要な諸項目について物性を測定し
た。
間以以上式粉砕した。ヂ過乾燥后、 ＰＶＡ Ｓチ溶液
を１０ｗｔ％ライカイキで混入し２８メツ７−のふるい
を通し水分調整層油圧プレスにてｉｔ／ｃｒｎ２の圧力
で４０ｍｍＸ ５０ｍｍＸ １０ｗｍの直方体をプレス
した。大気中にて１２００°〜１３００℃の間で２時間
以上焼−成した。次にこれらの試料について磁気ヘッド
用非磁性材料として必要な諸項目について物性を測定し
た。
更に一部については熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）装置を
用いて１１００°〜１２００°×１０００ｋｇ／ｃｒｎ
２×１時間のＨｌ、Ｐ処理を施し基本物性について調査
した。
用いて１１００°〜１２００°×１０００ｋｇ／ｃｒｎ
２×１時間のＨｌ、Ｐ処理を施し基本物性について調査
した。
この結果を第１表、第２表にまとめる。
以下余白
以上のようにＣａＯ−Ｔｉ０２−ＮｉＯ系においては従
来Ｃａ０−ＴｉＯ□系において実現できなかった熱膨張
係数１２０Ｘ１０ ／℃以上が予測通り実現できたと
同時に基本的な機械的性質であるつ゛イカース硬度、抗
折強度は従来のＣａｂ−ＴｉＯ２系に近く磁気ヘッド用
非磁性材料としてこの系が基本的に充分性能を備えてい
ることが分る。
来Ｃａ０−ＴｉＯ□系において実現できなかった熱膨張
係数１２０Ｘ１０ ／℃以上が予測通り実現できたと
同時に基本的な機械的性質であるつ゛イカース硬度、抗
折強度は従来のＣａｂ−ＴｉＯ２系に近く磁気ヘッド用
非磁性材料としてこの系が基本的に充分性能を備えてい
ることが分る。
ＮｉＯが３０モル多以下になるとＣａＯ−Ｔｉ０２−Ｎ
ｉＯ系において熱膨張係数は従来のＣａＯＴｌＯ２系で
実現された範囲に入り新規性に乏しく本発明の範囲から
除外する。同様に９０モル係以上になるとゲイカース硬
度が下り耐磨耗性に劣ること１機械的強度が劣る。（馬
１ 、２ 、３ ） ＮｉＯが３０モル係のとき、 Ｃ
ａＯ＋ ＴｌＯ２の合計量は７０モルチであるがＣａ０
Ｏ量がＴ ｉｏ ２の量を越えると余剰のＣａＯ相が生
じて焼結性を悪くシ、研磨面のボアを多くするのでＣａ
Ｏの上限は３５モルチである。（Ａ２１）同様にＴ ｉ
Ｏ２の量がＣａＯの１．５倍以上になり、余剰のＴ
ｉ ０２相が一定の値を越えると材質がもろくなり加工
性に劣るのてＴｉＯ□の上限は−１５モル係である（Ｆ
５．３ ） またＮ ｉ Ｏが９０モル係の場合ＣａＯ及びＴ ｒ
０２の合８３’ ｆｉｔは１０モモル係ありＣａＯ、Ｔ
ｉＯ２相の下限はそれぞれ３モル係でいずれかがこれを
下まわると機械的強度の劣化を招＜ （Ａ ２２ 、２
３ ）以上の結果 本発明基本的組成 ＣａＯ３モル条〜３５モルチ ’ｒ＋０２ ３モル条〜４５モル係 ＮｉＯ３０モル％〜９０モル係 である。
ｉＯ系において熱膨張係数は従来のＣａＯＴｌＯ２系で
実現された範囲に入り新規性に乏しく本発明の範囲から
除外する。同様に９０モル係以上になるとゲイカース硬
度が下り耐磨耗性に劣ること１機械的強度が劣る。（馬
１ 、２ 、３ ） ＮｉＯが３０モル係のとき、 Ｃ
ａＯ＋ ＴｌＯ２の合計量は７０モルチであるがＣａ０
Ｏ量がＴ ｉｏ ２の量を越えると余剰のＣａＯ相が生
じて焼結性を悪くシ、研磨面のボアを多くするのでＣａ
Ｏの上限は３５モルチである。（Ａ２１）同様にＴ ｉ
Ｏ２の量がＣａＯの１．５倍以上になり、余剰のＴ
ｉ ０２相が一定の値を越えると材質がもろくなり加工
性に劣るのてＴｉＯ□の上限は−１５モル係である（Ｆ
５．３ ） またＮ ｉ Ｏが９０モル係の場合ＣａＯ及びＴ ｒ
０２の合８３’ ｆｉｔは１０モモル係ありＣａＯ、Ｔ
ｉＯ２相の下限はそれぞれ３モル係でいずれかがこれを
下まわると機械的強度の劣化を招＜ （Ａ ２２ 、２
３ ）以上の結果 本発明基本的組成 ＣａＯ３モル条〜３５モルチ ’ｒ＋０２ ３モル条〜４５モル係 ＮｉＯ３０モル％〜９０モル係 である。
次に副成分添加による改善効果の実施例を示す。
Ａ４について以下の添加物を混合段階で混入し前述の製
造ノロセスに従って磁器を製造し基本的物性について調
べた結果を第３表に示す。
造ノロセスに従って磁器を製造し基本的物性について調
べた結果を第３表に示す。
以下余日
以上の実験から明らかなようにＡｔ２０３ 、 Ｓ ｔ
ｏ□。
ｏ□。
ＭｇＯｒ Ｓ ｎｏ ｔＺ ｎｏ ２ ＊ Ｙ ２０３
ｐＮｂ ２０５ 、ＭｎＯのいずれかを適量添加する
ことにより、平均粒径を細かくし抗折力。
ｐＮｂ ２０５ 、ＭｎＯのいずれかを適量添加する
ことにより、平均粒径を細かくし抗折力。
グイカース硬度の向上につながることが確められた。更
に適量の添加では加工時のチッピングが著しく抑制でき
ることが確認できた。しかしながらいずれの添加物にお
いても３〜５ ｗｔ％を越えると。
に適量の添加では加工時のチッピングが著しく抑制でき
ることが確認できた。しかしながらいずれの添加物にお
いても３〜５ ｗｔ％を越えると。
加工に際しチッピングが生じ易くもろくなることが認め
られた。
られた。
従って本発明として前記の基本的組成に加えて。
Ａｔ２０３ ｒ Ｓ １０２ ｐＭｇｏ ｐ Ｓ ｎｏ
＋ＺｎＯ２１Ｎｂ ２ｏ５ｔＭｎｏの中から選ばれた
少くとも１種を０．１〜Ｓ ｗｔ％添加することを特記
する。
＋ＺｎＯ２１Ｎｂ ２ｏ５ｔＭｎｏの中から選ばれた
少くとも１種を０．１〜Ｓ ｗｔ％添加することを特記
する。
〈発明の効果〉
以上詳述したように本発明によれば、高密度記録に必要
な高Ｂのフェライトに対応できる従来のＣａＯ−ＴｉＯ
２磁器では実現できなかった熱膨張係数１２０Ｘ１０
／ ℃以上の材料が供給できることになりその工業的
効果は極めて太きいものと信する。
な高Ｂのフェライトに対応できる従来のＣａＯ−ＴｉＯ
２磁器では実現できなかった熱膨張係数１２０Ｘ１０
／ ℃以上の材料が供給できることになりその工業的
効果は極めて太きいものと信する。
以下糸口
第１図複数結晶相を有する磁器の微細構造のモデル図。
第２図ばＣａ０Ｔｉ０２系磁器の熱膨張係数ＴｉＯ□モ
ル比との関係を示しＯ印は実測値、破線は理論値を示す
。
ル比との関係を示しＯ印は実測値、破線は理論値を示す
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ＣａＯ ３．０〜３５０ｍｏｌ％ ＴｉＯ＿２ ３．０〜４５０ｍｏｌ％ ＮｉＯ ３０．０〜９００ｍｏｌ％ よりなることを特徴とする磁気ヘッド用非磁性材料 ２）上記の組成を基本組成としＡｌ＿２Ｏ＿３、ＳｉＯ
＿２、ＭｇＯ、ＳｎＯ、ＺｒＯ＿２、Ｙ＿９Ｏ＿３、Ｎ
ｂ＿２Ｏ＿５、ＭｎＯの中から選ばれた少くとも１種を
０．１乃至５ｗｔ％添加したことを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の磁気ヘッド用非磁性材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60282039A JPS62143857A (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60282039A JPS62143857A (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62143857A true JPS62143857A (ja) | 1987-06-27 |
| JPH0345024B2 JPH0345024B2 (ja) | 1991-07-09 |
Family
ID=17647374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60282039A Granted JPS62143857A (ja) | 1985-12-17 | 1985-12-17 | 磁気ヘツド用非磁性材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62143857A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01252565A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Tokin Corp | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
| JPH0288458A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-28 | Toto Ltd | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
| JPH0485721A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-18 | Hitachi Ltd | 磁気ディスク装置及び磁気ヘッドスライダ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3089530B2 (ja) | 1994-06-28 | 2000-09-18 | ソニー株式会社 | 磁気ヘッド用非磁性材料及びそれを用いた磁気ヘッド |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204668A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
| JPS60204669A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
-
1985
- 1985-12-17 JP JP60282039A patent/JPS62143857A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204668A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
| JPS60204669A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | ティーディーケイ株式会社 | 磁気ヘツド用非磁性セラミツク材料 |
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|---|---|---|---|---|
| JPH01252565A (ja) * | 1988-03-31 | 1989-10-09 | Tokin Corp | 磁気ヘッド用非磁性磁器材料及びその製造方法 |
| JPH0288458A (ja) * | 1988-09-26 | 1990-03-28 | Toto Ltd | 磁気ヘッド用磁器組成物 |
| JPH0485721A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-18 | Hitachi Ltd | 磁気ディスク装置及び磁気ヘッドスライダ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0345024B2 (ja) | 1991-07-09 |
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