JPS6129385B2 - - Google Patents
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- JPS6129385B2 JPS6129385B2 JP53038475A JP3847578A JPS6129385B2 JP S6129385 B2 JPS6129385 B2 JP S6129385B2 JP 53038475 A JP53038475 A JP 53038475A JP 3847578 A JP3847578 A JP 3847578A JP S6129385 B2 JPS6129385 B2 JP S6129385B2
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は、金雲母粉末とチタン酸カリ微細繊維
とを含有する成形用樹脂組成物に関する。各種の
樹脂に雲母の粉末を配合することにより、極めて
すぐれた弾性率、寸法安定性、耐熱性、強度を有
する組成物が得られることは、たとえば特公昭49
−18615号公報によつて公知である。この際、使
用する雲母の種類としては、各種の雲母たとえ
ば、白雲母(マスコバイト)、金雲母(フロゴバ
イト)、リシア雲母、合成雲母等があげられるが
これらの内、金雲母が、樹脂の性能改良に最も有
効であることは、たとえば、Polymer
Engineering and Science,Vol.13,No.2,P139
(1973)等の文献により知られている。しかしな
がら、金雲母を配合した樹脂は一般に、褐色〜黒
色に着色し、一般の充填剤、たとえば炭酸カルシ
ウム、タルク、亜硫酸カルシウムを配合した樹脂
組成物にくらべて、成形品の色相を自由に調整す
ることが、困難であるという欠点を有する。従つ
て、金雲母を配合した樹脂組成物に着色をほどこ
す場合には、酸化チタン等の白色顔料、又は白色
顔料と希望する色相を有する各種の顔料又は染料
を配合することが必要となるが、酸化チタンを始
めとする各種の白色顔料の添加は、成形品の性能
たとえば強度を、低下させることが多い。 一方、雲母粉末を配合した樹脂組成物は、すぐ
れた弾性率、寸法安定性、耐熱性、強度を有する
が、衝撃強度が低いという欠点を有し、金雲母配
合樹脂組成物も、その例外ではない。雲母粉末配
合樹脂組成物の衝撃強度を改良する方法としては
繊維状の形態を有する補強材たとえばガラス繊維
を併用することが有効であることは、すでに知ら
れているが、ガラス繊維を併用する場合には、そ
の混合率が、10重量%以下の低い混合率の領域に
おいても、成形品の反り、物性異方性の発現等繊
維状補強材特有の欠点が発現し、雲母配合樹脂組
成物に特有な、成形品の物性の等方性、無反り等
の特徴を損うという欠点がある。 しかるに、本発明者らは、金雲母粉末配合樹脂
組成物に発生する上記の主要な問題点、すなわち
色相、衝撃強度を同時に改良し、かつ雲母配合樹
脂組成物についての特徴である、成形品の物性の
等方性、無反り等の性質を損わない方法について
鋭意研究を重ねた結果、金雲母粉末を配合した樹
脂組成物に、チタン酸カリの微細繊維を配合する
ことにより上記の目標を達成しうることを見出し
本発明を完成させるに到つた。 本発明の組成物に含有される金雲母粉末は直径
200μ以下であることが必要である。組成物に含
まれる金雲母粉末の直径が200μ以上になると、
チタン酸カリ微細繊維を配合しても、成形品の表
面に金雲母粉末の存在が、顕著にみとめられ成形
品の外観がよくない上、成形品表面からの雲母粉
末のハク離現象がみとめられ、かつ射出成形によ
り成形品を製造すると、ウエルド部の強度低下が
著しい等の問題が発生する。金雲母粉末の配合率
については特に制限はないが、組成物重量の10〜
70重量%であることが望ましい。10重量%以下の
配合率では、金雲母の配合による、力学的性質、
熱的性質の改良効果が充分に発現されず、一方70
重量%以上の領域においては、射出成形、押出成
形等の成形が極めて困難になる上、成形品の強度
も低下する故、望ましくない。本発明の樹脂組成
物に含有される金雲母粉末の直径と厚さの比、す
なわち、アスペクト比については特に制限はない
が、弾性率、強度、耐熱性等を顕著に改良するた
めには、少なくともアスペクト比が、10以上であ
ることが望ましい。 本発明において使用されるチタン酸カリ微細繊
維は、人工的に製造される繊維状単結晶であつて
代表的なものとしては、平均繊維直径が、0.05〜
20μ、繊維長3〜30μのものをあげることができ
る。特に望ましいものは、繊維長と繊維直径の比
が、10以上のものである。チタン酸カリ微細繊維
は、組成物重量の1〜20重量%配合することが必
要である。チタン酸カリ微細繊維の配合率が1重
量%以下の場合には、組成物の色相改良効果が充
分ではない外、衝撃強度の改良効果もみとめられ
ない。またチタン酸カリ微細繊維の配合率が20重
量%を越えても、色相、衝撃強度の改良効果は飽
和し、かつ組成物のコストが上昇する故、望まし
くない。 本発明において、使用する樹脂の種類に関して
は特に制限はなく、脂肪族ポリオレフイン樹脂、
スチレン系樹脂、ナイロン樹脂、熱可塑性ポリエ
ステル樹脂等の熱可塑性樹脂、および、不飽和ポ
リエステル樹脂、エポキシ樹脂、フエノール樹脂
等の熱硬化性樹脂を使用することができる。 本発明による金雲母粉末およびチタン酸カリ微
細繊維を配合した樹脂組成物には必要に応じて、
各種の添加剤を配合することができる。特に金雲
母粉末と樹脂の界面接着強度を改良するための添
加剤、たとえば、シランカツプリング剤の添加は
成形品の乾燥状態、および湿潤状態の物性改良に
極めて有効である。その他必要に応じて、帯電防
止剤、滑剤あるいは着色剤など公知の各種添加剤
を使用することは自由である。 本発明の組成物の調整は、通常の押出機、ロー
ル、ニーダー等によりおこなうことができ特に限
定されるものではない。また本発明の組成物は通
常の射出成形機、押出成形機、圧縮成形機、カレ
ンダー成形機等に供給することにより、構造部
品、機械部品、シート、パイプ、棒等、任意の形
状に成形される。 以下、実施例、比較例をあげて、本発明の方法
を更に具体的に説明するが、これらの実施例は本
発明を何ら制限するものではない。 実施例 1 射出成形用ポリプロピレン(三菱油化社製三菱
ノーブレンMA―4)(以下単にPPと略記する)
ペレツトに、γ―メタクリロキシプロピルトリメ
トキシシラン(日本ユニカー社製A―174)を、
0.2重量%と、ジクミルパーオキサイド0.015重量
%を添加して、ヘンシエルミキサーで充分に撹拌
した後、該ペレツトに、平均直径38μ、重量平均
アスペクト比39の金雲母粉末(マリエツタ社製ス
ゾライトマイカ325H)と、チタン酸カリ微細繊
維(デユポン社製フアイベツクス)を添加し、タ
ンブラーミキサーで充分に混合した。金雲母粉末
およびチタン酸カリ微細繊維の配合率は、金雲母
27%、チタン酸カリ微細繊維3重量%および、金
雲母25重量%、チタン酸カリ微細繊維5重量%お
よび、金雲母20重量%、チタン酸カリ微細繊維10
重量%の3種類とした。該3種類の混合物を、そ
れぞれ押出機に供給して、シリンダー温度230
℃、スクリユー回転数20回転/分にて混練、押出
を行ない、3種類のペレツトを得た。該ペレツト
を、日鋼アンケルベルクV―15―75射出成形機に
供給し、シリンダー温度230℃、金型温度60℃、
射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下で射出成形
をおこない、3種類の試験片を得た。試験片中に
おける金雲母粉末の重量平均直径は32μであつ
た。成形品の反りを測定するため、上記と全く同
じ射出成形条件にて、直径15cm、厚さ0.2cmの円
板型試料(ゲートは円板の中心部)を成形し、23
℃にて48時間放置し、第1図の方法により反りを
測定し、反りの大きさを 反りの大きさ(%)=hnax−試料厚さ/d×100 によつて表わした。 また成形品表面からの金雲母粉末のハク離の有
無を評価するため、成形品表面に粘着テープ(セ
ロテープ)を圧着した後、これをはがし、粘着テ
ープ上の金雲母粉末の有無を調べ、同時に粘着テ
ープをひきはがした後の成形品の表面状態を観察
した。実験結果を表1に示すが、金雲母のみを30
重量%配合したポリプロピレンにくらべて、色相
が白色〜灰白色に改良され、強度、衝撃強度が改
良され、かつ成形品に反りのないことが明らかで
ある。 比較例 1 実施例1と同じ金雲母粉末のみを30重量%配合
したポリプロピレンを実施例1と全く同じ方法で
作成し、同じ条件下で射出成形をおこない、試験
片を得た。第1表に示すように成形品は暗褐色に
着色し、衝撃強度も低い。 比較例 2 平均直径400μ、重量平均アスペクト比70の金
雲母粉末(マリエツタ社製スゾライト40H)20重
量%と、チタン酸カリ微細繊維(デユポン社製フ
アイベツクス)10重量%を配合したポリプロピレ
ン樹脂を、実施例1と全く同じ方法で作成し、射
出成形をおこなつた。得られた試験片中の金雲母
粉末の平均直径は250μであつた。得られた成形
品の表面には、金雲母が多数の黒点としてみとめ
られ、また成形品表面から、金雲母のハク離がみ
とめられた。 比較例 3 実施例1と同じ金雲母粉末25重量%と、ルチル
型酸化チタン5重量%を配合したポリプロピレン
樹脂を実施例1と全く同じ方法で作成し、射出成
形をおこなつた。外観は灰白色で良好であつた
が、強度、弾性率の低下がみとめられた。 比較例 4 実施例1と同じ金雲母粉末25重量%、ガラス繊
維(日東紡績社製CS6PE922)5重量%を配合し
たポリプロピレン樹脂を、実施例1と全く同じ方
法で作成し、射出成形をおこなつた。第1表に示
すように、強度、衝撃強度の改良はみとめられた
が、成形品の色相は暗褐色であり、かつ著しい成
形品の反りがみとめられた。 実施例 2 射出成形用ポリブチレンテレフタレート樹脂
(以下PBT樹脂と略記)ペレツト(三菱化成社製
ノバデユール5010)に、γ―アミノプロピルトリ
メトキシシラン(日本ユニカー社製A―1100)
を、0.25重量%添加して、ヘンシエルミキサーで
充分に撹拌した後、該ペレツトに平均直径136
μ、重量平均アスペクト比47の金雲母粉末(マリ
エツタ社製スゾライト200H)とチタン酸カリ微
細繊維(デユポン社製フアイベツクス)を添加し
て、タンブラーミキサーで充分に撹拌した。配合
率は、金雲母粉末30重量%、チタン酸カリ微細繊
維25重量%となるようにした。該混合物を押出成
形機に供給して、シリンダー温度250℃、スクリ
ユー回転数30回転/分にて混練、押出をおこな
い、ペレツトを得た。該ペレツトを実施例1と同
じ射出成形機にて、シリンダー温度250℃、金型
温度60℃、射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下
に射出成形をおこない試験片を得た。得られた成
形品中の金雲母粉末の平均直径は82μであつた。
得られた成形品は白色であり、ごくわずか金雲母
粉末の存在がみとめられるものの外観は良好であ
り、成形品表面からの雲母粉末のハク離現象も、
みとめられなかつた。成形品の力学的性質を第1
表に示す。 比較例 5 チタン酸カリ微細繊維の配合率を35重量%とす
るほかは、実施例2と全く同じ組成、方法により
作成したペレツトを、実施例2と同じ条件下で射
出成形をおこなつた。成形品の外観は、実施例2
で得られたものと変らず、第1表に示すように衝
撃強度も、実施例2の成形品と同等であつた。 比較例 6 実施例2に使用したのと同種の金雲母のみを55
重量%配合したPBT樹脂組成物を、実施例2と
全く同一の方法で作成し、射出成形をおこなつ
た。成形品は暗褐色であり、衝撃強度も実施例2
の成形品にくらべて低かつた。 実施例 3 射出成形用ナイロン6樹脂ペレツト(東レ社製
CH―1001)に、γ―アミノプロピルトリメトキ
シシランを0.25重量%添加して、ヘンシエルミキ
サーで充分に撹拌した後、平均直径が389μの金
雲母粉末(マリエツタ社製スゾライト60H)とチ
タン酸カリ微細繊維(デユポン社製フアイベツク
ス)を添加してタンブラーミキサーで充分に混合
した。配合率は、金雲母粉末20重量%、チタン酸
カリ微細繊維2重量%とした。該混合物を押出機
に供給して、シリンダー温度245℃、スクリユー
回転数40回転/分にて混練、押出をおこないペレ
ツトを得た。該ペレツトを実施例1と同じ射出成
形機にて、シリンダー温度240℃、金型温度60
℃、射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下で射出
成形をおこない、成形品を得た。成形品中におけ
る金雲母粉末の平均直径は約112μであつた。成
形品には金雲母粉末が多少みとめられるものの、
灰白色でほぼ良好であり、成形品表面からの雲母
粉末のハク離現象もみられなかつた。成形品の性
能を第1表に示す。 比較例 7 チタン酸カリ微細繊維の混合率を0.8重量%と
するほかは、実施例3と全く同じ組成、方法によ
りペレツトを作成し、射出成形をおこなつた。成
形品は褐色であり外観は不良であつた。 比較例 8 チタン酸カリ微細繊維を配合せず、実施例3と
同様の金雲母粉末のみを20重量%配合した組成物
を実施例3と全く同じ方法で作成し、射出成形を
おこなつた。成形品は暗褐色に着色し、衝撃強度
も実施例3の成形品にくらべて低かつた。
とを含有する成形用樹脂組成物に関する。各種の
樹脂に雲母の粉末を配合することにより、極めて
すぐれた弾性率、寸法安定性、耐熱性、強度を有
する組成物が得られることは、たとえば特公昭49
−18615号公報によつて公知である。この際、使
用する雲母の種類としては、各種の雲母たとえ
ば、白雲母(マスコバイト)、金雲母(フロゴバ
イト)、リシア雲母、合成雲母等があげられるが
これらの内、金雲母が、樹脂の性能改良に最も有
効であることは、たとえば、Polymer
Engineering and Science,Vol.13,No.2,P139
(1973)等の文献により知られている。しかしな
がら、金雲母を配合した樹脂は一般に、褐色〜黒
色に着色し、一般の充填剤、たとえば炭酸カルシ
ウム、タルク、亜硫酸カルシウムを配合した樹脂
組成物にくらべて、成形品の色相を自由に調整す
ることが、困難であるという欠点を有する。従つ
て、金雲母を配合した樹脂組成物に着色をほどこ
す場合には、酸化チタン等の白色顔料、又は白色
顔料と希望する色相を有する各種の顔料又は染料
を配合することが必要となるが、酸化チタンを始
めとする各種の白色顔料の添加は、成形品の性能
たとえば強度を、低下させることが多い。 一方、雲母粉末を配合した樹脂組成物は、すぐ
れた弾性率、寸法安定性、耐熱性、強度を有する
が、衝撃強度が低いという欠点を有し、金雲母配
合樹脂組成物も、その例外ではない。雲母粉末配
合樹脂組成物の衝撃強度を改良する方法としては
繊維状の形態を有する補強材たとえばガラス繊維
を併用することが有効であることは、すでに知ら
れているが、ガラス繊維を併用する場合には、そ
の混合率が、10重量%以下の低い混合率の領域に
おいても、成形品の反り、物性異方性の発現等繊
維状補強材特有の欠点が発現し、雲母配合樹脂組
成物に特有な、成形品の物性の等方性、無反り等
の特徴を損うという欠点がある。 しかるに、本発明者らは、金雲母粉末配合樹脂
組成物に発生する上記の主要な問題点、すなわち
色相、衝撃強度を同時に改良し、かつ雲母配合樹
脂組成物についての特徴である、成形品の物性の
等方性、無反り等の性質を損わない方法について
鋭意研究を重ねた結果、金雲母粉末を配合した樹
脂組成物に、チタン酸カリの微細繊維を配合する
ことにより上記の目標を達成しうることを見出し
本発明を完成させるに到つた。 本発明の組成物に含有される金雲母粉末は直径
200μ以下であることが必要である。組成物に含
まれる金雲母粉末の直径が200μ以上になると、
チタン酸カリ微細繊維を配合しても、成形品の表
面に金雲母粉末の存在が、顕著にみとめられ成形
品の外観がよくない上、成形品表面からの雲母粉
末のハク離現象がみとめられ、かつ射出成形によ
り成形品を製造すると、ウエルド部の強度低下が
著しい等の問題が発生する。金雲母粉末の配合率
については特に制限はないが、組成物重量の10〜
70重量%であることが望ましい。10重量%以下の
配合率では、金雲母の配合による、力学的性質、
熱的性質の改良効果が充分に発現されず、一方70
重量%以上の領域においては、射出成形、押出成
形等の成形が極めて困難になる上、成形品の強度
も低下する故、望ましくない。本発明の樹脂組成
物に含有される金雲母粉末の直径と厚さの比、す
なわち、アスペクト比については特に制限はない
が、弾性率、強度、耐熱性等を顕著に改良するた
めには、少なくともアスペクト比が、10以上であ
ることが望ましい。 本発明において使用されるチタン酸カリ微細繊
維は、人工的に製造される繊維状単結晶であつて
代表的なものとしては、平均繊維直径が、0.05〜
20μ、繊維長3〜30μのものをあげることができ
る。特に望ましいものは、繊維長と繊維直径の比
が、10以上のものである。チタン酸カリ微細繊維
は、組成物重量の1〜20重量%配合することが必
要である。チタン酸カリ微細繊維の配合率が1重
量%以下の場合には、組成物の色相改良効果が充
分ではない外、衝撃強度の改良効果もみとめられ
ない。またチタン酸カリ微細繊維の配合率が20重
量%を越えても、色相、衝撃強度の改良効果は飽
和し、かつ組成物のコストが上昇する故、望まし
くない。 本発明において、使用する樹脂の種類に関して
は特に制限はなく、脂肪族ポリオレフイン樹脂、
スチレン系樹脂、ナイロン樹脂、熱可塑性ポリエ
ステル樹脂等の熱可塑性樹脂、および、不飽和ポ
リエステル樹脂、エポキシ樹脂、フエノール樹脂
等の熱硬化性樹脂を使用することができる。 本発明による金雲母粉末およびチタン酸カリ微
細繊維を配合した樹脂組成物には必要に応じて、
各種の添加剤を配合することができる。特に金雲
母粉末と樹脂の界面接着強度を改良するための添
加剤、たとえば、シランカツプリング剤の添加は
成形品の乾燥状態、および湿潤状態の物性改良に
極めて有効である。その他必要に応じて、帯電防
止剤、滑剤あるいは着色剤など公知の各種添加剤
を使用することは自由である。 本発明の組成物の調整は、通常の押出機、ロー
ル、ニーダー等によりおこなうことができ特に限
定されるものではない。また本発明の組成物は通
常の射出成形機、押出成形機、圧縮成形機、カレ
ンダー成形機等に供給することにより、構造部
品、機械部品、シート、パイプ、棒等、任意の形
状に成形される。 以下、実施例、比較例をあげて、本発明の方法
を更に具体的に説明するが、これらの実施例は本
発明を何ら制限するものではない。 実施例 1 射出成形用ポリプロピレン(三菱油化社製三菱
ノーブレンMA―4)(以下単にPPと略記する)
ペレツトに、γ―メタクリロキシプロピルトリメ
トキシシラン(日本ユニカー社製A―174)を、
0.2重量%と、ジクミルパーオキサイド0.015重量
%を添加して、ヘンシエルミキサーで充分に撹拌
した後、該ペレツトに、平均直径38μ、重量平均
アスペクト比39の金雲母粉末(マリエツタ社製ス
ゾライトマイカ325H)と、チタン酸カリ微細繊
維(デユポン社製フアイベツクス)を添加し、タ
ンブラーミキサーで充分に混合した。金雲母粉末
およびチタン酸カリ微細繊維の配合率は、金雲母
27%、チタン酸カリ微細繊維3重量%および、金
雲母25重量%、チタン酸カリ微細繊維5重量%お
よび、金雲母20重量%、チタン酸カリ微細繊維10
重量%の3種類とした。該3種類の混合物を、そ
れぞれ押出機に供給して、シリンダー温度230
℃、スクリユー回転数20回転/分にて混練、押出
を行ない、3種類のペレツトを得た。該ペレツト
を、日鋼アンケルベルクV―15―75射出成形機に
供給し、シリンダー温度230℃、金型温度60℃、
射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下で射出成形
をおこない、3種類の試験片を得た。試験片中に
おける金雲母粉末の重量平均直径は32μであつ
た。成形品の反りを測定するため、上記と全く同
じ射出成形条件にて、直径15cm、厚さ0.2cmの円
板型試料(ゲートは円板の中心部)を成形し、23
℃にて48時間放置し、第1図の方法により反りを
測定し、反りの大きさを 反りの大きさ(%)=hnax−試料厚さ/d×100 によつて表わした。 また成形品表面からの金雲母粉末のハク離の有
無を評価するため、成形品表面に粘着テープ(セ
ロテープ)を圧着した後、これをはがし、粘着テ
ープ上の金雲母粉末の有無を調べ、同時に粘着テ
ープをひきはがした後の成形品の表面状態を観察
した。実験結果を表1に示すが、金雲母のみを30
重量%配合したポリプロピレンにくらべて、色相
が白色〜灰白色に改良され、強度、衝撃強度が改
良され、かつ成形品に反りのないことが明らかで
ある。 比較例 1 実施例1と同じ金雲母粉末のみを30重量%配合
したポリプロピレンを実施例1と全く同じ方法で
作成し、同じ条件下で射出成形をおこない、試験
片を得た。第1表に示すように成形品は暗褐色に
着色し、衝撃強度も低い。 比較例 2 平均直径400μ、重量平均アスペクト比70の金
雲母粉末(マリエツタ社製スゾライト40H)20重
量%と、チタン酸カリ微細繊維(デユポン社製フ
アイベツクス)10重量%を配合したポリプロピレ
ン樹脂を、実施例1と全く同じ方法で作成し、射
出成形をおこなつた。得られた試験片中の金雲母
粉末の平均直径は250μであつた。得られた成形
品の表面には、金雲母が多数の黒点としてみとめ
られ、また成形品表面から、金雲母のハク離がみ
とめられた。 比較例 3 実施例1と同じ金雲母粉末25重量%と、ルチル
型酸化チタン5重量%を配合したポリプロピレン
樹脂を実施例1と全く同じ方法で作成し、射出成
形をおこなつた。外観は灰白色で良好であつた
が、強度、弾性率の低下がみとめられた。 比較例 4 実施例1と同じ金雲母粉末25重量%、ガラス繊
維(日東紡績社製CS6PE922)5重量%を配合し
たポリプロピレン樹脂を、実施例1と全く同じ方
法で作成し、射出成形をおこなつた。第1表に示
すように、強度、衝撃強度の改良はみとめられた
が、成形品の色相は暗褐色であり、かつ著しい成
形品の反りがみとめられた。 実施例 2 射出成形用ポリブチレンテレフタレート樹脂
(以下PBT樹脂と略記)ペレツト(三菱化成社製
ノバデユール5010)に、γ―アミノプロピルトリ
メトキシシラン(日本ユニカー社製A―1100)
を、0.25重量%添加して、ヘンシエルミキサーで
充分に撹拌した後、該ペレツトに平均直径136
μ、重量平均アスペクト比47の金雲母粉末(マリ
エツタ社製スゾライト200H)とチタン酸カリ微
細繊維(デユポン社製フアイベツクス)を添加し
て、タンブラーミキサーで充分に撹拌した。配合
率は、金雲母粉末30重量%、チタン酸カリ微細繊
維25重量%となるようにした。該混合物を押出成
形機に供給して、シリンダー温度250℃、スクリ
ユー回転数30回転/分にて混練、押出をおこな
い、ペレツトを得た。該ペレツトを実施例1と同
じ射出成形機にて、シリンダー温度250℃、金型
温度60℃、射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下
に射出成形をおこない試験片を得た。得られた成
形品中の金雲母粉末の平均直径は82μであつた。
得られた成形品は白色であり、ごくわずか金雲母
粉末の存在がみとめられるものの外観は良好であ
り、成形品表面からの雲母粉末のハク離現象も、
みとめられなかつた。成形品の力学的性質を第1
表に示す。 比較例 5 チタン酸カリ微細繊維の配合率を35重量%とす
るほかは、実施例2と全く同じ組成、方法により
作成したペレツトを、実施例2と同じ条件下で射
出成形をおこなつた。成形品の外観は、実施例2
で得られたものと変らず、第1表に示すように衝
撃強度も、実施例2の成形品と同等であつた。 比較例 6 実施例2に使用したのと同種の金雲母のみを55
重量%配合したPBT樹脂組成物を、実施例2と
全く同一の方法で作成し、射出成形をおこなつ
た。成形品は暗褐色であり、衝撃強度も実施例2
の成形品にくらべて低かつた。 実施例 3 射出成形用ナイロン6樹脂ペレツト(東レ社製
CH―1001)に、γ―アミノプロピルトリメトキ
シシランを0.25重量%添加して、ヘンシエルミキ
サーで充分に撹拌した後、平均直径が389μの金
雲母粉末(マリエツタ社製スゾライト60H)とチ
タン酸カリ微細繊維(デユポン社製フアイベツク
ス)を添加してタンブラーミキサーで充分に混合
した。配合率は、金雲母粉末20重量%、チタン酸
カリ微細繊維2重量%とした。該混合物を押出機
に供給して、シリンダー温度245℃、スクリユー
回転数40回転/分にて混練、押出をおこないペレ
ツトを得た。該ペレツトを実施例1と同じ射出成
形機にて、シリンダー温度240℃、金型温度60
℃、射出圧60Kg/cm2(ゲージ圧)の条件下で射出
成形をおこない、成形品を得た。成形品中におけ
る金雲母粉末の平均直径は約112μであつた。成
形品には金雲母粉末が多少みとめられるものの、
灰白色でほぼ良好であり、成形品表面からの雲母
粉末のハク離現象もみられなかつた。成形品の性
能を第1表に示す。 比較例 7 チタン酸カリ微細繊維の混合率を0.8重量%と
するほかは、実施例3と全く同じ組成、方法によ
りペレツトを作成し、射出成形をおこなつた。成
形品は褐色であり外観は不良であつた。 比較例 8 チタン酸カリ微細繊維を配合せず、実施例3と
同様の金雲母粉末のみを20重量%配合した組成物
を実施例3と全く同じ方法で作成し、射出成形を
おこなつた。成形品は暗褐色に着色し、衝撃強度
も実施例3の成形品にくらべて低かつた。
【表】
第1図は、本発明の成形用樹脂組成物を用いて
成形された物性評価用試料片の反りの測定方法を
示し、dは試料円板の直径、hmaxは水平板上に
おいた時の円板の最大反り高さを示す。
成形された物性評価用試料片の反りの測定方法を
示し、dは試料円板の直径、hmaxは水平板上に
おいた時の円板の最大反り高さを示す。
Claims (1)
- 1 直径200μ以下の金雲母粉末と、総組成物重
量の1〜20重量%のチタン酸カリ微細繊維を必須
成分として含有することを特徴とする成形用樹脂
組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3847578A JPS54130647A (en) | 1978-03-31 | 1978-03-31 | Molding resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3847578A JPS54130647A (en) | 1978-03-31 | 1978-03-31 | Molding resin composition |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS54130647A JPS54130647A (en) | 1979-10-11 |
JPS6129385B2 true JPS6129385B2 (ja) | 1986-07-07 |
Family
ID=12526267
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3847578A Granted JPS54130647A (en) | 1978-03-31 | 1978-03-31 | Molding resin composition |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS54130647A (ja) |
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---|---|---|---|---|
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JPS57197197A (en) * | 1981-05-30 | 1982-12-03 | Pentel Kk | Inducing member for ink |
JPS58199767A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | 大塚化学株式会社 | プラスチック成形品用補強材 |
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JPS6041294Y2 (ja) * | 1983-03-07 | 1985-12-16 | 株式会社アマダ | ベンデイングロ−ル |
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JPS59168299U (ja) * | 1983-04-27 | 1984-11-10 | 加藤 治子 | 低脚浮かし型アイロン台 |
JPS6026054A (ja) * | 1983-07-21 | 1985-02-08 | Otsuka Chem Co Ltd | エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物系成形用組成物 |
JPH0615648B2 (ja) * | 1984-03-27 | 1994-03-02 | 大塚化学株式会社 | アイオノマ−樹脂組成物 |
JPS60258251A (ja) * | 1984-06-01 | 1985-12-20 | Sumitomo Chem Co Ltd | ポリエ−テルケトン樹脂組成物 |
JPH0670156B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1994-09-07 | 出光石油化学株式会社 | ポリプロピレン樹脂組成物 |
JPS62207330A (ja) * | 1986-03-07 | 1987-09-11 | Ube Ind Ltd | 強化ポリアミドの製造方法 |
JPH0764977B2 (ja) * | 1986-05-08 | 1995-07-12 | 東レ株式会社 | 反応射出成形用ラクタム組成物 |
JPS6312661A (ja) * | 1986-07-03 | 1988-01-20 | Ube Ind Ltd | ポリアミド組成物 |
JP2584663B2 (ja) * | 1988-11-08 | 1997-02-26 | 宇部興産株式会社 | 強化ポリプロピレン組成物 |
-
1978
- 1978-03-31 JP JP3847578A patent/JPS54130647A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS54130647A (en) | 1979-10-11 |
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