JPS6033362A - 溶接性にすぐれた缶・容器用鋼板の製造法 - Google Patents
溶接性にすぐれた缶・容器用鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS6033362A JPS6033362A JP58139484A JP13948483A JPS6033362A JP S6033362 A JPS6033362 A JP S6033362A JP 58139484 A JP58139484 A JP 58139484A JP 13948483 A JP13948483 A JP 13948483A JP S6033362 A JPS6033362 A JP S6033362A
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- Japan
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- steel plate
- treatment
- amount
- plating
- weldability
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/10—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals
- C25D5/12—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/48—After-treatment of electroplated surfaces
- C25D5/50—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、各種の食品や飲料等の貯蔵容器素材として使
用される溶接性のすぐIcた缶・容器用鋼板の製造法に
関するものである。
用される溶接性のすぐIcた缶・容器用鋼板の製造法に
関するものである。
(従来技術)
缶容器用鋼板には、フリキ板及び金属クロムと水和酸化
クロムの2層より成る表面被膜を4寺つティン・フリー
・ステイープ(TF8)カタ広く用し)られている。こ
れらの鋼板は各形状の缶容R54こカロエした後缶胴接
合は、ブリキOこおl/)でGま半田イ寸け、T F
S 4こおいてはナイロン系接着剤ζこよってなさ4z
ている。しかしながら半田缶の錫価格高4こ伴i/1高
くなる製缶コスト吉高9s漏洩缶発生率あるG)(ま接
着缶の接着強度不良問題がある。しだ力≦って製缶メー
カーではこれらの問題を解消するために、高性能のシー
ム溶接製缶機を開発し、その普及に努めると共に、溶接
性にすぐれた缶・容e%用鋼板の供給を要求している。
クロムの2層より成る表面被膜を4寺つティン・フリー
・ステイープ(TF8)カタ広く用し)られている。こ
れらの鋼板は各形状の缶容R54こカロエした後缶胴接
合は、ブリキOこおl/)でGま半田イ寸け、T F
S 4こおいてはナイロン系接着剤ζこよってなさ4z
ている。しかしながら半田缶の錫価格高4こ伴i/1高
くなる製缶コスト吉高9s漏洩缶発生率あるG)(ま接
着缶の接着強度不良問題がある。しだ力≦って製缶メー
カーではこれらの問題を解消するために、高性能のシー
ム溶接製缶機を開発し、その普及に努めると共に、溶接
性にすぐれた缶・容e%用鋼板の供給を要求している。
ブリキ就中メッキ量が少ない#25フリキは、溶接缶用
として、優れた素材であるが、高価であり、又、溶接部
が溶接待の発熱で黒変し、外観及び厚い酸化被膜の生成
で塗装性が劣化するという欠点を有している。一方、T
FSは比較的厚い金属クロム及び水利酸化クロムより成
る表面被覆層のために、そのま\では極めて溶接性が悪
く、実際上、表面被覆層を除去しなければ溶接が不可能
であり、そのため溶接部の外観、塗装性、耐食性の劣化
が著るしい。
として、優れた素材であるが、高価であり、又、溶接部
が溶接待の発熱で黒変し、外観及び厚い酸化被膜の生成
で塗装性が劣化するという欠点を有している。一方、T
FSは比較的厚い金属クロム及び水利酸化クロムより成
る表面被覆層のために、そのま\では極めて溶接性が悪
く、実際上、表面被覆層を除去しなければ溶接が不可能
であり、そのため溶接部の外観、塗装性、耐食性の劣化
が著るしい。
これからの食品、飲料等の缶容器用素材には、耐食性、
塗装性、塗装後の耐食性及び外観の美しさとともに、加
工性に優れている事か要求される。
塗装性、塗装後の耐食性及び外観の美しさとともに、加
工性に優れている事か要求される。
特に製缶溶接用素材は、溶接性ζこ優れている事が重要
である。121]ち、溶接作業条件の変動(溶接電流、
加圧力等)に対する許容範囲が広く、常に安定して、充
分な溶接強度と均一なナゲツトが得られ、チリ(溶接部
の素材が局部的ζこ酵融飛散し、微細な練状の付着物を
生じる現象)のない、良好な溶接が行なえる必要がある
。更には溶接部は表面変色による外観の劣化、塗装性、
耐食性等の劣化が極力少ない事が望ましい。
である。121]ち、溶接作業条件の変動(溶接電流、
加圧力等)に対する許容範囲が広く、常に安定して、充
分な溶接強度と均一なナゲツトが得られ、チリ(溶接部
の素材が局部的ζこ酵融飛散し、微細な練状の付着物を
生じる現象)のない、良好な溶接が行なえる必要がある
。更には溶接部は表面変色による外観の劣化、塗装性、
耐食性等の劣化が極力少ない事が望ましい。
(発明の目的)
かかる情勢から本発明者らは、安価でかつ溶接缶用に適
した缶容器素材の開発を目的に、種々研究を行なった結
果、冷間圧延された鋼板表面に金属N1の付着量が片面
当り60〜300 ”f//rr?に確保される様に2
価のNiイオンを含む水溶液を塗布して乾燥し、非酸化
性ガス雰囲気中で加熱して鋼板表面上のNi化合物を分
解し金属Niこ還元せしめるとともに、下地鋼板中に一
部又は全部を拡散せしめた後調質圧延才たは冷間圧延を
施し、その上に付着量が片面当り100〜1500mf
/m’のSnメッキを施し、あるいは必要ζこよっては
snの融点以上ζこ加熱してS(1メッキ層を溶融する
溶鍋処理を施し、クロム酸あるいは各種のクロム酸塩の
水溶液中でクロメ−1−処理を施した溶接性にすぐれた
缶・容器用鋼板の製造法である。
した缶容器素材の開発を目的に、種々研究を行なった結
果、冷間圧延された鋼板表面に金属N1の付着量が片面
当り60〜300 ”f//rr?に確保される様に2
価のNiイオンを含む水溶液を塗布して乾燥し、非酸化
性ガス雰囲気中で加熱して鋼板表面上のNi化合物を分
解し金属Niこ還元せしめるとともに、下地鋼板中に一
部又は全部を拡散せしめた後調質圧延才たは冷間圧延を
施し、その上に付着量が片面当り100〜1500mf
/m’のSnメッキを施し、あるいは必要ζこよっては
snの融点以上ζこ加熱してS(1メッキ層を溶融する
溶鍋処理を施し、クロム酸あるいは各種のクロム酸塩の
水溶液中でクロメ−1−処理を施した溶接性にすぐれた
缶・容器用鋼板の製造法である。
(発明の構成・作用)
以下、本発明について、詳細に説明する。
本発明は、ブリキ及びTFSの原板に使用されている鋼
成分組成に溶製し、通常の表面処理用鋼板の製造工程を
経て冷間圧延された鋼板ζこ、アルカリ洗浄、酸洗等の
前処理を施して表面を活性化した後、2価のNiイオン
を含む水溶液を塗布し、乾燥する。Niイオン水溶液は
、Ni化合物が加熱により分解、金属N1へ還元し易い
事、容易に水溶液になる事、取扱いが容易である事等が
ら、2価のN1イオン含有水溶液の酢酸Ni 、蟻酸N
i、蓚酸Ni。
成分組成に溶製し、通常の表面処理用鋼板の製造工程を
経て冷間圧延された鋼板ζこ、アルカリ洗浄、酸洗等の
前処理を施して表面を活性化した後、2価のNiイオン
を含む水溶液を塗布し、乾燥する。Niイオン水溶液は
、Ni化合物が加熱により分解、金属N1へ還元し易い
事、容易に水溶液になる事、取扱いが容易である事等が
ら、2価のN1イオン含有水溶液の酢酸Ni 、蟻酸N
i、蓚酸Ni。
炭酸Ni 、硝酸Ni等を使用する。而して、これ等の
水溶液の濃度は、特ζこ限定するものでないが目的とす
るN1付着量及び塗布方法によって異なるがNi”1%
度で2〜5o1/〕が適当である。又、鋼板表面への均
一塗布性を向上せしめるために、微量の界面活性剤の添
加が有効である。活性剤としては、非イオン系のものが
適している。鋼板表面の塗布方法としては、浸漬ロール
絞り、ロール塗布、スプレー塗布等いづれの方法を用い
ても良いが、塗布量の調節、均−塗布性等の面から、ロ
ール塗布法が適している。本発明ζこおいてN1イオン
含有水溶液の塗布量は、加熱還元処理Oこよって鋼板表
面上に形成される金属Ni量で片面当り30〜ろOOm
y/rr?になる様にする。30 ”y/ wr以下で
は目的とする耐食性及び溶接性が得られず、3 D O
m!/ m’以上は本発明の如く塗装して使用する目的
からすれは不必要な量である。塗布後乾燥し、次いで還
元性雰囲気中で500〜750℃ζこ加熱し、鋼板表面
上のNi化合物を分解し金属Niに還元せしめるととも
に、鋼板表面へN1の一部又は全部を拡散浸透せしめる
。還元性ガス雰囲気としては、鋼板の焼鈍に用いられて
いるHNXガスと呼ばれているN、、 J N2(11
2: 3〜10%、残部N2 )の混合ガスが適してい
るか、更にco 、 co2 が含すれるガスを用いて
も良い。雰囲気ガス中の水分は、鋼板表面の酸化を生じ
、金属N1への還元、鋼板−1の拡散を著るしく阻害す
るので、極力低い事が望才しいが、露点で表示して5°
C以下であれは充分である。加熱による還元拡散処理は
、この処理が鋼板の軟化焼鈍を兼ねる場合6oo〜75
0 ’Cの範囲とする、加熱方法は、箱焼鈍炉を用いる
事も出来るが、この場合コイル状に巻いたまま加熱する
ため、雰囲気の板表面への流通量が極めて少なくかつ円
滑に行なわれ難いため、処理に長時間を要し、又、コイ
ルのd〕力方向び長手方向で処理被膜特にN1の拡散被
膜に変動を生じ易い。従って、コイルを巻戻しながら連
続的に加熱処理する連続焼鈍炉が最も適しており、現在
広く薄鋼板の焼鈍に用いられている連続焼鈍炉をそのま
X使用する事が出来る。
水溶液の濃度は、特ζこ限定するものでないが目的とす
るN1付着量及び塗布方法によって異なるがNi”1%
度で2〜5o1/〕が適当である。又、鋼板表面への均
一塗布性を向上せしめるために、微量の界面活性剤の添
加が有効である。活性剤としては、非イオン系のものが
適している。鋼板表面の塗布方法としては、浸漬ロール
絞り、ロール塗布、スプレー塗布等いづれの方法を用い
ても良いが、塗布量の調節、均−塗布性等の面から、ロ
ール塗布法が適している。本発明ζこおいてN1イオン
含有水溶液の塗布量は、加熱還元処理Oこよって鋼板表
面上に形成される金属Ni量で片面当り30〜ろOOm
y/rr?になる様にする。30 ”y/ wr以下で
は目的とする耐食性及び溶接性が得られず、3 D O
m!/ m’以上は本発明の如く塗装して使用する目的
からすれは不必要な量である。塗布後乾燥し、次いで還
元性雰囲気中で500〜750℃ζこ加熱し、鋼板表面
上のNi化合物を分解し金属Niに還元せしめるととも
に、鋼板表面へN1の一部又は全部を拡散浸透せしめる
。還元性ガス雰囲気としては、鋼板の焼鈍に用いられて
いるHNXガスと呼ばれているN、、 J N2(11
2: 3〜10%、残部N2 )の混合ガスが適してい
るか、更にco 、 co2 が含すれるガスを用いて
も良い。雰囲気ガス中の水分は、鋼板表面の酸化を生じ
、金属N1への還元、鋼板−1の拡散を著るしく阻害す
るので、極力低い事が望才しいが、露点で表示して5°
C以下であれは充分である。加熱による還元拡散処理は
、この処理が鋼板の軟化焼鈍を兼ねる場合6oo〜75
0 ’Cの範囲とする、加熱方法は、箱焼鈍炉を用いる
事も出来るが、この場合コイル状に巻いたまま加熱する
ため、雰囲気の板表面への流通量が極めて少なくかつ円
滑に行なわれ難いため、処理に長時間を要し、又、コイ
ルのd〕力方向び長手方向で処理被膜特にN1の拡散被
膜に変動を生じ易い。従って、コイルを巻戻しながら連
続的に加熱処理する連続焼鈍炉が最も適しており、現在
広く薄鋼板の焼鈍に用いられている連続焼鈍炉をそのま
X使用する事が出来る。
金属N1への還元、拡散浸透処理を行なった後、圧下率
05〜15%の調質圧延を行う。圧下率は用途によって
必要とされる強度。こより、適当に選択される。更に高
強度が要求される場合には、圧下率15〜40%の1回
才たは2回以上の冷間圧延を施す。調質圧延又は冷間圧
延を施した鋼板は次いで付着量が片面当りioo〜15
00rnP/nt’の電気Snメッキを施す。10D+
++g/i以下のメッキ量では目的とする性能が得られ
ず1500〜/d以上は不必要な量であるばかりでなく
不経済である。電気Snメッキには多くの方法があるが
、現在ブリキの製造に広く使用されているフエロスクン
浴、ハロゲン浴あるいはアルカリ浴による連続電気ブリ
キラインを用いると、メッキ前処理、メッキ、後続の溶
鍋処理及びクロメート処理、塗油が連続かつ能率よ〈実
施出来好都合である。Snメッキ後の溶鍋処理(Snの
融点以上ろ00°C以下の温度に加熱し、Snメッキ層
を溶融し、次いで急冷する処理)は必要Oこ応じて行な
われる。
05〜15%の調質圧延を行う。圧下率は用途によって
必要とされる強度。こより、適当に選択される。更に高
強度が要求される場合には、圧下率15〜40%の1回
才たは2回以上の冷間圧延を施す。調質圧延又は冷間圧
延を施した鋼板は次いで付着量が片面当りioo〜15
00rnP/nt’の電気Snメッキを施す。10D+
++g/i以下のメッキ量では目的とする性能が得られ
ず1500〜/d以上は不必要な量であるばかりでなく
不経済である。電気Snメッキには多くの方法があるが
、現在ブリキの製造に広く使用されているフエロスクン
浴、ハロゲン浴あるいはアルカリ浴による連続電気ブリ
キラインを用いると、メッキ前処理、メッキ、後続の溶
鍋処理及びクロメート処理、塗油が連続かつ能率よ〈実
施出来好都合である。Snメッキ後の溶鍋処理(Snの
融点以上ろ00°C以下の温度に加熱し、Snメッキ層
を溶融し、次いで急冷する処理)は必要Oこ応じて行な
われる。
溶鍋処理を行なわない場合、Snメッキ量が少なくても
表面は光沢のない白色の美麗な外観を呈し、製缶後も表
面に金属Sn層が存在するために、穿孔腐食を生じ易い
内容物及び耐硫化黒変(食品に含まれるSのために、塗
装を浸透した内容物によって、鋼板の被膜層が硫化物を
生成し、黒くなる現象)に対して、優れた性能を発揮す
る。′又、溶接性も接触抵抗及び融点の低いSn層が均
一に存在するために優れている。溶鍋処理を行なう場合
、Snメッキ量が片面当りI D Omg/ rl以下
では、Sn層と下地との合金化により、光沢はあるが黒
つんだ外観となり、純Sn層がなくなる。この場合、塗
装後の耐食性、特に塗膜下で横方向に広がる腐食あるい
は穿孔腐食に対しては良好な性能を示すが、硫化黒変吉
溶接性は溶鍋処理を行なわない場合に比して若干劣化す
る。又外観もやや劣る。これに対して、100mF/7
以上のSn メッキ量であれは、溶鍋処理後も、純Sn
層が均一に残るため、鏡面光沢に近い良好な外観となり
、耐食性、溶接性等も溶鍋しない場のものき同等の性能
が得られる。ががる点から溶鍋処理を行う場合はSnメ
ッキ量をio。
表面は光沢のない白色の美麗な外観を呈し、製缶後も表
面に金属Sn層が存在するために、穿孔腐食を生じ易い
内容物及び耐硫化黒変(食品に含まれるSのために、塗
装を浸透した内容物によって、鋼板の被膜層が硫化物を
生成し、黒くなる現象)に対して、優れた性能を発揮す
る。′又、溶接性も接触抵抗及び融点の低いSn層が均
一に存在するために優れている。溶鍋処理を行なう場合
、Snメッキ量が片面当りI D Omg/ rl以下
では、Sn層と下地との合金化により、光沢はあるが黒
つんだ外観となり、純Sn層がなくなる。この場合、塗
装後の耐食性、特に塗膜下で横方向に広がる腐食あるい
は穿孔腐食に対しては良好な性能を示すが、硫化黒変吉
溶接性は溶鍋処理を行なわない場合に比して若干劣化す
る。又外観もやや劣る。これに対して、100mF/7
以上のSn メッキ量であれは、溶鍋処理後も、純Sn
層が均一に残るため、鏡面光沢に近い良好な外観となり
、耐食性、溶接性等も溶鍋しない場のものき同等の性能
が得られる。ががる点から溶鍋処理を行う場合はSnメ
ッキ量をio。
my/rr1以上とする事が好ましい。
Snメッキを施した鋼はそのま−あるいは溶鍋を施した
後、クロメート処理を行う。クロメート処理は重クロム
酸ソーダ、クロム酸ソーダ、重クロム酸カリ、クロム酸
カリ、重クロム酸アンモン。
後、クロメート処理を行う。クロメート処理は重クロム
酸ソーダ、クロム酸ソーダ、重クロム酸カリ、クロム酸
カリ、重クロム酸アンモン。
クロム酸アンモン、クロム酸等の水溶液、あるいはそれ
等の混合水溶液中で陰極電解する方法でも良いが、クロ
ム酸にSO3又はFイオン(■パの錯/rオンを含む)
又は、so、とFイオンの両者を混合添加した処理浴中
での陰極電解処理が最も優れた性能を得られる。
等の混合水溶液中で陰極電解する方法でも良いが、クロ
ム酸にSO3又はFイオン(■パの錯/rオンを含む)
又は、so、とFイオンの両者を混合添加した処理浴中
での陰極電解処理が最も優れた性能を得られる。
クロメート被膜は塗装性、塗膜性能、及び塗装後の耐食
性を著るしく向上せしめるが溶接性に対しては有害であ
り、又量が多くなると外観も悪く/Sる。従って、クロ
メート被膜量は片面当りC[の量て3〜20m1/lr
i好ましくは5〜15mグ/ rlとする事が望ましい
。前記のクロム酸にSo4.F等の陰イオンを添加した
処理浴での処理条件は、以下の如き処理条件の場合に最
も優れた結果が得られる。
性を著るしく向上せしめるが溶接性に対しては有害であ
り、又量が多くなると外観も悪く/Sる。従って、クロ
メート被膜量は片面当りC[の量て3〜20m1/lr
i好ましくは5〜15mグ/ rlとする事が望ましい
。前記のクロム酸にSo4.F等の陰イオンを添加した
処理浴での処理条件は、以下の如き処理条件の場合に最
も優れた結果が得られる。
即ち、処理浴としては、Cry、20−I OOf/1
1の水溶液にSo、、Fイオンをそれぞれ単独又は混合
で、6価のCrイオン濃度の11500〜1150の濃
度となる様添加したものを用いる。この浴δ度は特に規
制する必要はないが、20〜100″?/1の範囲が作
業性、経済性の点で有利である。浴温は60〜70℃の
範囲、陰極電流密度は5〜s’o A/ dm’の範囲
が作業性、被膜付着量の制御のし易さの面て’h利であ
る。これ等浴組成、温度、電流密度ζこ加えて処理時間
の組合せを適当66選び、付着量がCrて3〜20 m
V/ Jになる様に処理する。この処理Oこおいて、処
理浴組成特にろ価のクロムイオンに対する陰イオンの比
、及び電流密度によっては、下層に金属クロム、表層に
水和酸化クロムの2層より成るクロメート被膜が形成さ
れる。金属クロム層の存在は、耐食性の向上には著るし
く効果があるが、溶傍性には悪影響が大きい。従って、
金属クロム層の伺着量は2〜/イ以下とする必要がある
が、2mylJ迄の付着量は、耐食性面からむしろ望才
しい。
1の水溶液にSo、、Fイオンをそれぞれ単独又は混合
で、6価のCrイオン濃度の11500〜1150の濃
度となる様添加したものを用いる。この浴δ度は特に規
制する必要はないが、20〜100″?/1の範囲が作
業性、経済性の点で有利である。浴温は60〜70℃の
範囲、陰極電流密度は5〜s’o A/ dm’の範囲
が作業性、被膜付着量の制御のし易さの面て’h利であ
る。これ等浴組成、温度、電流密度ζこ加えて処理時間
の組合せを適当66選び、付着量がCrて3〜20 m
V/ Jになる様に処理する。この処理Oこおいて、処
理浴組成特にろ価のクロムイオンに対する陰イオンの比
、及び電流密度によっては、下層に金属クロム、表層に
水和酸化クロムの2層より成るクロメート被膜が形成さ
れる。金属クロム層の存在は、耐食性の向上には著るし
く効果があるが、溶傍性には悪影響が大きい。従って、
金属クロム層の伺着量は2〜/イ以下とする必要がある
が、2mylJ迄の付着量は、耐食性面からむしろ望才
しい。
処理浴ζこ添加する陰イオンは、SOニーの場合は硫酸
、硫酸クロム、Fイオンの場合は弗化水素、弗酸、弗化
アンモン、弗化ソーダ、珪弗化ソーダ。
、硫酸クロム、Fイオンの場合は弗化水素、弗酸、弗化
アンモン、弗化ソーダ、珪弗化ソーダ。
硼弗酸その他の弗化物を用いる。これ等の陰イオンの添
加により、均質、均一かつ水和度の低い高性能のクロメ
ート被膜が得られる。しかし陰イオンの添加量が、6価
のCrイオンの11500以下では効果がなく、1’1
50以上ではクロメート被膜中に取り込才れる陰イオン
の量が増加し、性能の劣化を来す。好才しくは1 /3
00〜1/100の範囲が望ましい。
加により、均質、均一かつ水和度の低い高性能のクロメ
ート被膜が得られる。しかし陰イオンの添加量が、6価
のCrイオンの11500以下では効果がなく、1’1
50以上ではクロメート被膜中に取り込才れる陰イオン
の量が増加し、性能の劣化を来す。好才しくは1 /3
00〜1/100の範囲が望ましい。
以上の如くにして製造された本発明の表面処理鋼板の被
膜は、次の様な構成になっている。即ち、溶鍋処理を施
さない場合:鋼板表面上から30〜3 [i 0 mg
/rrfのN1を含むF” e −N i拡散層(合金
層)その上にj 00−1500”f/WのSn層、更
に最表層に(5−207ni’/m )のクロメート層
(Sn層との間に2mfld以下の金属Cr層その上に
水和酸化クロム層の2層の場合もある)、溶鍋処理を施
した場合:鋼板表面上にFe−Ni合金層その上に逐次
Fe−Ni−Sn合金層、純Sn層、クロメート層(金
属クロム2 my / rrt以下が存在する場合もあ
る)より成っており、この他Snメッキ量と溶鍋条件に
よってはFe−Ni−3nの合金層の上にクロメート被
膜又はF”e−Ni合金層の上にFe−Ni−Sn合金
層とクロメート被膜という構成になる事もあるが、性能
の面からは、最初に述べた純Sn層が存在するものが望
才しい。
膜は、次の様な構成になっている。即ち、溶鍋処理を施
さない場合:鋼板表面上から30〜3 [i 0 mg
/rrfのN1を含むF” e −N i拡散層(合金
層)その上にj 00−1500”f/WのSn層、更
に最表層に(5−207ni’/m )のクロメート層
(Sn層との間に2mfld以下の金属Cr層その上に
水和酸化クロム層の2層の場合もある)、溶鍋処理を施
した場合:鋼板表面上にFe−Ni合金層その上に逐次
Fe−Ni−Sn合金層、純Sn層、クロメート層(金
属クロム2 my / rrt以下が存在する場合もあ
る)より成っており、この他Snメッキ量と溶鍋条件に
よってはFe−Ni−3nの合金層の上にクロメート被
膜又はF”e−Ni合金層の上にFe−Ni−Sn合金
層とクロメート被膜という構成になる事もあるが、性能
の面からは、最初に述べた純Sn層が存在するものが望
才しい。
(発明の効果)
以下に本発明の特徴について述べる。
ブリキのSnメッキ量を低減する事ζこよって、価格を
切り下げようとする試みは古くからなされて来た。特に
塗装して使用する用途に対しては、塗料の性能向上と相
俟って、Snメッキ量の低減が強く望まれている。しか
し、メッキ層のピンホールはメッキ量の低減Oこ併ない
指数画数的に増大する。
切り下げようとする試みは古くからなされて来た。特に
塗装して使用する用途に対しては、塗料の性能向上と相
俟って、Snメッキ量の低減が強く望まれている。しか
し、メッキ層のピンホールはメッキ量の低減Oこ併ない
指数画数的に増大する。
即ち、メッキ量の減少率よりはるかに大きい比率で耐食
性が劣化する。そのため、塗装して使用する場合でも、
Snメッキ量を#25(片面当り2800my/り以下
にする事は、耐食性の点で実際上行なわれておらず、耐
食性が要求されない極く限られた分野で#15(片面当
りSnメッキ1700mfl/ m” )ブリキが実用
化されているに過きない。この様な低メッキ量での耐食
性を向上する目的で、鋼板表面にN1電気メッキを行い
次いで加熱処理(焼鈍)によって歯メッキ層を鋼板表面
に拡散せしめた後811メツキを行う方法(特願昭56
89385 、特願56−86176 )が提起され
ている。これ等の方法は、予め鋼板表面に純歯層が存在
しているため焼鈍GこよりN1の拡散が急速に進行し、
焼鈍が終了する迄に、厚いNi拡散層が形成される。い
いかえると表面のNi量は急速に希釈される。従って、
耐食性向上ζこ有効なNi6度を確保するには大凧のN
iメッキ層を必要とする又そればかりではなく、F e
−N i合金は加工性が悪いので、厚い拡散層(Fc
−Ni合金層)は製缶加工で表面に微小クラックを発生
し易く、それによる耐食性劣化を生じ易い。又、Niの
拡散は鋼板の結晶粒界で特に急速に進行する傾向か強く
、表面でのNll変度ムラを生じるとともに、前記の加
工性劣化が助長される。
性が劣化する。そのため、塗装して使用する場合でも、
Snメッキ量を#25(片面当り2800my/り以下
にする事は、耐食性の点で実際上行なわれておらず、耐
食性が要求されない極く限られた分野で#15(片面当
りSnメッキ1700mfl/ m” )ブリキが実用
化されているに過きない。この様な低メッキ量での耐食
性を向上する目的で、鋼板表面にN1電気メッキを行い
次いで加熱処理(焼鈍)によって歯メッキ層を鋼板表面
に拡散せしめた後811メツキを行う方法(特願昭56
89385 、特願56−86176 )が提起され
ている。これ等の方法は、予め鋼板表面に純歯層が存在
しているため焼鈍GこよりN1の拡散が急速に進行し、
焼鈍が終了する迄に、厚いNi拡散層が形成される。い
いかえると表面のNi量は急速に希釈される。従って、
耐食性向上ζこ有効なNi6度を確保するには大凧のN
iメッキ層を必要とする又そればかりではなく、F e
−N i合金は加工性が悪いので、厚い拡散層(Fc
−Ni合金層)は製缶加工で表面に微小クラックを発生
し易く、それによる耐食性劣化を生じ易い。又、Niの
拡散は鋼板の結晶粒界で特に急速に進行する傾向か強く
、表面でのNll変度ムラを生じるとともに、前記の加
工性劣化が助長される。
これに対し、本発明の場合は、焼鈍の初期ζこ鋼板表面
Oこ存在するのは、N1化合物の層であり、このN1化
合物の分解及び金属Niへの還元速度が小さく、焼鈍の
完了とほぼ同時に金属Niへの還元及び鋼板への拡散が
完了する。従って、前述の様なN1電気メツキ層の現象
は殆んど生ぜず小量の歯骨で鋼板の極く表面層に均一か
つ高濃度のN1を含むF e −N i合金層が形成さ
れる。
Oこ存在するのは、N1化合物の層であり、このN1化
合物の分解及び金属Niへの還元速度が小さく、焼鈍の
完了とほぼ同時に金属Niへの還元及び鋼板への拡散が
完了する。従って、前述の様なN1電気メツキ層の現象
は殆んど生ぜず小量の歯骨で鋼板の極く表面層に均一か
つ高濃度のN1を含むF e −N i合金層が形成さ
れる。
F e −N i合金層は優れた耐食性を持っているが
、これたけでは缶容器用素材に要求される4食性、特に
酸性食品に対する耐食性としては不充分であリ、又外観
も好ましくない。これ等を改善するためにI D O−
15D Ovr’i/n?のSnメッキを施す。Snメ
ッキ層には、既に述べた様に大量のピンボールが存在す
るが、下地が耐食性の良いFe−Ni合金であるため、
耐食性の劣化は極めて小さい、又、ピンホール部は水溶
液中でF e −N i合金層とSnメッキ層の間に局
部電池が構成されるが、Fe−Niの腐食電位とSnの
それとが極めて近いため、腐食電流も極めて小さい。こ
れに対しFe−Ni合金属のない1ilDちFeとSn
との間では、それぞれの腐食電位が大きく異なるため、
大きな腐食電流が流れ、従って耐食性が悪い。なお、腐
食電位はF e << Fe−Ni合金<Snの順で高
い。しかし、クエン酸等の有機酸を含む食品の缶詰(例
えば蜜柑)中では、Snの電位が下り、逆転する現象が
あり、 この場合はSnメッキ層が鋼板を電気化学的に
防食する事になる。この場合でもFe−NiとSn間に
流れる腐食電流はFeとSn間に流れるそれよりもかな
り小さく、従ってSnの溶出速度が小さく、長期にわた
って防食効果を持続する。
、これたけでは缶容器用素材に要求される4食性、特に
酸性食品に対する耐食性としては不充分であリ、又外観
も好ましくない。これ等を改善するためにI D O−
15D Ovr’i/n?のSnメッキを施す。Snメ
ッキ層には、既に述べた様に大量のピンボールが存在す
るが、下地が耐食性の良いFe−Ni合金であるため、
耐食性の劣化は極めて小さい、又、ピンホール部は水溶
液中でF e −N i合金層とSnメッキ層の間に局
部電池が構成されるが、Fe−Niの腐食電位とSnの
それとが極めて近いため、腐食電流も極めて小さい。こ
れに対しFe−Ni合金属のない1ilDちFeとSn
との間では、それぞれの腐食電位が大きく異なるため、
大きな腐食電流が流れ、従って耐食性が悪い。なお、腐
食電位はF e << Fe−Ni合金<Snの順で高
い。しかし、クエン酸等の有機酸を含む食品の缶詰(例
えば蜜柑)中では、Snの電位が下り、逆転する現象が
あり、 この場合はSnメッキ層が鋼板を電気化学的に
防食する事になる。この場合でもFe−NiとSn間に
流れる腐食電流はFeとSn間に流れるそれよりもかな
り小さく、従ってSnの溶出速度が小さく、長期にわた
って防食効果を持続する。
以下ζこ本発明の実施例を述べる。
(実施例)
〔実施例1〕
通常の製造工程を経て製造した板厚021關の冷間圧延
鋼板に先づ、アルカリ電解洗滌装置ロール方式による水
溶液塗布装置等の前処理装置を設置した連続焼鈍炉を通
し、鋼板表面【こN’i量で片面当りろOmq/rlの
Ni拡散層即ぢ、Fe−Ni合金層を設けるきともに、
焼鈍を施した。鋼板は先つ2%N a OH市販のアル
カリ性金属洗滌剤を添加した85℃の水溶液中でフラン
シンクし、次いで同じ浴中で電解脱脂を行ない水洗した
。次に1ooy/ノの醋酸ニッケルζこ市販の非イオン
系活性剤を002%添加した常温の水溶液をロールコー
タ−により塗布、250’Cの熱風炉を通し乾燥し、6
70℃で30秒間焼鈍した。以上の処理は連続的に行な
われる。
鋼板に先づ、アルカリ電解洗滌装置ロール方式による水
溶液塗布装置等の前処理装置を設置した連続焼鈍炉を通
し、鋼板表面【こN’i量で片面当りろOmq/rlの
Ni拡散層即ぢ、Fe−Ni合金層を設けるきともに、
焼鈍を施した。鋼板は先つ2%N a OH市販のアル
カリ性金属洗滌剤を添加した85℃の水溶液中でフラン
シンクし、次いで同じ浴中で電解脱脂を行ない水洗した
。次に1ooy/ノの醋酸ニッケルζこ市販の非イオン
系活性剤を002%添加した常温の水溶液をロールコー
タ−により塗布、250’Cの熱風炉を通し乾燥し、6
70℃で30秒間焼鈍した。以上の処理は連続的に行な
われる。
次に、調質圧延機に通し、圧下率1%で調質圧延を施し
た後、フェロメタン電気ブリキラインを通し、メッキ量
片面当り1000mf/rrlのSnメッキを施し3秒
間で板温を260℃に急速加熱し直ちに水冷する溶鍋処
理を施した後、クロメート処理を施した。クロメート処
理は5 Of? / 12 Na2Cr2O7・2H2
045℃水溶液中で、電流密度4 k/drlでの陰極
処理とした。
た後、フェロメタン電気ブリキラインを通し、メッキ量
片面当り1000mf/rrlのSnメッキを施し3秒
間で板温を260℃に急速加熱し直ちに水冷する溶鍋処
理を施した後、クロメート処理を施した。クロメート処
理は5 Of? / 12 Na2Cr2O7・2H2
045℃水溶液中で、電流密度4 k/drlでの陰極
処理とした。
〔実施例2〕
〔実施例1〕において、醋酸ニッケルを1001/ノの
硝酸ニッケルに代えSnメッキ量を800m八クロフク
ロ処理を50iii′/ノCry3に02グ/ノH2S
O4を添加した50°C水溶液中で電流密度10A/d
dで1秒間の陰極処理とした以外は〔実施例1〕と同様
ζこ処理した。
硝酸ニッケルに代えSnメッキ量を800m八クロフク
ロ処理を50iii′/ノCry3に02グ/ノH2S
O4を添加した50°C水溶液中で電流密度10A/d
dで1秒間の陰極処理とした以外は〔実施例1〕と同様
ζこ処理した。
〔実施例1〕Oこおいて、100!i′/ノの蓚酸ニッ
ケルを用い、ニッケル付着量を50my/+z、溶錫な
しとした溶鍋は〔実施例1〕と同様に処理した。
ケルを用い、ニッケル付着量を50my/+z、溶錫な
しとした溶鍋は〔実施例1〕と同様に処理した。
〔実施例4つ
〔実施例3)?こおいて、Snメッキ量を600m1i
+//、n’ 。
+//、n’ 。
クロメ−I・処理は502/ノCr03 、0.2 f
//I I(280゜の50℃水溶液中でIOA/d−
で1秒間の陰極処理とした以外は〔実施例6〕と同様に
処理した。
//I I(280゜の50℃水溶液中でIOA/d−
で1秒間の陰極処理とした以外は〔実施例6〕と同様に
処理した。
〔実施例5〕
〔実施例1〕において、錫酸ニッケルに代え1ooy/
/2の蟻酸ニッケルを用いNi付着量io。
/2の蟻酸ニッケルを用いNi付着量io。
mg/rr(、Snメッキ量50 [] rrrvrr
t、クロメート処理6ま80y/ノ Cr0aに0..
8fI/ノNH,F、06r/ノNa2SiF6を添加
した40°C水溶液中で3OA/diて1秒間の陰極処
理とした以外は〔実施例1〕と同様に処理した。
t、クロメート処理6ま80y/ノ Cr0aに0..
8fI/ノNH,F、06r/ノNa2SiF6を添加
した40°C水溶液中で3OA/diて1秒間の陰極処
理とした以外は〔実施例1〕と同様に処理した。
〔実施例6〕
〔実施例5〕において、 Snメッキ1i4001#g
/&、溶鍋なしとした以外は[実施flJ5]と同様に
処理した1゜ 〔実施例7〕 〔実施例5〕において、蟻酸二゛ンケル讃度を2001
7’/)、Ni付着量を20ロTng/イ、Sn付着量
を300mq/m’+クロメート処理は80g/ノCr
O:、 iこ017/ノH2SO4、0,2f/I N
’a2S iF6 、0.2f/ノHFを添加した50
℃水溶液中で15A、/dm’で1秒間の陰極処理とし
た以外は〔実施例5〕とヒ141こ処理した。
/&、溶鍋なしとした以外は[実施flJ5]と同様に
処理した1゜ 〔実施例7〕 〔実施例5〕において、蟻酸二゛ンケル讃度を2001
7’/)、Ni付着量を20ロTng/イ、Sn付着量
を300mq/m’+クロメート処理は80g/ノCr
O:、 iこ017/ノH2SO4、0,2f/I N
’a2S iF6 、0.2f/ノHFを添加した50
℃水溶液中で15A、/dm’で1秒間の陰極処理とし
た以外は〔実施例5〕とヒ141こ処理した。
〔実施例8〕
〔実施例7〕lこおいて、溶鍋なし、クロメート処理は
8 D 9/11 Crys lコD、11 ?/ll
HP 、 [1,32t/j!NaBF4を添加した
4 0 ℃水溶液中で5 OA/d fr?で1秒間の
陰極処理とした以外は〔実施例7〕吉同様に処理した。
8 D 9/11 Crys lコD、11 ?/ll
HP 、 [1,32t/j!NaBF4を添加した
4 0 ℃水溶液中で5 OA/d fr?で1秒間の
陰極処理とした以外は〔実施例7〕吉同様に処理した。
〔実施例9〕
〔実施例7〕において、蟻酸ニッケル濃度を300 ?
/ll 、 Ni付着量を300”g/m’ 、 Sn
メッキ量20Dmy/、4とし、クロメート処理は80
? / 11 CrysIコ0.05 ?/I H2
SO4、0,11?/iHFを添加した60℃水溶液中
で、5DA/dm” で1秒間の陰極処理とした以外は
〔実施例7〕と同様に処理した。
/ll 、 Ni付着量を300”g/m’ 、 Sn
メッキ量20Dmy/、4とし、クロメート処理は80
? / 11 CrysIコ0.05 ?/I H2
SO4、0,11?/iHFを添加した60℃水溶液中
で、5DA/dm” で1秒間の陰極処理とした以外は
〔実施例7〕と同様に処理した。
〔実施例10〕
〔実施例9〕において、s、メッキ量を100my/r
rt 。
rt 。
溶鍋なしとし、クロメート処理は50 f/7 CrO
2にQ、 3 fI/ i H2S 04を添加した6
0℃水溶液中て。
2にQ、 3 fI/ i H2S 04を添加した6
0℃水溶液中て。
20A/dジで1秒間の陰極処理とした以外は〔実施例
9〕と同様に処理した。
9〕と同様に処理した。
〔実施例11〕
〔実施例3〕lこおいて、蓚酸ニッケル濃度を1509
/ll 、 Ni付着量を1o omg/rz 、調質
圧下率を5%、 Snメッキ量を500m7/&とし、
クロメート処理は、100 f/ 、11 Cry3ζ
こ0.3 f/II H2SO<を添加した50°C水
溶液中でs A/ a m’で1秒間の陰極処理上した
他は〔実施例6〕と同様ζこ処理した。
/ll 、 Ni付着量を1o omg/rz 、調質
圧下率を5%、 Snメッキ量を500m7/&とし、
クロメート処理は、100 f/ 、11 Cry3ζ
こ0.3 f/II H2SO<を添加した50°C水
溶液中でs A/ a m’で1秒間の陰極処理上した
他は〔実施例6〕と同様ζこ処理した。
〔実施例12〕
〔実施例11〕において、板厚0.23 mm 、調質
圧下率10%、 Snメッキ後の俗錫処理ありとした他
は〔実施例11〕と同様ζこ処理した。
圧下率10%、 Snメッキ後の俗錫処理ありとした他
は〔実施例11〕と同様ζこ処理した。
〔実施例1ろ〕
〔実施例7〕において、板厚0.25 mm 、焼鈍後
の調質圧延を圧下率20%の冷間圧延にかえ、Snメッ
キ量500711r/&とし、クロメート処理は80y
/) CrO2に0.8 ?/11 NH,F 、 O
ろ2f/1NaBF4を添加した40℃水溶液中で10
A/dn/の陰極処〕1Mとした他は〔実施例7〕と同
様に処理した。
の調質圧延を圧下率20%の冷間圧延にかえ、Snメッ
キ量500711r/&とし、クロメート処理は80y
/) CrO2に0.8 ?/11 NH,F 、 O
ろ2f/1NaBF4を添加した40℃水溶液中で10
A/dn/の陰極処〕1Mとした他は〔実施例7〕と同
様に処理した。
〔実施例14〕
〔実施例13〕ζこおいて、板厚0.243 mm 、
蟻酸ニッケルの濃度を30 Ot/ノ、Ni付着量を3
00my/rl 、冷間圧延圧下率を30%、Sn メ
ッキ量を800mf/rr?、熔錫処理なしとし、溶鍋
メート処理は2 OA/d &で1秒間の陰極処理きし
た以外は〔実施例13〕と同様に処理した。
蟻酸ニッケルの濃度を30 Ot/ノ、Ni付着量を3
00my/rl 、冷間圧延圧下率を30%、Sn メ
ッキ量を800mf/rr?、熔錫処理なしとし、溶鍋
メート処理は2 OA/d &で1秒間の陰極処理きし
た以外は〔実施例13〕と同様に処理した。
〔比較例1〕
通常市販されている板厚0.21 TTLmの#25ブ
リキ(Snメッキ量片面当り2BDDmgld) を比
較に用いた。このブリキはフエロスクン電気フリキライ
ンで製造したもので、クロメート処理は25グ/ノNa
2Cr2O7・2H2045℃水溶液中での4A/d&
。
リキ(Snメッキ量片面当り2BDDmgld) を比
較に用いた。このブリキはフエロスクン電気フリキライ
ンで製造したもので、クロメート処理は25グ/ノNa
2Cr2O7・2H2045℃水溶液中での4A/d&
。
1秒間の陰極処理が施されている。
〔比較例2〕
〔比較例1〕において、クロメート処理を、浴温90℃
、40A/d&で1秒間の陰極処理とした他は〔比較例
1〕と同様である。
、40A/d&で1秒間の陰極処理とした他は〔比較例
1〕と同様である。
〔比較例1〕において、メッキ量を171] OmV/
n?(許15)とした以外は〔比較例1〕と同様である
。
n?(許15)とした以外は〔比較例1〕と同様である
。
〔比較例4〕
〔比較例3〕において、メッキ量を1700■/イ($
15)とした以外は〔比較例6〕と同様である。
15)とした以外は〔比較例6〕と同様である。
以上の如くにして製造した本発明の溶接缶用材料及び比
較材について性能試験を行ない、試験結果を第1表に示
す。本発明の成品はいづれも比較例と同等以上の性能を
示している。
較材について性能試験を行ない、試験結果を第1表に示
す。本発明の成品はいづれも比較例と同等以上の性能を
示している。
各鍾性能試験は次の通りである。
(1)表面接触電気抵抗測定
食缶用のシーム溶接部の極軸間Oこ210℃で10分間
大気中で加熱後冷却した試片を置き。
大気中で加熱後冷却した試片を置き。
35Kgの圧力をかけ極軸間に直流電圧を印加したとき
の電気抵抗を測定し、試片表面の接触抵抗とした。接触
抵抗が小なる程、溶接が良好である。
の電気抵抗を測定し、試片表面の接触抵抗とした。接触
抵抗が小なる程、溶接が良好である。
(2) 溶接性試験
食缶用のシーム溶接部を用い、溶接部重ね巾0、4 m
m 、加圧力45 Kg、溶接速度16m/minて。
m 、加圧力45 Kg、溶接速度16m/minて。
溶接電流を種々に変え溶接した。溶接部の引張り強さ測
定、チリ発生数測定、変色状態の観察、断面顕微鏡観察
によるナゲント生成状態観察を行い、良好な溶接が得ら
れる溶接電流の最低値と最大値、即ち適正溶接電流範囲
をめた。
定、チリ発生数測定、変色状態の観察、断面顕微鏡観察
によるナゲント生成状態観察を行い、良好な溶接が得ら
れる溶接電流の最低値と最大値、即ち適正溶接電流範囲
をめた。
評価は、市販の#25フリキを基準にして行い、次の如
くに行なった。
くに行なった。
@ : #25フリキと同等かそれ以上○:#25フリ
キよりやや劣るが、実用上問題ない。
キよりやや劣るが、実用上問題ない。
△: 1125フリキより劣り、実用に当って(ま、溶
接条件の厳密な管理が必要 x : 125ブリキより劣り、実用不可(但し、変色
は#’25.#17フリキを×とし、規準とした) (ろ) 塗膜上腐食試験 試片表面にエポキシ系の缶用塗料を焼成後の塗膜伺着量
で65mq/c+イになる様ロールコーク−て塗装し、
205°Cて10分間焼成した。塗膜面に鋭/′11J
なナイフで地鉄に達するX印のスクラ゛ノチを入し、1
5%NaCA+1.5%クエン酸溶液中に入4−515
5°Ciこ加熱−し、96時間保定した。96時間経過
後、試料を取り出し、水洗乾燥後、スクラ゛ンチ部の腐
食の広がり、孔食の発生程度及びスクラ゛ンチ部以外の
塗膜下の腐食発生状況を、50倍の顕微鏡で観察した。
接条件の厳密な管理が必要 x : 125ブリキより劣り、実用不可(但し、変色
は#’25.#17フリキを×とし、規準とした) (ろ) 塗膜上腐食試験 試片表面にエポキシ系の缶用塗料を焼成後の塗膜伺着量
で65mq/c+イになる様ロールコーク−て塗装し、
205°Cて10分間焼成した。塗膜面に鋭/′11J
なナイフで地鉄に達するX印のスクラ゛ノチを入し、1
5%NaCA+1.5%クエン酸溶液中に入4−515
5°Ciこ加熱−し、96時間保定した。96時間経過
後、試料を取り出し、水洗乾燥後、スクラ゛ンチ部の腐
食の広がり、孔食の発生程度及びスクラ゛ンチ部以外の
塗膜下の腐食発生状況を、50倍の顕微鏡で観察した。
又、試料全面(5CTnX5σ)0こセロテープをはり
つけ急激に引き剥して、塗膜の剥離状況を観察した。評
価は次の如く行なった。
つけ急激に引き剥して、塗膜の剥離状況を観察した。評
価は次の如く行なった。
(4)耐塩水試験
前項6と同様に塗装した試片を5 cm X 5 cm
lこ切り出し、中央部から塗装面を外側にして90’
に折り曲げ、5%食塩中lこ浸漬、高圧蒸気釜に入れ。
lこ切り出し、中央部から塗装面を外側にして90’
に折り曲げ、5%食塩中lこ浸漬、高圧蒸気釜に入れ。
125℃に加熱し、1時間保定した。1時間後試片を取
り出し、水洗、乾燥後折り曲げ部を平に曲げ戻し、全面
にセロテープを貼り付け、急激ζこ引き剥し、塗膜の剥
離状況を観察した。評価は次の如くに行なった。
り出し、水洗、乾燥後折り曲げ部を平に曲げ戻し、全面
にセロテープを貼り付け、急激ζこ引き剥し、塗膜の剥
離状況を観察した。評価は次の如くに行なった。
◎:塗膜剥離全くなし
Q:r y5%以下
Δ;塗膜剥離5.1%〜50%
X:I+ 1151%以上
(5)耐硫化黒変性
前頓4と同様Oこ塗装後90’fこ折り曲げた試片を0
4%の硫化アンモニアのAく溶液Oこ浸漬し、高圧蒸気
釜に入れ、125°Cにカロ〃シ、1時間保定した。
4%の硫化アンモニアのAく溶液Oこ浸漬し、高圧蒸気
釜に入れ、125°Cにカロ〃シ、1時間保定した。
1時間後試片を取り出し、71(洗卓乞燥後、折り曲げ
部の変色(黒変)の程度を−III観察により評イ曲し
た。評価は次の如くに11なった。
部の変色(黒変)の程度を−III観察により評イ曲し
た。評価は次の如くに11なった。
◎:全く変色なし
○:殆んど変色なし
△:僅かに変色
×:明瞭に変色
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)冷間圧延された鋼板に、金属N1の付着量が片面当
り30〜500mV/n?lこ確保される様に2価のN
iイオンを含有する水溶液を塗布、乾燥し、還元性ガス
雰囲気中で加熱して表面のNi化合物を分解し金属Ni
に還元し鋼中に拡散浸透せしめた後、調質圧延才たは冷
間圧延を施して付着量が片面当り100〜1500■/
IのSn電気メッキを施し、更にクロメート処理するこ
とを特徴とする溶接性Oこすぐれた缶・容器用鋼板の製
造法。 2)冷間圧延された鋼板に、金属Niの付着量が片面当
り60〜500■/イに確保される様に2価のNiイオ
ンを含有する水溶液を塗布、乾燥し、還元性雰囲気ガス
中で加熱して表面のN1化合物を金属Niに還元し鋼中
に拡散浸透せしめた後、付着量が片面当り100−15
00”f/m’のSn電気メッキを施し、Snメッキ層
を溶鍋処理し、続いてクロメート処理することを特徴と
する溶接性にすぐ1+、た缶・容器用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58139484A JPS6033362A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性にすぐれた缶・容器用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58139484A JPS6033362A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性にすぐれた缶・容器用鋼板の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6033362A true JPS6033362A (ja) | 1985-02-20 |
Family
ID=15246322
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58139484A Pending JPS6033362A (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 溶接性にすぐれた缶・容器用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS6033362A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60114596A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 電気抵抗溶接用表面処理鋼板の製造方法 |
JPS60258499A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-20 | Kawasaki Steel Corp | 電気抵抗溶接用表面処理鋼板の製造方法 |
JPS62103397A (ja) * | 1985-10-31 | 1987-05-13 | Nippon Steel Corp | 塗膜密着性に優れた製缶用鋼板の製造方法 |
JPS62103390A (ja) * | 1985-10-31 | 1987-05-13 | Nippon Steel Corp | 製缶用薄Snメツキ鋼板及びその製造方法 |
JPS62139899A (ja) * | 1985-12-12 | 1987-06-23 | Kawasaki Steel Corp | 塗装密着性および塗装後耐食性の優れた表面処理鋼板 |
JPH02156096A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Nippon Steel Corp | シーム溶接性、塗料密着性および塗装後耐食性に優れた極薄溶接缶用材料 |
JPH03197693A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-29 | Nkk Corp | 缶用極薄Snめっき鋼板及びその製造方法 |
JPH03197694A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-29 | Nkk Corp | 缶用極薄Snめっき鋼板及びその製造方法 |
US5485259A (en) * | 1993-07-19 | 1996-01-16 | Fuji Xerox Co., Ltd. | Fusing device |
US5619315A (en) * | 1993-12-29 | 1997-04-08 | Fuji Xerox Co., Ltd. | Fixing apparatus using a coated elastic member for use in an image forming apparatus |
-
1983
- 1983-08-01 JP JP58139484A patent/JPS6033362A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60114596A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-21 | Kawasaki Steel Corp | 電気抵抗溶接用表面処理鋼板の製造方法 |
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