JPS59217304A - 永久磁石材料の製造方法 - Google Patents
永久磁石材料の製造方法Info
- Publication number
- JPS59217304A JPS59217304A JP58090801A JP9080183A JPS59217304A JP S59217304 A JPS59217304 A JP S59217304A JP 58090801 A JP58090801 A JP 58090801A JP 9080183 A JP9080183 A JP 9080183A JP S59217304 A JPS59217304 A JP S59217304A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintering
- temperature
- grain size
- alloy
- permanent magnet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/06—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder
- H01F1/08—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together
- H01F1/086—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys in the form of particles, e.g. powder pressed, sintered, or bound together sintered
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高価で資源稀少なコバルトを全く使用しない希
土類鉄系永久磁石材料およびその製造方法に関する。
土類鉄系永久磁石材料およびその製造方法に関する。
永久磁石材料は一般家庭の各種電気製品から大型コンピ
ュータの周辺機器まで巾広い分野で使用される極めて重
要な電気、電子材料の一つである。
ュータの周辺機器まで巾広い分野で使用される極めて重
要な電気、電子材料の一つである。
近年の電気、電子機器の小型化、高効率化の要求に伴な
い永久磁石材料は増々高性能化が求められている。
い永久磁石材料は増々高性能化が求められている。
現在の代表的な永久磁石材料はアルニコ、ハードフェラ
イトおよび希土類コバルト磁石である。
イトおよび希土類コバルト磁石である。
最近のコバルトの原料事情の不安定化に伴ないコバルト
を２０〜３０重量係含むアルニコ磁石の需ｇは減少し７
安価な・・−ドフエライトが磁石材料の主流を占めるよ
うになったっ一方希土類コバルト磁石はコバル）７ｉ−
５０〜６５重量係も含むうえ希土類鉱石中にあまり含ま
れていないＳｍヲ使用するため非常に高価である。しか
し他の磁石に比べて磁気特性が格段に高いため主として
小型で付加価値の高い磁気回路に使用されている。希土
類磁石がもつと広い分野で安価にかつ多量に使用される
には高価なコバル） ｒｃ含まずかつ希土類金属として
鉱石中に多量に含まれている軽希土類を主成分とするこ
とが必要である。このような永久磁石材料への試みはな
されている。例えばクラーク（Ａ、Ｅ、 Ｃ１ａｒｋ）
はスパッタリングにより作った非晶質ＴｂＦｅ ２は４
．２°にで２９．５ ＭＧＯｅのエネルギー積をもち、
これを３００〜５００℃で熱処理すると室温で保磁力ｉ
Ｈｃが３．４ ＫＯｅ、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａ
ｘは７ＭＧＯｅを示すことを見い出した。
を２０〜３０重量係含むアルニコ磁石の需ｇは減少し７
安価な・・−ドフエライトが磁石材料の主流を占めるよ
うになったっ一方希土類コバルト磁石はコバル）７ｉ−
５０〜６５重量係も含むうえ希土類鉱石中にあまり含ま
れていないＳｍヲ使用するため非常に高価である。しか
し他の磁石に比べて磁気特性が格段に高いため主として
小型で付加価値の高い磁気回路に使用されている。希土
類磁石がもつと広い分野で安価にかつ多量に使用される
には高価なコバル） ｒｃ含まずかつ希土類金属として
鉱石中に多量に含まれている軽希土類を主成分とするこ
とが必要である。このような永久磁石材料への試みはな
されている。例えばクラーク（Ａ、Ｅ、 Ｃ１ａｒｋ）
はスパッタリングにより作った非晶質ＴｂＦｅ ２は４
．２°にで２９．５ ＭＧＯｅのエネルギー積をもち、
これを３００〜５００℃で熱処理すると室温で保磁力ｉ
Ｈｃが３．４ ＫＯｅ、最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａ
ｘは７ＭＧＯｅを示すことを見い出した。
同様な研究はＳｍＦｅ２についても行なわれ７７°にで
９．２ＭＧＯｅのエネルギー積を示すことが報告これて
いる。 しかしこれらの材料はどれもスパッタリングに
より作製された薄膜であり実用できる磁石とはならない
。又ＰｒＦｅ 系合金の超急冷により作ったリボンは
保磁力ｉＨｃが２．８ ＫＯｅを示すことが報告された
。更にクーン等は（Ｆｅ Ｂ ）、ｏ、ｇＴｂｏ、ｏｓ
Ｌａｏ、ｏｓの超急冷による非晶質リボンを６２７℃で
焼鈍すると保磁力ｉＨｃは９ＫＯｅｌＣもよし残留磁束
密度Ｂｒは５ＫＧであることを見い出し７た。Ｂ７かＢ
７この場合磁化曲線の角形性が悪いためその（ＢＨ）ｍ
ａｘ は低い（Ｎ、Ｃ，Ｋｏｏｎ他、Ａｐｐｌ、 Ｐ
ｈｙｓ、 Ｌｅｔｔ、 ３９（１０）。
９．２ＭＧＯｅのエネルギー積を示すことが報告これて
いる。 しかしこれらの材料はどれもスパッタリングに
より作製された薄膜であり実用できる磁石とはならない
。又ＰｒＦｅ 系合金の超急冷により作ったリボンは
保磁力ｉＨｃが２．８ ＫＯｅを示すことが報告された
。更にクーン等は（Ｆｅ Ｂ ）、ｏ、ｇＴｂｏ、ｏｓ
Ｌａｏ、ｏｓの超急冷による非晶質リボンを６２７℃で
焼鈍すると保磁力ｉＨｃは９ＫＯｅｌＣもよし残留磁束
密度Ｂｒは５ＫＧであることを見い出し７た。Ｂ７かＢ
７この場合磁化曲線の角形性が悪いためその（ＢＨ）ｍ
ａｘ は低い（Ｎ、Ｃ，Ｋｏｏｎ他、Ａｐｐｌ、 Ｐ
ｈｙｓ、 Ｌｅｔｔ、 ３９（１０）。
１９８１．８４０〜８４２頁）。又カバコツ（Ｌ。
Ｋａｂａｃｏｆｆ）等は（ＦｅＢ）１−ＸＰｒＸ（ｘ
＝ Ｏ−０，３原子比）の組成を超急冷によりリボンを
作製１，１；’ｅ−Ｐｒ 二成分系が室温でＫＯｅレベ
ルの保磁力をもつものがあると報告している。しかしこ
れらの超急冷リボン又はスノ？ツタ薄膜はそれ自体とし
て使用可能な実用永久磁石（体）ではないのでリボンや
薄膜から実用永久磁石を得ることはできない。即ち従来
のＦｅ−Ｂ−Ｒ系超急冷リボン又はＲＦ’ｅ系スパッタ
薄膜からは任意の形状１１寸法を有するバルク磁石（体
）を得ることができない。これまでに報告されたＦｅ−
Ｂ−Ｒ系ソボンの磁化曲線は角形性が悪く、従来慣用の
磁石に対抗できる実用永久磁石材料とはなり得ない。父
上記ス・母ツタ薄膜及び超急冷リボンはいずれも本質上
等方性でありこれらから磁気異方性の実用永久磁石を得
ることは事実上不可能である。
＝ Ｏ−０，３原子比）の組成を超急冷によりリボンを
作製１，１；’ｅ−Ｐｒ 二成分系が室温でＫＯｅレベ
ルの保磁力をもつものがあると報告している。しかしこ
れらの超急冷リボン又はスノ？ツタ薄膜はそれ自体とし
て使用可能な実用永久磁石（体）ではないのでリボンや
薄膜から実用永久磁石を得ることはできない。即ち従来
のＦｅ−Ｂ−Ｒ系超急冷リボン又はＲＦ’ｅ系スパッタ
薄膜からは任意の形状１１寸法を有するバルク磁石（体
）を得ることができない。これまでに報告されたＦｅ−
Ｂ−Ｒ系ソボンの磁化曲線は角形性が悪く、従来慣用の
磁石に対抗できる実用永久磁石材料とはなり得ない。父
上記ス・母ツタ薄膜及び超急冷リボンはいずれも本質上
等方性でありこれらから磁気異方性の実用永久磁石を得
ることは事実上不可能である。
本発明の目的は上述の従来法の欠点を排除した、Ｃｏ等
の高価な物質を含まない新規な実用永久磁石材料を得る
ことにある。また本発明は室温以上で良好な磁気特性を
有し、任意の形状実用寸法に成形でき磁化曲線の角形性
が高くしかもＲとして必ずしもＳｍ等の稀少資源を用い
る必要がなく資源的に豊富な軽希土類元素を有効に使用
できるものを得ることを目的とするものである。
の高価な物質を含まない新規な実用永久磁石材料を得る
ことにある。また本発明は室温以上で良好な磁気特性を
有し、任意の形状実用寸法に成形でき磁化曲線の角形性
が高くしかもＲとして必ずしもＳｍ等の稀少資源を用い
る必要がなく資源的に豊富な軽希土類元素を有効に使用
できるものを得ることを目的とするものである。
これらの目的達成のため本発明者等の鋭意の研究の結果
一定の組成範囲にあるＦｅ−Ｂ−Ｒ合金の磁気特性の向
上に関し特定粒径の粉末を成形し焼結し更に焼結後に特
定の条件下での熱処理いわゆる時効処理を施すことによ
り焼結後の磁気特性とりわけ保磁力ならびに減磁曲線の
角型性が著るしく改善されることを見い出したものであ
る。即ち本発明は原子百分率古して８〜３０％のＲ（（
Ｉ＝ｌＬ、ＲはＹを包含する希土類元素の少くとも一種
）、２〜２８％のＢ１および残部Ｆｅおよび不可避の不
純物からなる平均粒度０．３〜８０μｍの合金拐を成形
し、９００〜１２００℃で焼結し、焼結後邑該焼結温度
以下３５，０℃以上で熱処理して得られる永久磁石材料
およびその一連の工程からなる永久磁石材料の製造方法
である。
一定の組成範囲にあるＦｅ−Ｂ−Ｒ合金の磁気特性の向
上に関し特定粒径の粉末を成形し焼結し更に焼結後に特
定の条件下での熱処理いわゆる時効処理を施すことによ
り焼結後の磁気特性とりわけ保磁力ならびに減磁曲線の
角型性が著るしく改善されることを見い出したものであ
る。即ち本発明は原子百分率古して８〜３０％のＲ（（
Ｉ＝ｌＬ、ＲはＹを包含する希土類元素の少くとも一種
）、２〜２８％のＢ１および残部Ｆｅおよび不可避の不
純物からなる平均粒度０．３〜８０μｍの合金拐を成形
し、９００〜１２００℃で焼結し、焼結後邑該焼結温度
以下３５，０℃以上で熱処理して得られる永久磁石材料
およびその一連の工程からなる永久磁石材料の製造方法
である。
以下本発明について詳述する。
本発明永久磁石材料においてＢは保磁力ｉＨｃがＩＫＯ
ｅ以上を満たすために２％（以下係は合金中の原子百分
率を示す）以上であり、残留磁束密度Ｂｒ がハード
フェライトの約４ＫＧ以上を得るために２８％以下が必
要である。又Ｒｆｄ保磁力ＩＫＯｅ以上のために８％以
上が必要である。し７かしＲは燃えやすく工業的取扱、
製造上の困難のため、丑た高価でもあるため３０％以下
とする。
ｅ以上を満たすために２％（以下係は合金中の原子百分
率を示す）以上であり、残留磁束密度Ｂｒ がハード
フェライトの約４ＫＧ以上を得るために２８％以下が必
要である。又Ｒｆｄ保磁力ＩＫＯｅ以上のために８％以
上が必要である。し７かしＲは燃えやすく工業的取扱、
製造上の困難のため、丑た高価でもあるため３０％以下
とする。
Ｒ、！：Ｌ、、ては資源的に豊富な軽希土類を用いるこ
とが出来、必らずしもＳｍを必要とせず或いはＳｍを主
体とする必要もないので原料が安価でありきわめて有用
である。
とが出来、必らずしもＳｍを必要とせず或いはＳｍを主
体とする必要もないので原料が安価でありきわめて有用
である。
本発明で用いる希土類元素ＲはＹを包含し、軽希土類及
び重希土類を包含する希土類元素でありそのうぢの１種
以上を用いる。即ちＲとしてはＮｄ 、Ｐｒ、ｒ Ｌａ
、 Ｃｅ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ ｒ Ｈｏ 、 Ｅｒ
、 Ｅｕ。
び重希土類を包含する希土類元素でありそのうぢの１種
以上を用いる。即ちＲとしてはＮｄ 、Ｐｒ、ｒ Ｌａ
、 Ｃｅ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ ｒ Ｈｏ 、 Ｅｒ
、 Ｅｕ。
Ｓｍ 、 Ｇｄ 、 Ｐｒｎ 、 Ｔｍ ＋ Ｙｂ 、
Ｌｕ及びＹが包含される。Ｒとしては軽希土類をもっ
て足り特にＮｄ、Ｐｒが好ましい。又通例Ｒのうち１種
をもって足りるが実用」二ば２種以上の混合物（ミツシ
ュメタル。
Ｌｕ及びＹが包含される。Ｒとしては軽希土類をもっ
て足り特にＮｄ、Ｐｒが好ましい。又通例Ｒのうち１種
をもって足りるが実用」二ば２種以上の混合物（ミツシ
ュメタル。
ジジム等）を入手上の便宜等の理由により用いることが
でき、Ｓｍ ＋ Ｙ ＋ Ｌａ ＋ Ｃｅ Ｉ Ｇｄ等
は他のＲ特にＮｄ 、 Ｐｒ等の混合物として用いるこ
とができる。なおＲは純希土類元素でなくともよく工業
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するも
のでも用いるこ♂が出来る。
でき、Ｓｍ ＋ Ｙ ＋ Ｌａ ＋ Ｃｅ Ｉ Ｇｄ等
は他のＲ特にＮｄ 、 Ｐｒ等の混合物として用いるこ
とができる。なおＲは純希土類元素でなくともよく工業
上入手可能な範囲で製造上不可避な不純物を含有するも
のでも用いるこ♂が出来る。
ホウ累Ｂとしては純ボロン又はフェロボロンを用いるこ
とが出来、不純物としてＡｔ、 Ｓｉ 、 Ｃ等を含む
ものも用いることが出来る。本発明の磁石相別にはこれ
らのＢおよびＲの他はＦｅが残部をしめるが製造に際し
不可避の不純物が含まれ名ことは差し支えない。
とが出来、不純物としてＡｔ、 Ｓｉ 、 Ｃ等を含む
ものも用いることが出来る。本発明の磁石相別にはこれ
らのＢおよびＲの他はＦｅが残部をしめるが製造に際し
不可避の不純物が含まれ名ことは差し支えない。
ｉ 本発明の永久磁石材料の磁気特性は８〜３０％
、のＲ，２〜２８％のＢ、残部Ｆｅの場合最大エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘはハードフェライトの４ＭＧＯｅ以
上を示す。
、のＲ，２〜２８％のＢ、残部Ｆｅの場合最大エネルギ
ー積（ＢＨ）ｍａｘはハードフェライトの４ＭＧＯｅ以
上を示す。
脣た軽希土類元素を全Ｒ中の５０％以上を含有し、かつ
１１〜２４％のＲ，３〜２７％のＢおよび残部Ｆｅの場
合は（ＢＨ）ｍａｘが７ＭＧＯｅ以上を示し好ましい組
成範囲であるっ更には軽希土類元素を全Ｒ中の５０％以
上を含有しかつ１２〜２０％のＲ１４〜２４％のＢ１残
部がｐ ｅ （’） ’Ｉｊｉ合（ＢＨ）ｍａｘは１０
ＭＧＯｅ以上で最高３３ ＭＧＯｅｆ：も達する磁気
特性を発現する極めて好ましい組成範囲であるっ本発明
の永久磁石材料は上記の組成合金を粉砕し７成形し焼結
し更に熱処理して得られるものである。
１１〜２４％のＲ，３〜２７％のＢおよび残部Ｆｅの場
合は（ＢＨ）ｍａｘが７ＭＧＯｅ以上を示し好ましい組
成範囲であるっ更には軽希土類元素を全Ｒ中の５０％以
上を含有しかつ１２〜２０％のＲ１４〜２４％のＢ１残
部がｐ ｅ （’） ’Ｉｊｉ合（ＢＨ）ｍａｘは１０
ＭＧＯｅ以上で最高３３ ＭＧＯｅｆ：も達する磁気
特性を発現する極めて好ましい組成範囲であるっ本発明
の永久磁石材料は上記の組成合金を粉砕し７成形し焼結
し更に熱処理して得られるものである。
以下本発明の製造方法を磁気異方性永久磁石材料の場合
を例に述べる。
を例に述べる。
出発原料としてＦｅは純度９９．０％以上の電解鉄、Ｂ
は純度９９．０％以上の純ボロンおよび純度９０．０
％以上のフェロボロン、Ｒは純度９５％以上のものを使
用した。これらの原料を上記の範囲内で配合調整し７て
真空ないし、不活性ガス雰囲気中で高周波溶解、アーク
溶解などで溶解し合金化するっこれを冷却して得られた
合金をスタンプミル、ショークラッシャーなどで粗粉砕
後戻にジェットミル、ボールミル等により微粉砕する。
は純度９９．０％以上の純ボロンおよび純度９０．０
％以上のフェロボロン、Ｒは純度９５％以上のものを使
用した。これらの原料を上記の範囲内で配合調整し７て
真空ないし、不活性ガス雰囲気中で高周波溶解、アーク
溶解などで溶解し合金化するっこれを冷却して得られた
合金をスタンプミル、ショークラッシャーなどで粗粉砕
後戻にジェットミル、ボールミル等により微粉砕する。
微粉砕は不活性ガス雰囲気中で行なう乾式粉砕もしぐは
アセトン、トルエン等を用いる有機溶媒中で行なう湿式
粉砕のいずれも用いることが出来る。微粉砕によって得
られる合金粉末を平均粒径０．３〜８０μｍとする。平
均粒度０．３μｍ未満のものでは微粉砕中ないしその後
の工程で粉末の酸化が著るしぐなり焼結後の密度が上ら
ず、得られる磁石Ｗ性も低い。平均粒度８０μｍをこえ
るとすぐれた磁石特性とりわけ高い保磁力が得られない
。優れた磁石特性を発現させるためには微粉末の平均粒
度Ｕｌ〜４０μｍが好ましく特に２〜２０μｍが最も好
ましい。平均粒度０．３〜８０μｍの粉末を磁界中（例
えば５ＫＯｅ以上）で加圧成形する。
アセトン、トルエン等を用いる有機溶媒中で行なう湿式
粉砕のいずれも用いることが出来る。微粉砕によって得
られる合金粉末を平均粒径０．３〜８０μｍとする。平
均粒度０．３μｍ未満のものでは微粉砕中ないしその後
の工程で粉末の酸化が著るしぐなり焼結後の密度が上ら
ず、得られる磁石Ｗ性も低い。平均粒度８０μｍをこえ
るとすぐれた磁石特性とりわけ高い保磁力が得られない
。優れた磁石特性を発現させるためには微粉末の平均粒
度Ｕｌ〜４０μｍが好ましく特に２〜２０μｍが最も好
ましい。平均粒度０．３〜８０μｍの粉末を磁界中（例
えば５ＫＯｅ以上）で加圧成形する。
成形に用いる圧力は０．５〜３．０トン／α２が好まし
い。磁界中の加圧成形には粉末をそのま＼成形する方法
、アセトン、トルエン等有機溶媒中で成形する方法のい
ずれも用いることが出来る。得られた成形体を還元性又
は非酸化性雰囲気中、例えば１０〜２ Ｔｏｒｒ 以
下の真空中あるいは１〜７６０Ｔｏｒｒ の圧力下で
９９．９％以上の不活性ガスないし還元性ガスの雰囲気
中で９００〜１．２００℃の温度で所定時間焼結する。
い。磁界中の加圧成形には粉末をそのま＼成形する方法
、アセトン、トルエン等有機溶媒中で成形する方法のい
ずれも用いることが出来る。得られた成形体を還元性又
は非酸化性雰囲気中、例えば１０〜２ Ｔｏｒｒ 以
下の真空中あるいは１〜７６０Ｔｏｒｒ の圧力下で
９９．９％以上の不活性ガスないし還元性ガスの雰囲気
中で９００〜１．２００℃の温度で所定時間焼結する。
焼結温度が９００℃未満では十分な焼結密度が得られず
、又高い残留磁束密度も得られない。また１ ２００
′Ｃ：をこえると焼結体が変形し結晶粒の配向がくずれ
るＰめ残留磁束密度の低下と減磁曲線の角形性が低下す
る。
、又高い残留磁束密度も得られない。また１ ２００
′Ｃ：をこえると焼結体が変形し結晶粒の配向がくずれ
るＰめ残留磁束密度の低下と減磁曲線の角形性が低下す
る。
また焼結時間は５分以上あればよいが余り長時間では量
産性の点で問題であるので磁石特性の発現性等から０．
５〜４時間が好まし７い。なお焼結雰囲気は組成分中の
Ｒが高温で極めて酸化されやすいので非酸化性雰囲気で
ある高真空中、不活性ガス下還元性ガス下などを高度に
確保することが好ましい。不活性ガスを用いる場合には
高い焼結密度を得るため１〜７６０ Ｔｏｒｒ 未満
の減圧雰囲気下で行なうことも出来る。
産性の点で問題であるので磁石特性の発現性等から０．
５〜４時間が好まし７い。なお焼結雰囲気は組成分中の
Ｒが高温で極めて酸化されやすいので非酸化性雰囲気で
ある高真空中、不活性ガス下還元性ガス下などを高度に
確保することが好ましい。不活性ガスを用いる場合には
高い焼結密度を得るため１〜７６０ Ｔｏｒｒ 未満
の減圧雰囲気下で行なうことも出来る。
焼結時の昇温速度は特に規定する必要はないが湿式成形
方式を用いた場合は有機溶媒の溶媒除去のため４０℃／
分以下で昇温を行なうかあるいは昇温途中２００〜８０
０℃の温度範囲で０．５時間以上保持することが好まし
い。焼結後冷却する場合の冷却速度は２０℃／分以上が
製品のバラツキを少くなくするために好ましく、引き続
く熱処理の時効処理による磁石特性を高めるためには冷
却速度は１００℃／分以上が好ましい（但し、焼結に続
いて直ちに熱処理工程に入ることもできる）。
方式を用いた場合は有機溶媒の溶媒除去のため４０℃／
分以下で昇温を行なうかあるいは昇温途中２００〜８０
０℃の温度範囲で０．５時間以上保持することが好まし
い。焼結後冷却する場合の冷却速度は２０℃／分以上が
製品のバラツキを少くなくするために好ましく、引き続
く熱処理の時効処理による磁石特性を高めるためには冷
却速度は１００℃／分以上が好ましい（但し、焼結に続
いて直ちに熱処理工程に入ることもできる）。
焼結体は非酸化性雰囲気の真空、不活性ガスあるいは還
元性ガスの雰囲気下で３５０℃以上当該成形体の焼結温
度以下の温度で５分ないし４０時間時効処理される。時
効処理の雰囲気は合金組成分中のＲが高嵩で酸素又は水
分と急激に反応するので真空の場合は真空度１０Ｔｏｒ
ｒ以下、不活性ガス、還元性ガスの雰囲気の場合は雰囲
気の純度９９．９９％以上が望ましい。焼結温度は永久
磁石材料の組成により前記範囲内で選択され、時効処理
温度は当該焼結温度以下で選択される。例えばＦｅ５ｏ
Ｂ２ｏＮｄ２ｏ 合金、Ｆｅ８５Ｂ５ＮｄｌＯ合金では
時効処理温度の上限は前者が９５０℃後者は１０５０℃
である。
元性ガスの雰囲気下で３５０℃以上当該成形体の焼結温
度以下の温度で５分ないし４０時間時効処理される。時
効処理の雰囲気は合金組成分中のＲが高嵩で酸素又は水
分と急激に反応するので真空の場合は真空度１０Ｔｏｒ
ｒ以下、不活性ガス、還元性ガスの雰囲気の場合は雰囲
気の純度９９．９９％以上が望ましい。焼結温度は永久
磁石材料の組成により前記範囲内で選択され、時効処理
温度は当該焼結温度以下で選択される。例えばＦｅ５ｏ
Ｂ２ｏＮｄ２ｏ 合金、Ｆｅ８５Ｂ５ＮｄｌＯ合金では
時効処理温度の上限は前者が９５０℃後者は１０５０℃
である。
一般にＦｅ成分が多いあるいはＢ成分が少ないかあるい
はＲ成分が少ない組成合金はど時効処理温度の上限を高
く出来る。しかし時効処理温度が高すぎると本発明磁石
体の結晶粒が過剰成長し磁石特性特に保磁力の低下をも
たらすと共に最適時効処理時間が極めて短時間となり製
造条件の制御が困難となる恐れがある。また３ ５０
’Ｃ未満では時効処理時間に長時間を要することになり
しかも減磁曲線の角形性が低下し良好な永久磁石が得ら
れない。本発明の磁石体の結晶粒の過剰成長をおこさず
、優れた磁石特性を発現させるために時効処理温度は４
５０℃〜ｓ ｏ ｏ ’ｃの温度範囲が好ましい。又時
効処理時間は５分ないし４０時間が好まし７い。時効処
理時間は時効処理温度とも関連するが５分以下では時効
処理の効果が少く、また得られる磁石体の磁石特性のバ
ラツキが大きくなるっ一方４０時間以上では工業的に長
時間を要しすぎるので実用的でない。磁石特注の好まし
い発現と実用的な点から時効処理時間は３０分ないし８
時間が好まし、込。
はＲ成分が少ない組成合金はど時効処理温度の上限を高
く出来る。しかし時効処理温度が高すぎると本発明磁石
体の結晶粒が過剰成長し磁石特性特に保磁力の低下をも
たらすと共に最適時効処理時間が極めて短時間となり製
造条件の制御が困難となる恐れがある。また３ ５０
’Ｃ未満では時効処理時間に長時間を要することになり
しかも減磁曲線の角形性が低下し良好な永久磁石が得ら
れない。本発明の磁石体の結晶粒の過剰成長をおこさず
、優れた磁石特性を発現させるために時効処理温度は４
５０℃〜ｓ ｏ ｏ ’ｃの温度範囲が好ましい。又時
効処理時間は５分ないし４０時間が好まし７い。時効処
理時間は時効処理温度とも関連するが５分以下では時効
処理の効果が少く、また得られる磁石体の磁石特性のバ
ラツキが大きくなるっ一方４０時間以上では工業的に長
時間を要しすぎるので実用的でない。磁石特注の好まし
い発現と実用的な点から時効処理時間は３０分ないし８
時間が好まし、込。
また時効処理には２段以上の多段時効処理の方法も有効
であり本発明方法で用いることも出来る。
であり本発明方法で用いることも出来る。
例えばｐ６ ＢＯＢ ７Ｎｄ １３０組成合金ｒ、ＩＯ
’６０℃で焼結し冷却した後１段目として８００〜９０
０℃で３０分ないし６時間の初段時効処理をし７、更に
２段目以降４００〜７５０℃で２〜３０時間の１段以上
の時効処理を行なうことにより残留磁束密度８保磁力、
減磁曲線の角形性のいずれもに極めて優れた磁石特性を
有する磁石体が得られる。多段時効処理では２段目以降
の時効処理が保磁力の著しｂ向上に効果がある。また時
効処理の他の方法として多段時効処理に代わって３５０
℃ないし９００℃の時効処理温度から室温までを空冷も
しくは水冷などの冷却方法により０．２〜ｂ 速度で冷却しても同等の磁気特性を有する磁石体が得ら
れる。第１図にＦｅ７８Ｂ７Ｎｄ１５の組成を有する磁
気異方性磁石体の１１４０℃２時間の焼結後のもの（曲
線Ａ）とこれを室温まで冷却後頁に７００℃２時間の時
効処理しｋもの（曲線Ｂ）の減磁曲線を示す。減磁曲線
においてはいずれも角形性は良いが時効処理によって一
層高いものになっていることか判る。これによって時効
処理は磁石特性を一段と高性能化することに有効である
ことを示している。
’６０℃で焼結し冷却した後１段目として８００〜９０
０℃で３０分ないし６時間の初段時効処理をし７、更に
２段目以降４００〜７５０℃で２〜３０時間の１段以上
の時効処理を行なうことにより残留磁束密度８保磁力、
減磁曲線の角形性のいずれもに極めて優れた磁石特性を
有する磁石体が得られる。多段時効処理では２段目以降
の時効処理が保磁力の著しｂ向上に効果がある。また時
効処理の他の方法として多段時効処理に代わって３５０
℃ないし９００℃の時効処理温度から室温までを空冷も
しくは水冷などの冷却方法により０．２〜ｂ 速度で冷却しても同等の磁気特性を有する磁石体が得ら
れる。第１図にＦｅ７８Ｂ７Ｎｄ１５の組成を有する磁
気異方性磁石体の１１４０℃２時間の焼結後のもの（曲
線Ａ）とこれを室温まで冷却後頁に７００℃２時間の時
効処理しｋもの（曲線Ｂ）の減磁曲線を示す。減磁曲線
においてはいずれも角形性は良いが時効処理によって一
層高いものになっていることか判る。これによって時効
処理は磁石特性を一段と高性能化することに有効である
ことを示している。
なおこれら例示の処理方法を含む時効処理は焼結に引き
続いて行なうか又は焼結後一旦室温まで冷却後再び昇温
しで行なうことも出来る。いずれの場合も同等の磁石特
性が得られるっ 本発明は磁気異方性永久磁石の場合に限らず磁気等方性
永久磁石の場合にも工程中成形を磁界をかけずに行なう
ことにより全く同様方法を採用することが出来、すぐれ
た磁石特性を発現させることが出来る。なお、等方性の
場合には、Ｒ１０〜２５％、Ｂ３〜２３％、Ｃｏ５０％
以下（Ｃ００％を除く）、残部Ｆｅ及び不可避の不純物
から成る組成において、（ＢＨ）ｍａｘ ２ ＭＧＯ
ｅ以上が得られる。等方性磁石は元来異方性磁石の磁気
特性のｈ−先の低い特性のものであるが、本発明によれ
ば、それにもか＼わらず、等方性としては極めて有用な
高い特性が得られる。Ｒ量が増加するに従ってｉＨｃは
増加するが、Ｂｒは最大値を経た後減少する（第１図参
照）。かくて（ＢＨ）ｍａｘ ２ＭＧＯｅ以上を満足す
るＢ量は１０％以上でかつ２５％以下である。
続いて行なうか又は焼結後一旦室温まで冷却後再び昇温
しで行なうことも出来る。いずれの場合も同等の磁石特
性が得られるっ 本発明は磁気異方性永久磁石の場合に限らず磁気等方性
永久磁石の場合にも工程中成形を磁界をかけずに行なう
ことにより全く同様方法を採用することが出来、すぐれ
た磁石特性を発現させることが出来る。なお、等方性の
場合には、Ｒ１０〜２５％、Ｂ３〜２３％、Ｃｏ５０％
以下（Ｃ００％を除く）、残部Ｆｅ及び不可避の不純物
から成る組成において、（ＢＨ）ｍａｘ ２ ＭＧＯ
ｅ以上が得られる。等方性磁石は元来異方性磁石の磁気
特性のｈ−先の低い特性のものであるが、本発明によれ
ば、それにもか＼わらず、等方性としては極めて有用な
高い特性が得られる。Ｒ量が増加するに従ってｉＨｃは
増加するが、Ｂｒは最大値を経た後減少する（第１図参
照）。かくて（ＢＨ）ｍａｘ ２ＭＧＯｅ以上を満足す
るＢ量は１０％以上でかつ２５％以下である。
またＢ量が増大するに従いｉＨｃは増大するがＢｒは最
大値を経た後減少する（第、２図参照）。かくて（ＢＨ
）ｍａｘ ２ ＭＧＯｅ以上を得るにＩｌ″ｌ：３３〜
２３％の範囲でなければならない。
大値を経た後減少する（第、２図参照）。かくて（ＢＨ
）ｍａｘ ２ ＭＧＯｅ以上を得るにＩｌ″ｌ：３３〜
２３％の範囲でなければならない。
好まし７〈は軽希土類をＲの主成分（全Ｒ中軽希土類が
５０原子チ以上）とし１２〜２０％のＲ１５〜１８％の
Ｂ１残部Ｆｅの組成で（ＢＨ）ｍａｘ ４ＭＧＯｅ以
上の高い磁気特性を示す。最も好ましい範囲さしてＮｄ
、 Ｐｒ等の軽希土類をＲの主成分とし１２〜１６％
のＲ，６〜１８％のＢ残部Ｆｅの組成では（ＢＨ）ｍａ
ｘ が７以上で等方性永久磁石ではかつて無い高い特
性が得られる。
５０原子チ以上）とし１２〜２０％のＲ１５〜１８％の
Ｂ１残部Ｆｅの組成で（ＢＨ）ｍａｘ ４ＭＧＯｅ以
上の高い磁気特性を示す。最も好ましい範囲さしてＮｄ
、 Ｐｒ等の軽希土類をＲの主成分とし１２〜１６％
のＲ，６〜１８％のＢ残部Ｆｅの組成では（ＢＨ）ｍａ
ｘ が７以上で等方性永久磁石ではかつて無い高い特
性が得られる。
結合剤、滑剤は、異方性の場合にけ、−成形の際の配向
を妨げるため一般には用いられないが、等１ 方性
磁石の場合には、結合剤、滑剤等を含むことによりプレ
ス効率の改善、成形体の強度増大等が可能であるっ 本発明永久磁石は工業的製造上不可避な不純物の存在を
許容できるがさらに以下の展開も可能であり一層実用性
を高めることができる。１２１ＪちＲ２Ｂ 、 Ｆｅの
他に所定範囲内でＣ＋、 Ｐ 、 Ｓ 、 Ｃ，ｕが含
有されることもでき製造上の便宜、低価格化に資する。
を妨げるため一般には用いられないが、等１ 方性
磁石の場合には、結合剤、滑剤等を含むことによりプレ
ス効率の改善、成形体の強度増大等が可能であるっ 本発明永久磁石は工業的製造上不可避な不純物の存在を
許容できるがさらに以下の展開も可能であり一層実用性
を高めることができる。１２１ＪちＲ２Ｂ 、 Ｆｅの
他に所定範囲内でＣ＋、 Ｐ 、 Ｓ 、 Ｃ，ｕが含
有されることもでき製造上の便宜、低価格化に資する。
Ｃは有機結合剤からＳ、ｐ、Ｃｕ等は原料、製造工程か
らも含有されることがある。Ｃ４，０％以下、Ｂ３．３
％以下、Ｂ２．５％以下、Ｃｕ３．３チ以下、但しこれ
らの合計は、各成分のうち最大値以下では実用可能であ
る。即ちＦｅの一部をＣＯで置換することによりキュリ
一点Ｔｃ ｆ上昇させることが出来、又製造上からＣ、
Ｐ 、 Ｓｉなどの存在も可能であり製造性、改善、低
価格化が可能である。
らも含有されることがある。Ｃ４，０％以下、Ｂ３．３
％以下、Ｂ２．５％以下、Ｃｕ３．３チ以下、但しこれ
らの合計は、各成分のうち最大値以下では実用可能であ
る。即ちＦｅの一部をＣＯで置換することによりキュリ
一点Ｔｃ ｆ上昇させることが出来、又製造上からＣ、
Ｐ 、 Ｓｉなどの存在も可能であり製造性、改善、低
価格化が可能である。
以上本発明はＣＯを含まないＦｅベースの安価で、高残
留磁化高保磁力、高エネルギー積を有する永久磁石材料
を実現することが出来、工業的にきわめて高い価値を有
するものである。
留磁化高保磁力、高エネルギー積を有する永久磁石材料
を実現することが出来、工業的にきわめて高い価値を有
するものである。
実施例 １ 。
原子百分率組成７８Ｆｅ７Ｂ１５Ｎｄ なる合金をＡｒ
ガス中高周波溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得たつ本
合金をスタンプ・ミルにより４０ ｍｅｓｈ以下に粗粉
砕後、Ａｒ雰囲気中で平均粒度８μｍにボール・ミル微
粉砕し７た。得られた粉末％１０ＫＯｅ磁界中で２．２
ｔｏｎ／ｃｙ２の圧力で加圧成型し７た後、９９．９
９％純度の７６０ ＴｏｒｒＡｒ 中で１１４０℃、
２時間焼結し、焼結後は冷却速度５００℃／ｍｉｎで室
温まで冷却し７た。さらに時効処理を７００℃で１０分
、１２０分、２４０分、３０００分の各場合について行
ない、本発明に係る磁石を得た。
ガス中高周波溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得たつ本
合金をスタンプ・ミルにより４０ ｍｅｓｈ以下に粗粉
砕後、Ａｒ雰囲気中で平均粒度８μｍにボール・ミル微
粉砕し７た。得られた粉末％１０ＫＯｅ磁界中で２．２
ｔｏｎ／ｃｙ２の圧力で加圧成型し７た後、９９．９
９％純度の７６０ ＴｏｒｒＡｒ 中で１１４０℃、
２時間焼結し、焼結後は冷却速度５００℃／ｍｉｎで室
温まで冷却し７た。さらに時効処理を７００℃で１０分
、１２０分、２４０分、３０００分の各場合について行
ない、本発明に係る磁石を得た。
磁石特性結果を表１に示す。
また、第１図に７８Ｆｅ７Ｂ１５Ｎｄ合金の焼結後（曲
ｍＡ）および時効処理７００℃Ｘ１２０ｍ１ｎ後（曲線
Ｂ）のそれぞれの減磁曲線をしめす、これから、時効処
理の顕著な効果が明らかである。
ｍＡ）および時効処理７００℃Ｘ１２０ｍ１ｎ後（曲線
Ｂ）のそれぞれの減磁曲線をしめす、これから、時効処
理の顕著な効果が明らかである。
表 １
実施例 ２
原子百分率組成７０Ｆｅ１５Ｂ７Ｎｄ８Ｐｒ なる合
金をＡｒガスアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造ｊ７て
得たつ本合金をスタンプ・ミルにょｆ） ４０ ｍｅｓ
ｈ以下に粗粉砕後、有機溶媒中で平均粒度３μｍにボー
ル・ミル微粉砕した。得られた粉末を１５ＫＯｅ磁界中
で１．５ ｔｏｎ／ｃＩｎ”の圧力で加圧成型した後、
９９．９９９ ％純度の２５０ ＴｏｒｒＡｒ 中で１
１７０℃、１時間焼結し、焼結後は冷却速度２００℃／
ｍｉｎで室謳まで冷却した。さらに２ Ｘ １０−５Ｔ
ｏｒｒ真空中にて時効処理を表２’に示す各温度にて２
時間行ない、本発明の磁石を得た。磁石特性結果を比較
例とともに表２に示す。
金をＡｒガスアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造ｊ７て
得たつ本合金をスタンプ・ミルにょｆ） ４０ ｍｅｓ
ｈ以下に粗粉砕後、有機溶媒中で平均粒度３μｍにボー
ル・ミル微粉砕した。得られた粉末を１５ＫＯｅ磁界中
で１．５ ｔｏｎ／ｃＩｎ”の圧力で加圧成型した後、
９９．９９９ ％純度の２５０ ＴｏｒｒＡｒ 中で１
１７０℃、１時間焼結し、焼結後は冷却速度２００℃／
ｍｉｎで室謳まで冷却した。さらに２ Ｘ １０−５Ｔ
ｏｒｒ真空中にて時効処理を表２’に示す各温度にて２
時間行ない、本発明の磁石を得た。磁石特性結果を比較
例とともに表２に示す。
表 ２
］ 実施例 ３
表３に示す原子百分率組成を有するＦｅ −Ｂ −Ｒ合
金ヲＡｒガスアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得
た。本合金をスタンプ・ミルにより５０ｍｅｓｈ以下に
粗粉砕後、有機溶媒中で平均粒度５μｍにボール・ミル
微粉砕した。得られた粉末を１２ＫＯｅ磁界中で１．２
ｔｏｎ／Ｃｍ２の圧力で加圧成型した後、９９．９９
９ ％純度の２°ＯＯＴｏｒｒＡｒ 中で１１００
’Ｃ１１時間焼結し、焼結後は冷却速度５５０°Ｃ／ｍ
ｉｎで室温まで急速冷却した。さらに５００ Ｔｏｒｒ
Ａｒ 中にて時効処理を７５０℃で２時間行な−、本
合金磁石を得た。磁石特性結果を比較例（焼結後）とと
もに表３にしめす。
金ヲＡｒガスアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得
た。本合金をスタンプ・ミルにより５０ｍｅｓｈ以下に
粗粉砕後、有機溶媒中で平均粒度５μｍにボール・ミル
微粉砕した。得られた粉末を１２ＫＯｅ磁界中で１．２
ｔｏｎ／Ｃｍ２の圧力で加圧成型した後、９９．９９
９ ％純度の２°ＯＯＴｏｒｒＡｒ 中で１１００
’Ｃ１１時間焼結し、焼結後は冷却速度５５０°Ｃ／ｍ
ｉｎで室温まで急速冷却した。さらに５００ Ｔｏｒｒ
Ａｒ 中にて時効処理を７５０℃で２時間行な−、本
合金磁石を得た。磁石特性結果を比較例（焼結後）とと
もに表３にしめす。
（以下＃台７
表 ３
実施例 ４
下記原子百分率組成を有するＦｅ−Ｂ−Ｒ合金をＡｒガ
スアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得た９本合金
をスタンプ・ミルにより３５ｍｅｓｈ以下に粗粉砕後、
有機溶媒中で平均粒度７μｍにボール・ミル微粉砕−し
た。得られた粉末を無磁界中で１．２ ｔｏｎ／ｍ”の
圧力で加圧成型した後、９９．９９９％純度の２１０
ＴｏｒｒＡｒ 中で１０８０℃、１時間焼結し７、焼結
後は冷却速度３００’Ｃ／ｍｉｎ ’Ｔ：室温まで急速
冷却した。さらに６５０ＴｏｒｒＡｒ 中にて時効処
理を６５０ ℃で３時間行ない、本発明の磁石を得た。
スアーク中溶解後、水冷銅鋳型に鋳造して得た９本合金
をスタンプ・ミルにより３５ｍｅｓｈ以下に粗粉砕後、
有機溶媒中で平均粒度７μｍにボール・ミル微粉砕−し
た。得られた粉末を無磁界中で１．２ ｔｏｎ／ｍ”の
圧力で加圧成型した後、９９．９９９％純度の２１０
ＴｏｒｒＡｒ 中で１０８０℃、１時間焼結し７、焼結
後は冷却速度３００’Ｃ／ｍｉｎ ’Ｔ：室温まで急速
冷却した。さらに６５０ＴｏｒｒＡｒ 中にて時効処
理を６５０ ℃で３時間行ない、本発明の磁石を得た。
磁石特性の結果を時効処理なしの試料（比較例）（ｌ！
ｌ−ともに表４に示す。
ｌ−ともに表４に示す。
表 ４
第１図は７８Ｆｅ７Ｂ１５Ｎｄ からなる磁石体の焼結
した後のもの（曲線Ａ）Ｅ焼結後頁に７００℃で１２０
分の時効処理をしたもの（曲線Ｂ）の減磁曲線を示すグ
ラフを示す。 出願人 住友特殊金属株式会社 代理人 弁理士別 藤 朝 道 ニ 第１図 ７８Ｆｅ ７８１５Ｎｄ 手続補正書（自発） 昭和５９年２月２８日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １１件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法
１３ 補正をする者 事件との関係 出願人 ］ ５ 補正命令の日付 自発 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７ 補正の内容 別紙の通り ［、明細書の発明の詳細な説明の欄を次の通り補Ｅする
。 （１）第７頁９行、「不純物」の後に「（他の希り類元
素、Ｃａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｃ，０亨）」を加入する
。 （２）第９頁２０行、「１０〜２ＴＯｒｒ」とあ６をｒ
ｌＯ−２ＴｏｒｒＪに補正する。 （３）第１６頁４行ｒｃｕＪ（７）次に［、Ｃａ。 Ｖｉｇ、Ｏ，Ｓｔ等」を加入する。 （４）同頁６行、「等」の前に「、Ｃａ、Ｍｇ。 Ｄ、ＳｉＪを加入する。 （５）同頁９行、「の含有」の前に［、Ｃａ。 Ｍｇ各４％以下、０２％以下、Ｓｉ ５ ％以丁］を
加入する。 以 上 手続補正口（自発） 昭和５９年５月３１日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法 ３ｆｌｌｉ正をする者 事件との関係 出願人 氏名 住友特殊金属株式会社 ５ 補正命令の日付 自発 ′１ ６ 補正により増加する発明の数
なし昭和５９年２月２８日付手続補正書の補正の内
容別紙節１２行目の記載 「（５）同頁９行、「の含有」の前に「、ＣａＪを「（
５）同頁９行、「但し」の前にｒＣａｊ と補正する。 以 上 手続補正口（鴎） 昭和５９年６月１日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法 ３ 補正をする者 事件との関係 出願人 氏名 住友特殊金属株式会社 ５ 補正命令の日付 自発 ６ 補正により増加する発明の数 なし７ 補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明の欄８ 補正の内
容 別紙の通り 明細書の発明の詳細な説明の欄を次の通り補正する・ ｌ）第１３頁第１３行、「０．２〜２０°Ｃ／分」を「
０．２℃／ｍｉｎ〜２０６Ｃ／５ｅＣＪ番こ補正する。 ２〕第１５頁第１行、「（第４図参照）」をｌ！Ｉ懇除
する。 ３）第１５頁第５行、「（第２図参照）」を肖り除する
。 ４）第２１頁表３を次の通り補正する。 ・（以下余白）
した後のもの（曲線Ａ）Ｅ焼結後頁に７００℃で１２０
分の時効処理をしたもの（曲線Ｂ）の減磁曲線を示すグ
ラフを示す。 出願人 住友特殊金属株式会社 代理人 弁理士別 藤 朝 道 ニ 第１図 ７８Ｆｅ ７８１５Ｎｄ 手続補正書（自発） 昭和５９年２月２８日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １１件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法
１３ 補正をする者 事件との関係 出願人 ］ ５ 補正命令の日付 自発 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ７ 補正の内容 別紙の通り ［、明細書の発明の詳細な説明の欄を次の通り補Ｅする
。 （１）第７頁９行、「不純物」の後に「（他の希り類元
素、Ｃａ、Ｍｇ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｃ，０亨）」を加入する
。 （２）第９頁２０行、「１０〜２ＴＯｒｒ」とあ６をｒ
ｌＯ−２ＴｏｒｒＪに補正する。 （３）第１６頁４行ｒｃｕＪ（７）次に［、Ｃａ。 Ｖｉｇ、Ｏ，Ｓｔ等」を加入する。 （４）同頁６行、「等」の前に「、Ｃａ、Ｍｇ。 Ｄ、ＳｉＪを加入する。 （５）同頁９行、「の含有」の前に［、Ｃａ。 Ｍｇ各４％以下、０２％以下、Ｓｉ ５ ％以丁］を
加入する。 以 上 手続補正口（自発） 昭和５９年５月３１日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法 ３ｆｌｌｉ正をする者 事件との関係 出願人 氏名 住友特殊金属株式会社 ５ 補正命令の日付 自発 ′１ ６ 補正により増加する発明の数
なし昭和５９年２月２８日付手続補正書の補正の内
容別紙節１２行目の記載 「（５）同頁９行、「の含有」の前に「、ＣａＪを「（
５）同頁９行、「但し」の前にｒＣａｊ と補正する。 以 上 手続補正口（鴎） 昭和５９年６月１日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １ 事件の表示 昭和５８年特許願第９０８０１号 （昭和５８年５月２５日出願） ２ 発明の名称 永久磁石材料およびその製造方法 ３ 補正をする者 事件との関係 出願人 氏名 住友特殊金属株式会社 ５ 補正命令の日付 自発 ６ 補正により増加する発明の数 なし７ 補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明の欄８ 補正の内
容 別紙の通り 明細書の発明の詳細な説明の欄を次の通り補正する・ ｌ）第１３頁第１３行、「０．２〜２０°Ｃ／分」を「
０．２℃／ｍｉｎ〜２０６Ｃ／５ｅＣＪ番こ補正する。 ２〕第１５頁第１行、「（第４図参照）」をｌ！Ｉ懇除
する。 ３）第１５頁第５行、「（第２図参照）」を肖り除する
。 ４）第２１頁表３を次の通り補正する。 ・（以下余白）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｆｉｌ 原子百分率として８・〜３０％のＲ（但しＲ
はＹを包含する希土類元素の少なくとも一種）、２〜２
８％のＢ、および残部Ｆｅおよび不可避の不純物からな
る平均粒度０．３〜８０μｍの合金粉末を成形し、９０
０〜１２００℃で焼結し、焼結後３５０℃〜当該焼結温
度以下で熱処理してなる永久磁石材料。 （２） 原子百分率として８〜３０％のＲ（但しＲは
Ｙを包含する希土類元素の少くとも一種）、２〜２８％
のＢ、および残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる平
均粒度帆３〜８０μｍの合金粉末を成形する工程、還元
性又は非酸化性雰囲気下にて９００〜１２００℃で焼結
する工程、焼結後３５０℃〜当該焼結温度で熱処理する
工程からなる永久磁石材料の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58090801A JPS59217304A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 永久磁石材料の製造方法 |
| US06/532,471 US4601875A (en) | 1983-05-25 | 1983-09-15 | Process for producing magnetic materials |
| CA000436891A CA1287509C (en) | 1983-05-25 | 1983-09-16 | Process for producing magnetic materials |
| EP83109508A EP0126802B2 (en) | 1983-05-25 | 1983-09-23 | Process for producing of a permanent magnet |
| DE8383109508T DE3378707D1 (en) | 1983-05-25 | 1983-09-23 | Process for producing of a permanent magnet |
| SG594/90A SG59490G (en) | 1983-05-25 | 1990-07-18 | Process for producing of a permanent magnet |
| HK753/90A HK75390A (en) | 1983-05-25 | 1990-09-20 | Process for producing of a permanent magnet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58090801A JPS59217304A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 永久磁石材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59217304A true JPS59217304A (ja) | 1984-12-07 |
| JPH0320046B2 JPH0320046B2 (ja) | 1991-03-18 |
Family
ID=14008688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58090801A Granted JPS59217304A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 永久磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59217304A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61140108A (ja) * | 1984-12-12 | 1986-06-27 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
| JPS61195964A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-08-30 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | 永久磁石合金の防錆方法 |
| JPS6230843A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| JPS6293908A (ja) * | 1985-10-19 | 1987-04-30 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| JPS62242316A (ja) * | 1986-04-15 | 1987-10-22 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| WO1988000387A1 (en) * | 1986-06-27 | 1988-01-14 | Namiki Precision Jewel Co., Ltd. | Process for producing permanent magnets |
| JPS6316603A (ja) * | 1986-06-04 | 1988-01-23 | Tohoku Metal Ind Ltd | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
| JPS6342102A (ja) * | 1986-08-07 | 1988-02-23 | Tohoku Metal Ind Ltd | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
| JPH05135931A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-06-01 | Toshiba Corp | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
| US7955442B2 (en) | 2003-11-18 | 2011-06-07 | Tdk Corporation | Method for producing sintered magnet and alloy for sintered magnet |
-
1983
- 1983-05-25 JP JP58090801A patent/JPS59217304A/ja active Granted
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61140108A (ja) * | 1984-12-12 | 1986-06-27 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
| JPH0580121B2 (ja) * | 1984-12-12 | 1993-11-08 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | |
| JPS61195964A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-08-30 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | 永久磁石合金の防錆方法 |
| JPS6254868B2 (ja) * | 1985-02-27 | 1987-11-17 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | |
| JPS6230843A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| JPS6293908A (ja) * | 1985-10-19 | 1987-04-30 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| JPS62242316A (ja) * | 1986-04-15 | 1987-10-22 | Tohoku Metal Ind Ltd | 希土類磁石の製造方法 |
| JPS6316603A (ja) * | 1986-06-04 | 1988-01-23 | Tohoku Metal Ind Ltd | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
| WO1988000387A1 (en) * | 1986-06-27 | 1988-01-14 | Namiki Precision Jewel Co., Ltd. | Process for producing permanent magnets |
| JPS6342102A (ja) * | 1986-08-07 | 1988-02-23 | Tohoku Metal Ind Ltd | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
| JPH05135931A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-06-01 | Toshiba Corp | 希土類鉄系永久磁石の製造方法 |
| US7955442B2 (en) | 2003-11-18 | 2011-06-07 | Tdk Corporation | Method for producing sintered magnet and alloy for sintered magnet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0320046B2 (ja) | 1991-03-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4601875A (en) | Process for producing magnetic materials | |
| JPS59217304A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPH01219143A (ja) | 焼結永久磁石材料とその製造方法 | |
| JPH045740B2 (ja) | ||
| JPH045739B2 (ja) | ||
| JPS60182107A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPS61264133A (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JP2745042B2 (ja) | 希土類−鉄−ボロン系合金薄板、合金粉末及び永久磁石の製造方法 | |
| JPS63241141A (ja) | 強磁性合金 | |
| JPS59218705A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPH044383B2 (ja) | ||
| JPH044386B2 (ja) | ||
| JPS59217305A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPH044385B2 (ja) | ||
| JP2868062B2 (ja) | 永久磁石の製造方法 | |
| JPS6052555A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPS61139638A (ja) | 高性能焼結永久磁石材料の製造方法 | |
| JPS61143553A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPS6077961A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPS60182104A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| JPH044384B2 (ja) | ||
| JPH04214804A (ja) | 希土類・鉄・ボロン系永久磁石用合金粉末の成型方法 | |
| JPS60182105A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 | |
| EP0776015A1 (en) | Permanent magnet | |
| JPS59218704A (ja) | 永久磁石材料の製造方法 |