JPS6342102A - 焼結型希土類磁石の製造方法 - Google Patents
焼結型希土類磁石の製造方法Info
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- JPS6342102A JPS6342102A JP61185998A JP18599886A JPS6342102A JP S6342102 A JPS6342102 A JP S6342102A JP 61185998 A JP61185998 A JP 61185998A JP 18599886 A JP18599886 A JP 18599886A JP S6342102 A JPS6342102 A JP S6342102A
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-
- H—ELECTRICITY
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、Ｎｄ２Ｆｅ＋ａＢ系合金磁石等下代表される
ＲａＴ＋ｘＢ系（Ｒは希土類金属、Ｔは遷移金属を表
す６ ）金属間化合物に類似した粘土Ｈ磁石材料に間す
るものであり、特に安価な原料の希土類磁石を得ること
を特徴としている。
ＲａＴ＋ｘＢ系（Ｒは希土類金属、Ｔは遷移金属を表
す６ ）金属間化合物に類似した粘土Ｈ磁石材料に間す
るものであり、特に安価な原料の希土類磁石を得ること
を特徴としている。
永久磁石材でも希土類磁石は高１ネルギー積であること
が知られ、、ＳｍＣｏｌ１系、Ｓｍ２Ｃｏ＋ｖ系が実用
化され、さらに最近、鉄−ネオジウム−ボロンを主成分
とする Ｒ２Ｔ１４Ｂ系磁石の実用イ１−．が開始され
ている。また、現在実用化されている Ｒ？Ｔ １４Ｂ
系磁石合金の製造方法は、２つに大別される。ひとつは
、溶解ｌノでいる合金ｆニー急冷した後、時効１八 粉
砕した磁石粉末を使用する液体急冷法である。一方は、
溶νして得られた磁石合金の一インゴットを粉砕し、磁
場中で成形した後、焼結して製造される焼結型磁石であ
る。
が知られ、、ＳｍＣｏｌ１系、Ｓｍ２Ｃｏ＋ｖ系が実用
化され、さらに最近、鉄−ネオジウム−ボロンを主成分
とする Ｒ２Ｔ１４Ｂ系磁石の実用イ１−．が開始され
ている。また、現在実用化されている Ｒ？Ｔ １４Ｂ
系磁石合金の製造方法は、２つに大別される。ひとつは
、溶解ｌノでいる合金ｆニー急冷した後、時効１八 粉
砕した磁石粉末を使用する液体急冷法である。一方は、
溶νして得られた磁石合金の一インゴットを粉砕し、磁
場中で成形した後、焼結して製造される焼結型磁石であ
る。
Ｎｄ２Ｆｌｌ！＋ａＢに代表される Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系磁
石の中で、粉末冶金法によって＆？造される焼ｉｉ！ｌ
型磁石に関する文献として、特開昭５９−４６００８や
日本応用磁気学会第３５回研究会Ｙ■料１’ Ｎ ＋ｉ
・Ｆｅ−Ｂ系所磁石」 （昭和５９年す月）があげられ
る。これらの文献には、溶解したインゴットを粉砕し、
得られた微粉末を成形１．た圧粉体をＡｒ雰囲気中で焼
結１．た後、急冷する方法について記述１ノである。こ
れらの合金ζごは、高純度のＮｄ及び他の希土類金属が
使用されている。
石の中で、粉末冶金法によって＆？造される焼ｉｉ！ｌ
型磁石に関する文献として、特開昭５９−４６００８や
日本応用磁気学会第３５回研究会Ｙ■料１’ Ｎ ＋ｉ
・Ｆｅ−Ｂ系所磁石」 （昭和５９年す月）があげられ
る。これらの文献には、溶解したインゴットを粉砕し、
得られた微粉末を成形１．た圧粉体をＡｒ雰囲気中で焼
結１．た後、急冷する方法について記述１ノである。こ
れらの合金ζごは、高純度のＮｄ及び他の希土類金属が
使用されている。
高純度の希土類金属は、高度の分離精製を必要とするた
め高価となる０例えば、最も高い磁石特性が得られてい
る Ｎｄ２Ｆｅ＋ｊＢ系合金に使用されているＮｄは約
２００００円／ ｋｇである。しかしながら、比較的簡
単に精製できる希土類金属混合物のＭＭ（ミツシュメタ
ル）の価格は約３０００円／ｋｇと極めて安価である。
め高価となる０例えば、最も高い磁石特性が得られてい
る Ｎｄ２Ｆｅ＋ｊＢ系合金に使用されているＮｄは約
２００００円／ ｋｇである。しかしながら、比較的簡
単に精製できる希土類金属混合物のＭＭ（ミツシュメタ
ル）の価格は約３０００円／ｋｇと極めて安価である。
したがって、ＭＭを希土類原料として使用することによ
り著しく安価な希土類磁石原料が提供できるものである
。
り著しく安価な希土類磁石原料が提供できるものである
。
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系に代表される Ｒ２Ｔｌ４Ｂ系磁石合
金の磁石特性に対する好適な組成領域は、高純度に精製
された原料を用いた場合、Ｒ３２〜３４ｗｔ％、Ｂ１．
Ｏ〜１．３ｗｔ％、残部Ｆｅとなる。一方ミッシュメタ
ルを原料とする本発明でのＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系磁石合金に
おいては、磁石特性に対する好適な組成領域は、ＭＭ３
８〜４５ ｗ ４％、８０．８〜２．Ｏｗｔ、 残部
Ｆｅとなり、ＭＭの値において大きく異なっている。
金の磁石特性に対する好適な組成領域は、高純度に精製
された原料を用いた場合、Ｒ３２〜３４ｗｔ％、Ｂ１．
Ｏ〜１．３ｗｔ％、残部Ｆｅとなる。一方ミッシュメタ
ルを原料とする本発明でのＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系磁石合金に
おいては、磁石特性に対する好適な組成領域は、ＭＭ３
８〜４５ ｗ ４％、８０．８〜２．Ｏｗｔ、 残部
Ｆｅとなり、ＭＭの値において大きく異なっている。
一方、ＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系合金の液体急冷薄帯の磁石特性
については、第９回日本応用８１気学会学術講演概要集
（昭和６０年１１月）中の「超急冷ミツシュメタル−鉄
−ボロン薄帯の硬質８１気特性」及び ｒ （Ｌａ、Ｃ
ｅ）−Ｆ ｅ−Ｂ急冷薄帯の硬質磁気特性」に記述しで
ある。しかしながら、この急冷薄帯は厚みが数十ミクロ
ン程度であり、厚さが薄いため、薄帯そのものでは減磁
が働き、実用的応用へは不十分であり、本発明で示され
るような焼結型ＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系磁石とは製法上あるい
は金属学的に異なるものである。
については、第９回日本応用８１気学会学術講演概要集
（昭和６０年１１月）中の「超急冷ミツシュメタル−鉄
−ボロン薄帯の硬質８１気特性」及び ｒ （Ｌａ、Ｃ
ｅ）−Ｆ ｅ−Ｂ急冷薄帯の硬質磁気特性」に記述しで
ある。しかしながら、この急冷薄帯は厚みが数十ミクロ
ン程度であり、厚さが薄いため、薄帯そのものでは減磁
が働き、実用的応用へは不十分であり、本発明で示され
るような焼結型ＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系磁石とは製法上あるい
は金属学的に異なるものである。
本発明者は、低原料価格のＲ−Ｆｅ−Ｂ系磁石として種
々研究を重ねた結果、焼結型ＭＭ−Ｆｅ・Ｂ系磁石にお
いても硬質磁気特性の得られることを発見した０本発明
では磁石組成がＭＭを３０〜６０ｗ ４％、Ｂを０−
５〜３．５ｗｔ％、残部Ｆｅの組成とすれば（ＢＨ）ｍ
ａｘがＩＭＧＯｅ以上の磁石材料を得られるが、特に前
述したようにＭＭを３６〜４５ｗｔ％、Ｂを０．８〜２
．０ｗｔ％、残部Ｆｅとする金属閏化合物の焼結型永久
磁石とすることにより（ＢＨ）ｍａｒが３ＭＧ０８以上
のものを得ることを可能とした。
々研究を重ねた結果、焼結型ＭＭ−Ｆｅ・Ｂ系磁石にお
いても硬質磁気特性の得られることを発見した０本発明
では磁石組成がＭＭを３０〜６０ｗ ４％、Ｂを０−
５〜３．５ｗｔ％、残部Ｆｅの組成とすれば（ＢＨ）ｍ
ａｘがＩＭＧＯｅ以上の磁石材料を得られるが、特に前
述したようにＭＭを３６〜４５ｗｔ％、Ｂを０．８〜２
．０ｗｔ％、残部Ｆｅとする金属閏化合物の焼結型永久
磁石とすることにより（ＢＨ）ｍａｒが３ＭＧ０８以上
のものを得ることを可能とした。
一般に、本系磁石合金の粉末冶金法による製造工程は、
目標組成を有する合金の溶解、粉砕、磁場中配向、圧縮
成形、焼結の順に進められる。溶解は、アーク、高周波
等の真空または不活性雰囲気中で行う、粉砕は、粗粉砕
と微粉砕に分けられ粗粉砕はショークラッシャー、鉄乳
鉢やロールミル等で行われる。微粉砕は、ボールミル、
振動ミル、ジェットミル等で行われる。ｉｌ界中配向及
び圧縮成形は、金型を用いて磁界中で同時に行われるの
が通例である。焼結は９５０〜１１５０℃の範囲で、不
活性雰囲気中で行われる。焼結後は、急冷に比べて高い
ＩＨｃが得られるので、徐冷（本発明では炉冷）してい
る。
目標組成を有する合金の溶解、粉砕、磁場中配向、圧縮
成形、焼結の順に進められる。溶解は、アーク、高周波
等の真空または不活性雰囲気中で行う、粉砕は、粗粉砕
と微粉砕に分けられ粗粉砕はショークラッシャー、鉄乳
鉢やロールミル等で行われる。微粉砕は、ボールミル、
振動ミル、ジェットミル等で行われる。ｉｌ界中配向及
び圧縮成形は、金型を用いて磁界中で同時に行われるの
が通例である。焼結は９５０〜１１５０℃の範囲で、不
活性雰囲気中で行われる。焼結後は、急冷に比べて高い
ＩＨｃが得られるので、徐冷（本発明では炉冷）してい
る。
また、更に高い磁石特性を得るために、４００℃以上の
温度で多段時効処理を行うことが望ましい。
温度で多段時効処理を行うことが望ましい。
以下、実施例について述べる。
以下余白
〔実施例−１〕
希土類元素の含有率９９ｗｔ％のＭＭ（但し、希土類元
素の含有は、Ｃｅ約５０ｗｔ％、Ｌａ約３０ｗｔ％、Ｎ
ｄ約１６ ｗ ４％、Ｐｒ約５ ｗ ４％）とＦｅ、
フェロポロン（Ｂ約２０ ｗ ４％）を原料とし、ア
ルゴンガス雰囲気中で高周波加熱により溶解し、ＭＭ３
０〜６０ｗｔ％、Ｂ１．０ｗｔ％、残ａｌＦｅからなる
ＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系合金の各インゴットを得た。
素の含有は、Ｃｅ約５０ｗｔ％、Ｌａ約３０ｗｔ％、Ｎ
ｄ約１６ ｗ ４％、Ｐｒ約５ ｗ ４％）とＦｅ、
フェロポロン（Ｂ約２０ ｗ ４％）を原料とし、ア
ルゴンガス雰囲気中で高周波加熱により溶解し、ＭＭ３
０〜６０ｗｔ％、Ｂ１．０ｗｔ％、残ａｌＦｅからなる
ＭＭ−Ｆｅ−Ｂ系合金の各インゴットを得た。
次に、これらのインゴットを粗粉砕した後、ボールミル
にて平均粒径的３μｍに粉砕した０次にこの粉末を３０
ＫＯｅの磁界中、１ ｔｏｎ／ ａｖａ ２の圧力で成
形した。この成形体を９５０℃〜１１００℃の温度でそ
れぞれ１時閉真空中保持した後、Ａｒ雰囲気中で１時間
保持し焼結した。その後約−１５０℃／ｈｒ以下の冷却
速度で約３００℃まで炉冷した。
にて平均粒径的３μｍに粉砕した０次にこの粉末を３０
ＫＯｅの磁界中、１ ｔｏｎ／ ａｖａ ２の圧力で成
形した。この成形体を９５０℃〜１１００℃の温度でそ
れぞれ１時閉真空中保持した後、Ａｒ雰囲気中で１時間
保持し焼結した。その後約−１５０℃／ｈｒ以下の冷却
速度で約３００℃まで炉冷した。
このようにして得られた焼結体を、９００℃で１時間保
持した後、順次８００℃、７００℃、６００℃、５５０
℃、５００℃、４５０℃、４００°Ｃと降温しながら各
温度で１時間保持する多段時効処理を行−〕た。
持した後、順次８００℃、７００℃、６００℃、５５０
℃、５００℃、４５０℃、４００°Ｃと降温しながら各
温度で１時間保持する多段時効処理を行−〕た。
（−れらのしく（１中、それぞれの組成ξ４−おいで得
られた最も高い磁石特性１直を第１図に示す。
られた最も高い磁石特性１直を第１図に示す。
焼結１−かり試料に比べ、多段時効処理１ツノ、−試料
下はＩｎ＜高い磁石特性が得られ、Ｊ、た、高特性を示
すＭＭ組成領域も拡大１−＋ているヮ （ＢＨ）ｍａｘ
、、ＩＭＧＯｅ以」二の磁石特性は、、ＭＭ３０−６０
Ｗ ｔ、％の範囲で得られている。
下はＩｎ＜高い磁石特性が得られ、Ｊ、た、高特性を示
すＭＭ組成領域も拡大１−＋ているヮ （ＢＨ）ｍａｘ
、、ＩＭＧＯｅ以」二の磁石特性は、、ＭＭ３０−６０
Ｗ ｔ、％の範囲で得られている。
〔実施例−２〕
実施例−１と同１８３！ Ｌこして、Ｍ Ｍ ４０ ｗ
＋、％、ＢＯ，５−３，５ｗｔ、％、残部ＦＣからな
るＭＭ・Ｆｅ−Ｂ系合金の各インゴットを得た。
＋、％、ＢＯ，５−３，５ｗｔ、％、残部ＦＣからな
るＭＭ・Ｆｅ−Ｂ系合金の各インゴットを得た。
次に、実施例−１と同様にして、粉砕、磁場中成彩、焼
結、時効を行った、 これらの試料中、それぞわの組成において得られた最も
高い磁石特性値を第２図に示す。
結、時効を行った、 これらの試料中、それぞわの組成において得られた最も
高い磁石特性値を第２図に示す。
焼結上がり試Ｈに比べ、多段時効処理１ノた試料では茗
ジノ＜高い磁石特性が得られ、また高特性を示ずＦ（組
成領域も拡大しているｅ （ＢＨ）ｍａｘｉ Ｍ Ｇ
ＯＣ以上の磁石特性は、８０．５〜：３４５νＪｔ％
の範１７１で得られている。
ジノ＜高い磁石特性が得られ、また高特性を示ずＦ（組
成領域も拡大しているｅ （ＢＨ）ｍａｘｉ Ｍ Ｇ
ＯＣ以上の磁石特性は、８０．５〜：３４５νＪｔ％
の範１７１で得られている。
１ス上の実施例で示されろ如く、■＜・Ｆ ｅ・Ｆ（系
磁石の粉末冶金法ζこよる製法において、最も安価に製
）δされるト、１Ｍを合金の原料と１ノで使用したＭＭ
・ＦＣ−Ｂ系においても硬ｔｔｍ気特性が得られ、最も
安価な原料価格の焼結型希土類磁石の提供が可能となる
が、加えて焼結体を多段時効Ｊることにより、得られる
磁石特性は薯ＩＪ＜向上１ハ 高特性を示ず組成領域も
拡大する。
磁石の粉末冶金法ζこよる製法において、最も安価に製
）δされるト、１Ｍを合金の原料と１ノで使用したＭＭ
・ＦＣ−Ｂ系においても硬ｔｔｍ気特性が得られ、最も
安価な原料価格の焼結型希土類磁石の提供が可能となる
が、加えて焼結体を多段時効Ｊることにより、得られる
磁石特性は薯ＩＪ＜向上１ハ 高特性を示ず組成領域も
拡大する。
本実施例シ・二おいては、多段時効として９ Ｏ０”Ｃ
から４Ｏｆ１℃まで７段階の保持を行フているが、必ず
しもこれと同じ条件である必然性はなく、必要に応じて
、保持温度、保持時間を調整できるものである。ただし
、保持温度は４００”Ｃ以上で′、２回以上時効する必
要がある。熱処理温度４Ｒ４００℃以」二と（）たのは
、これ以丁の温度で時効１ノでも効果が殆ど認められな
いためである。したがっＣ４００℃以上での保持を経Ａ
ｉノて、４００℃以下でＲ終の時効保持を行ったとし
て０、本発明の範囲にあることは明かである。
から４Ｏｆ１℃まで７段階の保持を行フているが、必ず
しもこれと同じ条件である必然性はなく、必要に応じて
、保持温度、保持時間を調整できるものである。ただし
、保持温度は４００”Ｃ以上で′、２回以上時効する必
要がある。熱処理温度４Ｒ４００℃以」二と（）たのは
、これ以丁の温度で時効１ノでも効果が殆ど認められな
いためである。したがっＣ４００℃以上での保持を経Ａ
ｉノて、４００℃以下でＲ終の時効保持を行ったとし
て０、本発明の範囲にあることは明かである。
本実施例においては、ＭＭの成分と！ノで、セリウム（
Ｃｅ）５０ｗｔ％、ランタン（■、ａ）３０ｗｔ％、ネ
オジウム（Ｎｄ）１５ｗｔ、％、プラセオジウム（Ｐｒ
）５ｗｔ％程度のものを使用している。ＭＭＩ、を鉱石
の希土類金属含有比応により、その成分割［合は変（ヒ
するものであって八 倒λばき４ＭのうちＬＡが５０
ｗ ｔ、％以」二となるように１．、 ａ。
Ｃｅ）５０ｗｔ％、ランタン（■、ａ）３０ｗｔ％、ネ
オジウム（Ｎｄ）１５ｗｔ、％、プラセオジウム（Ｐｒ
）５ｗｔ％程度のものを使用している。ＭＭＩ、を鉱石
の希土類金属含有比応により、その成分割［合は変（ヒ
するものであって八 倒λばき４ＭのうちＬＡが５０
ｗ ｔ、％以」二となるように１．、 ａ。
の含有量が￥１〕＜増加している時に：！、磁石特性に
悪影響を１４．えるが、それ以外では１−分に本願は成
立てる。また、使用原料、！１造工桿より含有、混入す
る不可赴元素につい′？、も］−分に許容゛Ｔｆきるも
のてあ仏 以上述べた人うに、ＭＭ−Ｆｅ４３系磁石を粉末冶金法
によって製造する方法において、焼結体を多段時効する
ことにより、著しく高い磁石特性が得られ、また、高い
磁石特性の得られる♀■成領領域拡大ｌ八 工業的に
有益となる。こわらの効果１λＭ Ｍ ３０−６０ ｖ
ｔ ｔ％、ＢＯ，５−・３．５ ｖ ｔ、％残部１−″
Ｃ・の組成と、４００℃以）ニア７の多段時効び有用性
が認められる、
悪影響を１４．えるが、それ以外では１−分に本願は成
立てる。また、使用原料、！１造工桿より含有、混入す
る不可赴元素につい′？、も］−分に許容゛Ｔｆきるも
のてあ仏 以上述べた人うに、ＭＭ−Ｆｅ４３系磁石を粉末冶金法
によって製造する方法において、焼結体を多段時効する
ことにより、著しく高い磁石特性が得られ、また、高い
磁石特性の得られる♀■成領領域拡大ｌ八 工業的に
有益となる。こわらの効果１λＭ Ｍ ３０−６０ ｖ
ｔ ｔ％、ＢＯ，５−・３．５ ｖ ｔ、％残部１−″
Ｃ・の組成と、４００℃以）ニア７の多段時効び有用性
が認められる、
第１図には、実施例−１におυる８Ａ結型ＭＭ・Ｆｅ・
Ｂ系磁石のＭＭの３有ｉ（ｗｔ％）と（ＢＨ）ｍａｘ、
Ｂｒ、＋Ｈｃの関係を示１ノ、［”４＋中実線（Ｏ印）
は多段時効試料５、 破線（△印）は焼結上がり試Ｆ４
を表している。 第２図には、実施例−２にお８ｊる焼結’Ｘ！ Ｍ Ｍ
・Ｆｅ−Ｂ系磁石のＢの含有ｆ＆ （ｗ ｔ ％ ）と
（ＢＨ） ｍａ ｘ、、 Ｂ ｒ、ｌ Ｈｃの間係を
示１ノ、図中、実線（Ｏ印）は多段時効試料、吊線（△
印）は焼結１゜がり試料を表している。 特許出厘人 東北金属エダ゛株式会社−一一△−−
−焼結上がり試料
Ｂ系磁石のＭＭの３有ｉ（ｗｔ％）と（ＢＨ）ｍａｘ、
Ｂｒ、＋Ｈｃの関係を示１ノ、［”４＋中実線（Ｏ印）
は多段時効試料５、 破線（△印）は焼結上がり試Ｆ４
を表している。 第２図には、実施例−２にお８ｊる焼結’Ｘ！ Ｍ Ｍ
・Ｆｅ−Ｂ系磁石のＢの含有ｆ＆ （ｗ ｔ ％ ）と
（ＢＨ） ｍａ ｘ、、 Ｂ ｒ、ｌ Ｈｃの間係を
示１ノ、図中、実線（Ｏ印）は多段時効試料、吊線（△
印）は焼結１゜がり試料を表している。 特許出厘人 東北金属エダ゛株式会社−一一△−−
−焼結上がり試料
Claims (1)
- 希土類金属（Ｒ）、Ｆｅ、Ｂを主成分とする希土類磁
石を粉末冶金法によって製造する方法において、ミッシ
ユメタル（ＭＭ）を３０〜６０ｗｔ％、ホウ素（Ｂ）を
０．５〜３、５ｗｔ％、残部を鉄（Ｆｅ）とし、焼結後
４００℃以上の温度で多段時効することを特徴とする希
土類磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185998A JPS6342102A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185998A JPS6342102A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6342102A true JPS6342102A (ja) | 1988-02-23 |
Family
ID=16180579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61185998A Pending JPS6342102A (ja) | 1986-08-07 | 1986-08-07 | 焼結型希土類磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6342102A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106158208A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-11-23 | 京磁材料科技股份有限公司 | 一种钕铁硼磁体的回火工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59217304A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS60165702A (ja) * | 1984-02-08 | 1985-08-28 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石の製造法 |
| JPS60171703A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-05 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石の製造方法 |
-
1986
- 1986-08-07 JP JP61185998A patent/JPS6342102A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59217304A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS60165702A (ja) * | 1984-02-08 | 1985-08-28 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石の製造法 |
| JPS60171703A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-05 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106158208A (zh) * | 2016-08-29 | 2016-11-23 | 京磁材料科技股份有限公司 | 一种钕铁硼磁体的回火工艺 |
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