JPS5891835A - ポリエステル牽切スライバ−およびその製造法 - Google Patents
ポリエステル牽切スライバ−およびその製造法Info
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- JPS5891835A JPS5891835A JP18852981A JP18852981A JPS5891835A JP S5891835 A JPS5891835 A JP S5891835A JP 18852981 A JP18852981 A JP 18852981A JP 18852981 A JP18852981 A JP 18852981A JP S5891835 A JPS5891835 A JP S5891835A
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- Pending
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- Preliminary Treatment Of Fibers (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高強力、低伸度で低収縮性の紡績糸を安価に製
造することができる牽切スライバー及びその製造法に関
するものである。
造することができる牽切スライバー及びその製造法に関
するものである。
近年、産業資材用のみならずカタン糸の分野でも高強力
で低伸度の紡績糸又は撚糸が要求されるようになって来
ており、これらの要求に対応するためｔこ。
で低伸度の紡績糸又は撚糸が要求されるようになって来
ており、これらの要求に対応するためｔこ。
（１）できるだけ長繊維長のステープルファイバーを使
用する。
用する。
（２）できるだけ細繊度のステニブルファイバーを使用
する。
する。
（３）ステープルファイバーそのものをできるだけ低伸
度、５強力のものとする。
度、５強力のものとする。
（４）でき上った紡績糸を熱延伸して高強カ、低伸度と
する。
する。
などの方法がとられている。しかし、これらの方法、又
はこれらの方法で得られた紡績糸、又は撚糸は品質に限
度があるか、又は製造コストが非常に高いために、いず
れも要求を満足するものではない。
はこれらの方法で得られた紡績糸、又は撚糸は品質に限
度があるか、又は製造コストが非常に高いために、いず
れも要求を満足するものではない。
一方これらの要求を満足するのに比較的溝した方法とし
て牽切紡績法がある。その具体的方法としてはポリエス
テル未延伸糸トウを使用して適当な冷延伸及び又は熱延
伸を行う方法（特開昭５３−２４４２１号、特開昭５３
−３５０２４号、特開昭５４−１２５７２５号）が提案
されているが、未延伸糸トウの調整が困難であり、長期
保存に耐えないので、一般の場合には適用し難いなどの
問題がある。また特開昭５３−３８７１４号及び特開昭
５４−７７７５０号では、比較的高伸度、高収縮のポリ
エステル繊維トウを使用して破断伸度の６５〜９５９６
のドラフト率で熱延伸を行った後、引続き牽切する方法
が提案されているが、この方法で得られる紡績糸は、熱
収縮が高いために。
て牽切紡績法がある。その具体的方法としてはポリエス
テル未延伸糸トウを使用して適当な冷延伸及び又は熱延
伸を行う方法（特開昭５３−２４４２１号、特開昭５３
−３５０２４号、特開昭５４−１２５７２５号）が提案
されているが、未延伸糸トウの調整が困難であり、長期
保存に耐えないので、一般の場合には適用し難いなどの
問題がある。また特開昭５３−３８７１４号及び特開昭
５４−７７７５０号では、比較的高伸度、高収縮のポリ
エステル繊維トウを使用して破断伸度の６５〜９５９６
のドラフト率で熱延伸を行った後、引続き牽切する方法
が提案されているが、この方法で得られる紡績糸は、熱
収縮が高いために。
特にカタン糸として使用する場合のごとく染色を行った
場合、伸度が増大して、低伸度を要求する用途には不適
当である。
場合、伸度が増大して、低伸度を要求する用途には不適
当である。
本発明者は、染色を行ってカタン糸分針にも使用できる
高強力、低伸度の紡績糸又は撚糸を得るべく鋭意研究し
た結果、かなり低結晶性の領域である特定の物性を有す
るトウを用いて、特定の方法で牽切を行ったポリエステ
ルスフィパーが、かかる要求を満足するものであること
を見い出し。
高強力、低伸度の紡績糸又は撚糸を得るべく鋭意研究し
た結果、かなり低結晶性の領域である特定の物性を有す
るトウを用いて、特定の方法で牽切を行ったポリエステ
ルスフィパーが、かかる要求を満足するものであること
を見い出し。
本発明を完成するに至った。
すなわち９本発明は、（１）平均繊維長が８０■以上。
破断伸反が１２％以下、 １７０？ｌ：’における熱
収縮率が１０９６以下、複屈折率が２５０ｘ＋Ｏ”以上
のポリエステル繊維繊維よりなる牽切スフィパー及び（
２）破断伸度が５０〜８０％で１７０Ｃにおける熱収縮
率が２０９６以上であるポリエステル繊維からなるトウ
を室温にて捲縮が消滅する状態まで予備伸長した後、１
８０−Ｃ〜２３０Ｃの温度において残余伸度が５〜２０
％となるごとき延伸倍率で少なくとも二段の熱延伸を行
い。
収縮率が１０９６以下、複屈折率が２５０ｘ＋Ｏ”以上
のポリエステル繊維繊維よりなる牽切スフィパー及び（
２）破断伸度が５０〜８０％で１７０Ｃにおける熱収縮
率が２０９６以上であるポリエステル繊維からなるトウ
を室温にて捲縮が消滅する状態まで予備伸長した後、１
８０−Ｃ〜２３０Ｃの温度において残余伸度が５〜２０
％となるごとき延伸倍率で少なくとも二段の熱延伸を行
い。
引き続き７０ｃ以下に冷却した後、牽切することを特徴
とするポリエステμ牽切スライバーの製造法である。
とするポリエステμ牽切スライバーの製造法である。
本発明の目的は、染色を行った後でも十分に高強力で低
伸度の紡績糸を得ることができるポリエステル繊維ヌフ
イバーを得ることにある。ポリエステル繊維の染色は通
常１００ｃ以上、一般的には１５０Ｃ前後の温度で行わ
れる。またポリエステル繊維の場合、熱処理を受けた時
収縮を起こすと。
伸度の紡績糸を得ることができるポリエステル繊維ヌフ
イバーを得ることにある。ポリエステル繊維の染色は通
常１００ｃ以上、一般的には１５０Ｃ前後の温度で行わ
れる。またポリエステル繊維の場合、熱処理を受けた時
収縮を起こすと。
それに相当して伸度が増大する。したがって本発明の目
的を達成するための最も重要な要件は、いいかえれば１
３０で程度の熱処理を行ったときできるだけ収縮が小さ
いか、あるいはスライバーの繊維の伸度が小さいかであ
る。本発明者の多くの試みから９本発明の目的を達成す
るためには、スライバーの繊維の破断伸度が１２％以下
で、かつ１７０Ｃ（乾熱）の熱収縮率が１０％以下であ
る必要があることが判明した。また同様に、染色後の紡
績糸に十分な強力を与えるために、構成する短繊維の平
均繊維長は８０鱈以上でなければならず、スライバーの
状態での繊維の分子配向度も十分大である必要がある。
的を達成するための最も重要な要件は、いいかえれば１
３０で程度の熱処理を行ったときできるだけ収縮が小さ
いか、あるいはスライバーの繊維の伸度が小さいかであ
る。本発明者の多くの試みから９本発明の目的を達成す
るためには、スライバーの繊維の破断伸度が１２％以下
で、かつ１７０Ｃ（乾熱）の熱収縮率が１０％以下であ
る必要があることが判明した。また同様に、染色後の紡
績糸に十分な強力を与えるために、構成する短繊維の平
均繊維長は８０鱈以上でなければならず、スライバーの
状態での繊維の分子配向度も十分大である必要がある。
この分子配向度は通常複屈折率で測られるが、この値が
２３０Ｘ１０−３以上でなければならない。
２３０Ｘ１０−３以上でなければならない。
かかるボリエメテｐスフイバーは破断伸度が５０〜８０
％で１７０Ｃにおける熱収縮率が２０％以上あるトウを
室温にて捲縮が消滅するまで伸長し、しかる債１８０Ｃ
以上、２５０−Ｃ以下の温度で熱延伸して。
％で１７０Ｃにおける熱収縮率が２０％以上あるトウを
室温にて捲縮が消滅するまで伸長し、しかる債１８０Ｃ
以上、２５０−Ｃ以下の温度で熱延伸して。
引き続き牽切−［ることによって得られる。
この場合、比較的低結晶性のトウを十分に延伸し、その
張力を維持した状態で加熱して高結晶性とし、かつ弛緩
することなく牽切することが肝要である。本発明の目的
を達成するためには、トウの繊維の破断伸度は５０％を
上回ることが必要であるが、８０％を越えるとトウ生産
時に斑が生じて牽切が不調となる。また加熱温度は、染
色時の熱収縮を小さく押えるために１８０ Ｃ以上が必
要であるが、２′５０Ｃを越えると牽切機の停台時など
の場合の繊維の熱劣化が著しいため不都合である。
張力を維持した状態で加熱して高結晶性とし、かつ弛緩
することなく牽切することが肝要である。本発明の目的
を達成するためには、トウの繊維の破断伸度は５０％を
上回ることが必要であるが、８０％を越えるとトウ生産
時に斑が生じて牽切が不調となる。また加熱温度は、染
色時の熱収縮を小さく押えるために１８０ Ｃ以上が必
要であるが、２′５０Ｃを越えると牽切機の停台時など
の場合の繊維の熱劣化が著しいため不都合である。
本発明の目的を達成するためには、トウをできるだけ高
倍率に熱延伸することが必要であるが。
倍率に熱延伸することが必要であるが。
少なくともトウの残余破断伸度が２０％以下となるごと
きドラフト率が必要である。しかしドラフト率がト・り
の残余伸度が５％以下となるような値であると、熱延伸
時における単糸切断が著しく増加して不調となり、切断
単糸の結晶化が不十分となり不都合である。
きドラフト率が必要である。しかしドラフト率がト・り
の残余伸度が５％以下となるような値であると、熱延伸
時における単糸切断が著しく増加して不調となり、切断
単糸の結晶化が不十分となり不都合である。
また、熱延伸の後に続いて行われる牽切の前にトウを７
０Ｃ以下に冷却することが機械の保守上必要である。
０Ｃ以下に冷却することが機械の保守上必要である。
次１こ本発明の実施態様を第一図により詳しく説明する
。
。
破断伸度が５０％を上回り８０％以下で、１７０℃ｔこ
おける熱収縮率が２０％以上であるポリエステ／Ｌ／Ａ
Ａ１！維よりなるトウ（１）は、収納１１（２）から立
上り１幅出しバー（３）により輸出しされた後、バック
ニップローラー（４）と第１ニツプローラー（５）との
間で捲縮が消滅するまで伸長される。この間のトラフＩ
・率は。
おける熱収縮率が２０％以上であるポリエステ／Ｌ／Ａ
Ａ１！維よりなるトウ（１）は、収納１１（２）から立
上り１幅出しバー（３）により輸出しされた後、バック
ニップローラー（４）と第１ニツプローラー（５）との
間で捲縮が消滅するまで伸長される。この間のトラフＩ
・率は。
トウの捲縮の状部により適宜決定することができるが９
通常は１．０〜１．１倍の範囲が適当である。
通常は１．０〜１．１倍の範囲が適当である。
続いてトウ（１）は、前ｄ己第１ニップローラー（５）
と第２エツグローラー（６）との間（第１ゾーン）、及
び第２ニツグローラー（６）と第１グレーキングローラ
ー（７）との間（第２ゾーン）でそれぞれの間に設置し
たヒーター（８）及び（９）によって加熱されながら延
伸される。ヒーターは非接触型、接触型、熱風循環型な
ど各種のものが使用できるが、接触型の、ものが熱効率
が高く好適である。延伸倍″４（ドラフト率）は、上記
の２ゾーン合わせて、原トウ破断伸度より５〜ｂ ならないが、各ゾーンのトラフト率の配分は９第１ゾー
ンの方を大きくした方が操柴性が良好である。通常は、
第１ゾーンのトラフ［率が）、２〜１．６倍、第２ゾー
ンのそれは１．０〜１．２倍が好適である。
と第２エツグローラー（６）との間（第１ゾーン）、及
び第２ニツグローラー（６）と第１グレーキングローラ
ー（７）との間（第２ゾーン）でそれぞれの間に設置し
たヒーター（８）及び（９）によって加熱されながら延
伸される。ヒーターは非接触型、接触型、熱風循環型な
ど各種のものが使用できるが、接触型の、ものが熱効率
が高く好適である。延伸倍″４（ドラフト率）は、上記
の２ゾーン合わせて、原トウ破断伸度より５〜ｂ ならないが、各ゾーンのトラフト率の配分は９第１ゾー
ンの方を大きくした方が操柴性が良好である。通常は、
第１ゾーンのトラフ［率が）、２〜１．６倍、第２ゾー
ンのそれは１．０〜１．２倍が好適である。
熱延伸を行ったトウ（１）は、第１ブレーキングローラ
ー（７）において７（］Ｃ以下に冷却される。冷却の方
法は特に限定されるものではないが９例えば第１ブレー
キングローラー（７１（群）のローラー内部をこ通水し
て冷却することができる。
ー（７）において７（］Ｃ以下に冷却される。冷却の方
法は特に限定されるものではないが９例えば第１ブレー
キングローラー（７１（群）のローラー内部をこ通水し
て冷却することができる。
次にトウ（１）は第１ブレーキングローフ−（７）と第
２ブレーキングローラー（１０）との間で牽切され。
２ブレーキングローラー（１０）との間で牽切され。
引続き第２グレーキングローラー（１０）と第５ブレー
キングローラー（１１）との間でもさらに牽切されスラ
イバー（１６）となる。最終的に７フイパー中の最大微
維長を規制するために第６グレーキングローラー（１１
）と第４ブレーキングローラー（１２）との間で調製牽
切を行って最終スフイバートなる。これらの牽切は室温
にて行うことができるが、それぞれのドラフト率は通常
第１ブレーキングローフ−（７）と第２ブレーキングロ
ーラー（１０）との間が１．５〜１．９倍、第２ブレー
キングローラー（１０）と第３ブレーキングローフ−（
１１）との間が１，１〜１．５倍であり、第５プレーキ
ングローヲー（１１）と第４ブレーキングローラー（１
２）との間は２６０〜２．５倍が適当である。これらの
値は、牽切操業性、スフイパーの均斉性、スライバーの
太さなどを見て決定するものである。
キングローラー（１１）との間でもさらに牽切されスラ
イバー（１６）となる。最終的に７フイパー中の最大微
維長を規制するために第６グレーキングローラー（１１
）と第４ブレーキングローラー（１２）との間で調製牽
切を行って最終スフイバートなる。これらの牽切は室温
にて行うことができるが、それぞれのドラフト率は通常
第１ブレーキングローフ−（７）と第２ブレーキングロ
ーラー（１０）との間が１．５〜１．９倍、第２ブレー
キングローラー（１０）と第３ブレーキングローフ−（
１１）との間が１，１〜１．５倍であり、第５プレーキ
ングローヲー（１１）と第４ブレーキングローラー（１
２）との間は２６０〜２．５倍が適当である。これらの
値は、牽切操業性、スフイパーの均斉性、スライバーの
太さなどを見て決定するものである。
かくして得られたスライバー（１６）はカレンダーロー
ラー（１３）によって引取られ、集束性を付与するスタ
フイングボックス（１４）を経た後、収納箱（１５）に
収納されるが、第４グレーキングローラー（１２）とカ
レンダーローラー（１３）との間にスライバーの均斉性
をさらに向上させるためのレベリングシステム（図示せ
ず）を設置することができる。
ラー（１３）によって引取られ、集束性を付与するスタ
フイングボックス（１４）を経た後、収納箱（１５）に
収納されるが、第４グレーキングローラー（１２）とカ
レンダーローラー（１３）との間にスライバーの均斉性
をさらに向上させるためのレベリングシステム（図示せ
ず）を設置することができる。
第２図には、第２段の加熱を自在回転する加熱ローフ−
にて接触加熱した場合の態様を示す。この場合延伸され
たトウは、内部にヒーターを設置してトウの走行につれ
て自在回転するローラー（６）によって加熱されるもの
である。
にて接触加熱した場合の態様を示す。この場合延伸され
たトウは、内部にヒーターを設置してトウの走行につれ
て自在回転するローラー（６）によって加熱されるもの
である。
本発明のスライバーは、必νに応じて線条、粗紡を経て
、リング稍紡機又は空気精紡機により精紡糸に加工され
る。
、リング稍紡機又は空気精紡機により精紡糸に加工され
る。
本発明１こよれば、精紡機に供給されるポリエステｌｖ
緻維を従来公知の方法では得られない高配向。
緻維を従来公知の方法では得られない高配向。
高結晶化度のものとすることができ、構成繊維の繊維畏
が比較的渋く強力利用率が高いのと相まって、従来には
ない高強力で低伸度、低収縮率の精紡糸を高生産性で得
ることができ、染色した後でも従来のものより低伸度で
高強力のカタン糸を得ることができるものである。
が比較的渋く強力利用率が高いのと相まって、従来には
ない高強力で低伸度、低収縮率の精紡糸を高生産性で得
ることができ、染色した後でも従来のものより低伸度で
高強力のカタン糸を得ることができるものである。
本発明でいうポリエヌテルとは、主としてポリエチレン
テレフタレートであるが１本発明の要件をそこなわない
範囲で第６の成分を共重合したボリエスデρであっても
よく、ポリマー中に艶消剤。
テレフタレートであるが１本発明の要件をそこなわない
範囲で第６の成分を共重合したボリエスデρであっても
よく、ポリマー中に艶消剤。
結晶促進剤、熱安定剤９着色剤その他の添加剤を含有し
ていてもよい。
ていてもよい。
以下、５ｊ！施例により本発明の詳細な説明するが。
本発明はこれらに限られるものではない。また夾施例中
の各特性ｔｈｔの測定は次の方法による。
の各特性ｔｈｔの測定は次の方法による。
１７０Ｃ熱収縮率： １７０Ｃの空気中に１５分間放置
して自由収縮させたときの収縮率。
して自由収縮させたときの収縮率。
複屈折率二日本光学ｍ製ＰＯ）Ｉ−１ｍ偏光顧徽鏡によ
り、光源として白色光を使用し、直交偏光下で５５０ｆ
ｆ波の干渉縞に注目してレターデーション（ｒｌを求め
、同一部分の繊維径（区ミクロン）で除したＩＩｒ／ｄ
で表わす。
り、光源として白色光を使用し、直交偏光下で５５０ｆ
ｆ波の干渉縞に注目してレターデーション（ｒｌを求め
、同一部分の繊維径（区ミクロン）で除したＩＩｒ／ｄ
で表わす。
〔η〕ニフェノールと四塩化エタンの光量混合溶媒を用
いて、２０−（で測定した値から求めた。
いて、２０−（で測定した値から求めた。
原トウ及び紡績糸の強伸度：それぞれＪＩＳ−Ｌ１０７
４−１９７７及びＪＩＳ−Ｌ ２５１１−１９８０ ｔ
こよる。
４−１９７７及びＪＩＳ−Ｌ ２５１１−１９８０ ｔ
こよる。
実施例Ｉ
〔η）＝０．６７のＦＩξリエチレンテレフタレートチ
ツプを用いて、常法によって紡糸、ａ伸を行い５０万デ
ニールの捲縮トウを作成した。このトウを構成する繊維
の伸度は６５Ｌ １７０ｒ＃こおける熱収縮率は２５９
６、繊度は１．５デニーρであった。
ツプを用いて、常法によって紡糸、ａ伸を行い５０万デ
ニールの捲縮トウを作成した。このトウを構成する繊維
の伸度は６５Ｌ １７０ｒ＃こおける熱収縮率は２５９
６、繊度は１．５デニーρであった。
得られたトウを第１図の牽切装置にて牽切を行いスライ
バーを作成した。この時、熱板（８）の温度を２３０ｉ
Ｃ，熱板（９）のｔｂＡ度を２５０Ｃとし、熱延伸の第
１ゾーンのドラフト率及び第２ゾーンのドラフト率を調
節して、熱延伸部分のドラフト率が第−表の餉、すなわ
ちトウの残余伸度がそれぞれＡ：５％、Ｂ：１５％、Ｃ
：２０％並びに比較例としてＤ：２５％及びＥ：４％と
なるごと（した。
バーを作成した。この時、熱板（８）の温度を２３０ｉ
Ｃ，熱板（９）のｔｂＡ度を２５０Ｃとし、熱延伸の第
１ゾーンのドラフト率及び第２ゾーンのドラフト率を調
節して、熱延伸部分のドラフト率が第−表の餉、すなわ
ちトウの残余伸度がそれぞれＡ：５％、Ｂ：１５％、Ｃ
：２０％並びに比較例としてＤ：２５％及びＥ：４％と
なるごと（した。
得られたスライバーを常法によって線条、粗紡。
精紡を行い６０’Ｓｙｉ紡糸とし、これを６本合撚して
撚糸とした。
撚糸とした。
スライバー、精紡糸及び撚糸の諸物性は第１表に示すと
おりであり１本発明のスライバーから得られた精紡糸及
び撚糸はいずれも高弾力、低伸度であった。
おりであり１本発明のスライバーから得られた精紡糸及
び撚糸はいずれも高弾力、低伸度であった。
実施例■
実施例Ｉと同じチップを用いて、紡糸、延伸条件を変更
して、実施例Ｉｔこ比較して低伸度、低熱収縮率のトウ
を作成した。トウを構成する繊維の物性は第２表に示す
とおりであった。
して、実施例Ｉｔこ比較して低伸度、低熱収縮率のトウ
を作成した。トウを構成する繊維の物性は第２表に示す
とおりであった。
得られたトウを実施例と同じ方法で第２表に示す条件で
牽切紡績及び合撚を行って撚糸を作成した。本発明のス
ライバーから得られた精紡糸及び撚糸は高強力、低伸度
であった。
牽切紡績及び合撚を行って撚糸を作成した。本発明のス
ライバーから得られた精紡糸及び撚糸は高強力、低伸度
であった。
第 １ 表
注）精紡糸番手は６０’Ｓ及び撚糸番手は６０’Ｓ／３
である。（以下の実施例も同じ） 第 ２ 表 実施例■ 実施例Ｉで作成したトウを用いて第３表に示すごとく、
牽切時の熱延伸温度及びドラフト率を変更してスライバ
ーを作成し、前例と同じく撚糸を得た。
である。（以下の実施例も同じ） 第 ２ 表 実施例■ 実施例Ｉで作成したトウを用いて第３表に示すごとく、
牽切時の熱延伸温度及びドラフト率を変更してスライバ
ーを作成し、前例と同じく撚糸を得た。
原トウ物性、ＷＪ紡糸及び撚糸の物性は第６表に示すと
おりであり２本発明のスライバーから得られた精紡糸及
び撚糸は、伸度、熱収縮率及び複屈折率が本発明で規定
する数値範囲外のスライバーから得られた精紡糸及び撚
糸に比べて、はるかに高強力、低伸度であった。
おりであり２本発明のスライバーから得られた精紡糸及
び撚糸は、伸度、熱収縮率及び複屈折率が本発明で規定
する数値範囲外のスライバーから得られた精紡糸及び撚
糸に比べて、はるかに高強力、低伸度であった。
（以下、脅ン一）
第 ６ 表
−１５一
実施例Ｖ
実施例■のＡで得られたスライバーをスライバーリアク
ターに通して、四に切断し短繊維長のスライバーとした
。得られたスライバーの平均繊維長は第４表に示すとと
＜８０絹及び６７１ｆｆであった。
ターに通して、四に切断し短繊維長のスライバーとした
。得られたスライバーの平均繊維長は第４表に示すとと
＜８０絹及び６７１ｆｆであった。
このスライバーから作成した撚糸は、第４表に示すごと
く、平均！Ｍ長が８０ｆｉを下回ると強力が著しく低下
して歪満足なものとなった、実施例■ 前記の各実施例で得られた撚糸から、第５表に示すもの
を選び（記号は実施例■からｙに対応する）それぞれを
約４５０グラム染色用孔あきボビンに巻き取り、染液軸
環式の高圧染色機にて染色した。染色条件は下記のとお
りである。
く、平均！Ｍ長が８０ｆｉを下回ると強力が著しく低下
して歪満足なものとなった、実施例■ 前記の各実施例で得られた撚糸から、第５表に示すもの
を選び（記号は実施例■からｙに対応する）それぞれを
約４５０グラム染色用孔あきボビンに巻き取り、染液軸
環式の高圧染色機にて染色した。染色条件は下記のとお
りである。
染色後の撚糸の物性は第５表に示すとおりであるが９本
発明の方法による染糸の物性は低伸度高強力であること
が分る。
発明の方法による染糸の物性は低伸度高強力であること
が分る。
染料： Ｋａｙａｌｏｎ Ｐｏ１ｙｅａｔｅｒ Ｂｌ
ｕｅ ３５１！ｉ ０． ｗ、 ｆ。
ｕｅ ３５１！ｉ ０． ｗ、 ｆ。
浴比：３０：１
助剤： 酢酸０．６Ｑ／ｌ 酢酸ソーダ１．５９／Ｊ染
色温度Ｘ時曲： １１１：：Ｘｉ時間 １６− 第 ４ 表 第５表
色温度Ｘ時曲： １１１：：Ｘｉ時間 １６− 第 ４ 表 第５表
第１図及び第２図は、それぞれ本発明の方法で用いる延
伸・牽切装置の概ｌＩ％側面図である。 （１）・・・トウ、（５）・・・輸出しバー１（４）・
・・パックニップルーフ−，（５）−・第１ニツプロー
ラー、（６）・・・第２ニツプローラー、 （７１・・
・第１グレーキングローラー。 ｔ８）、 ＋９１・・・ヒーター、 （６’）・・・
熱ローラ−、（１０）・・・第２グレーキングローラー
、 （１１）・・・第３グＶ−キングローフ−＋
（１２）・・・第４ブレーキングローフ−、（１３）・
・・カレンダーローラー、 （１４）・・・スタフイ
ンクホックス、 （１６）・・・スフィパー。 特許出願人 日本エステル株式会社（檜ｆ１ル）代
理 人 児 玉 雄 三 １９− ＄／困 ＄Ｚ回 、９
伸・牽切装置の概ｌＩ％側面図である。 （１）・・・トウ、（５）・・・輸出しバー１（４）・
・・パックニップルーフ−，（５）−・第１ニツプロー
ラー、（６）・・・第２ニツプローラー、 （７１・・
・第１グレーキングローラー。 ｔ８）、 ＋９１・・・ヒーター、 （６’）・・・
熱ローラ−、（１０）・・・第２グレーキングローラー
、 （１１）・・・第３グＶ−キングローフ−＋
（１２）・・・第４ブレーキングローフ−、（１３）・
・・カレンダーローラー、 （１４）・・・スタフイ
ンクホックス、 （１６）・・・スフィパー。 特許出願人 日本エステル株式会社（檜ｆ１ル）代
理 人 児 玉 雄 三 １９− ＄／困 ＄Ｚ回 、９
Claims (2)
- （１）平均繊維長が８０８以上、破断伸度が１２９６以
下。 １７０Ｃにおける熱収縮率が１０％以下、複屈折率が２
３０Ｘ１０−３以上のポリエステル繊維よりなる牽切ス
フイバー。 - （２）破断伸度が５０〜８０ｇ６で１７０−Ｃｔこおけ
る熱収縮率が２０９６以上であるポリエステル繊維から
なるトウを室温にて捲縮が消滅する状態まで予備伸長し
た後、 １８０Ｃ〜２６０での温度において残余伸度が
５〜２０％となるごとき延伸倍率で少なくとも二段の熱
延伸を行い、引き続き７０℃以下に冷却した後、牽切す
ることを特徴とするポリエステル牽籾スフイバーの製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18852981A JPS5891835A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | ポリエステル牽切スライバ−およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18852981A JPS5891835A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | ポリエステル牽切スライバ−およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891835A true JPS5891835A (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=16225296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18852981A Pending JPS5891835A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | ポリエステル牽切スライバ−およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5891835A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5634650A (en) * | 1979-08-28 | 1981-04-06 | Kuraray Co Ltd | Preparation of alpha-allyl substituted deltaepsilon-unsaturated aldehyde |
-
1981
- 1981-11-25 JP JP18852981A patent/JPS5891835A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5634650A (en) * | 1979-08-28 | 1981-04-06 | Kuraray Co Ltd | Preparation of alpha-allyl substituted deltaepsilon-unsaturated aldehyde |
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