JPS58150203A - 導電性ファイバ含有プラスチック成形用柱状部材 - Google Patents
導電性ファイバ含有プラスチック成形用柱状部材Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、極めてわずかな量の微細な導電性ファイバ
をプラスチック基材内に分散させた、例、ｔ ハブレー
ト状、シート状のプラスチック生成物に関する。また、
この発明は例えば、無線周波数、高域周波数の電磁気的
な輻射に対して適切な遮蔽能力ないし静電気除去能力を
備える、前記構成のプラスチック生成物の製造方法およ
び、その中間生成物である特定のプラスチックグレイン
およびグラニユールに関する。
をプラスチック基材内に分散させた、例、ｔ ハブレー
ト状、シート状のプラスチック生成物に関する。また、
この発明は例えば、無線周波数、高域周波数の電磁気的
な輻射に対して適切な遮蔽能力ないし静電気除去能力を
備える、前記構成のプラスチック生成物の製造方法およ
び、その中間生成物である特定のプラスチックグレイン
およびグラニユールに関する。
例えば強化目的、または電気的、熱的な伝導特性を改善
する上で、グラスチック材に導電性９− ファイバを混入させることは、よく知られている。
する上で、グラスチック材に導電性９− ファイバを混入させることは、よく知られている。
ところで、例えばアメリカ合衆国では、ここしばらく各
種電磁輻射による環境障害に関して確かな報告がなされ
てお９、特にレーダ波、マイクロ波、そしてディジタル
機器内等の電子回路用信号で生じる波のような高い周波
数を問題としている。無線周波数および高域周波数の使
用に伴う電磁的な輻射は、マイクロプロセッサ、ディジ
タル計算機等の普及により将来増加する傾向にあり、そ
の他キャッシュレノスタ用の計量機、電子タイツライタ
、周辺機器を含む個人または事業用のコンピュータ、電
子的な玩具およびｒ−ム機、軍用装置などの普及も同様
の結果となり得る。
種電磁輻射による環境障害に関して確かな報告がなされ
てお９、特にレーダ波、マイクロ波、そしてディジタル
機器内等の電子回路用信号で生じる波のような高い周波
数を問題としている。無線周波数および高域周波数の使
用に伴う電磁的な輻射は、マイクロプロセッサ、ディジ
タル計算機等の普及により将来増加する傾向にあり、そ
の他キャッシュレノスタ用の計量機、電子タイツライタ
、周辺機器を含む個人または事業用のコンピュータ、電
子的な玩具およびｒ−ム機、軍用装置などの普及も同様
の結果となり得る。
上記のような装置を金属箱に収容した場合、この金属箱
が装置からの輻射を箱内部に反射して、外部に対する無
線周波数および高域周波数輻射を充分防止する。ラジオ
、テレビ、その他の電波はこうして混信および妨害を免
れている。
が装置からの輻射を箱内部に反射して、外部に対する無
線周波数および高域周波数輻射を充分防止する。ラジオ
、テレビ、その他の電波はこうして混信および妨害を免
れている。
１０−
ところが、金属箱はしだいにプラスチックの収容物に移
行しつつあシ、これまでは習慣的に導電性物質をプラス
チック収容物に塗布Ｌ／、電磁気的な輻射を遮蔽してい
た。しかし、このような塗布では持続耐久性が乏しい。
行しつつあシ、これまでは習慣的に導電性物質をプラス
チック収容物に塗布Ｌ／、電磁気的な輻射を遮蔽してい
た。しかし、このような塗布では持続耐久性が乏しい。
その上、多くの場合において特別で高価な処理および応
用技術を心安とする。
用技術を心安とする。
他方、グラスチック自体に導電材を添加する試み（この
導電材に電磁シールドさせる）も考えられており、比較
的多量の導電光てん材を混入分散させる。このような充
てん材としてはカーボンブラック、フレーク状アルミニ
ウム、カットワイヤ、金属塗布のグラスファイバ、金網
、カーボンファイバが含まれる。しかし、これらの導電
光てん制にも欠点がある。すなわち、充てん材のなかに
はノラスチック基材内で思うように分散しないものがあ
って、相互に固１つたり、極端に分かれて非常に小さな
砕片に崩壊したりするので、これらのシールド効果が大
きく失なわれてしまう。これに対抗するには、より難し
いが、物質の機械的特性上の急影響をそのままで均一な
分散が得られるような非常に多量の導電性細片を添加す
る必要がある。
導電材に電磁シールドさせる）も考えられており、比較
的多量の導電光てん材を混入分散させる。このような充
てん材としてはカーボンブラック、フレーク状アルミニ
ウム、カットワイヤ、金属塗布のグラスファイバ、金網
、カーボンファイバが含まれる。しかし、これらの導電
光てん制にも欠点がある。すなわち、充てん材のなかに
はノラスチック基材内で思うように分散しないものがあ
って、相互に固１つたり、極端に分かれて非常に小さな
砕片に崩壊したりするので、これらのシールド効果が大
きく失なわれてしまう。これに対抗するには、より難し
いが、物質の機械的特性上の急影響をそのままで均一な
分散が得られるような非常に多量の導電性細片を添加す
る必要がある。
結局のところ、電磁輻射に対してシールドを効果的にす
るには、プラスチック基村内の導電性細片が考慮すべき
形状比率、例えば長さ一直径（Ｌ／Ｉ） ）レシオを有
しなければならないことがわかっている。そして、プラ
スチック基材の物質的機株的特性を大きく変化させるこ
となく導電性を増大させるには、これら細片によってで
きる限り連続した導電路網を基月内に形成しなくてはな
らない。
るには、プラスチック基村内の導電性細片が考慮すべき
形状比率、例えば長さ一直径（Ｌ／Ｉ） ）レシオを有
しなければならないことがわかっている。そして、プラ
スチック基材の物質的機株的特性を大きく変化させるこ
となく導電性を増大させるには、これら細片によってで
きる限り連続した導電路網を基月内に形成しなくてはな
らない。
この発明の目的は約０５％より少ない体積比で微細な導
電性ファイバを含み、このファイバがランダムに充分均
一に分散されたシラスナック生成物を作ることである。
電性ファイバを含み、このファイバがランダムに充分均
一に分散されたシラスナック生成物を作ることである。
この生成物とは、例えば電磁気的妨害（ＥＭＩ ）シー
ルドとして用い、分散されたファイバが生成物内であら
ゆる方向に対して適度の導電性を与えるようなものであ
る。このファイバは例えばプレート、シートなど生成物
の本体全体あるいは、その外周または平坦表面の一部、
片側、両側など、ある所定の範囲に均一に分散させるこ
とができ、その等価直径をできるだけ０．００２−よシ
太き（０，０１５−より小さいものとする。
ルドとして用い、分散されたファイバが生成物内であら
ゆる方向に対して適度の導電性を与えるようなものであ
る。このファイバは例えばプレート、シートなど生成物
の本体全体あるいは、その外周または平坦表面の一部、
片側、両側など、ある所定の範囲に均一に分散させるこ
とができ、その等価直径をできるだけ０．００２−よシ
太き（０，０１５−より小さいものとする。
この発明の別の目的は、通常の機械的特性を維持しなが
ら広周波数帯域（例えば０．１ＧＨｚと１０ＧＨｚとの
間の特にＩＧＨｚにおいて）で少々くとも２５ｄＢｉ度
の電磁輻射シールド効果を有するプレートまだはシート
状のプラスチック生成物の製造方法および組成値を提供
することである。
ら広周波数帯域（例えば０．１ＧＨｚと１０ＧＨｚとの
間の特にＩＧＨｚにおいて）で少々くとも２５ｄＢｉ度
の電磁輻射シールド効果を有するプレートまだはシート
状のプラスチック生成物の製造方法および組成値を提供
することである。
プレートまたはシート状の生成物としては、よろい板、
各種形状の側断面、金属の薄片、薄いフィルム、チュー
ブ、箱、バッグ、カバー、ソの他収容物があげられる。
各種形状の側断面、金属の薄片、薄いフィルム、チュー
ブ、箱、バッグ、カバー、ソの他収容物があげられる。
このような用途では、長さ−“等価′″直径レシオ（Ｄ
／Ｌ ）が大部公約０．００５から約０．００８までの
範囲となるようにした導電性ファイ・々がプラスチック
生成物内に分散するようにする。この導電性ファイバは
、例えば平均長りが０．５ ｍｍか１３− ら５ ｍｍの間となる金属ファイバでよい。
／Ｌ ）が大部公約０．００５から約０．００８までの
範囲となるようにした導電性ファイ・々がプラスチック
生成物内に分散するようにする。この導電性ファイバは
、例えば平均長りが０．５ ｍｍか１３− ら５ ｍｍの間となる金属ファイバでよい。
ここで上記゛′等価”直径りはファイバの横断面の表面
をπで割った商の２乗根を意味する。
をπで割った商の２乗根を意味する。
平均長りはファイバそれぞれの長さの和をファイバ数で
割ったものである。平均長Ｌ＝０．５゜において、確か
に０．５．より短かいファイバは存在する。しかし、大
部分の７アイ・ぐは平均長に近い長さを有する。この発
明によってファイバ寸法を制限することは、非常に低い
導電性充てん材体積密度Ｃ（％）で前記したシールド安
住を満たすことになる。すなわち、Ｏ，Ｑ５ｚ＃−セン
トから０．５バーセントの間の体積密度Ｃ（％）となる
。さらに、プレートまたはシートの厚さが３■よシ薄い
場合には［Ｃ２０，４Ｄ／Ｌ−０，１２Ｊとなり、プレ
ートの厚さが３ヨと６瓢の間であれば［Ｃ≧Ｄ／Ｌ−０
，１８Ｊとなる。このように低い密度はプラスチック生
成物の外観にほとんど影響を及ぼさない。
割ったものである。平均長Ｌ＝０．５゜において、確か
に０．５．より短かいファイバは存在する。しかし、大
部分の７アイ・ぐは平均長に近い長さを有する。この発
明によってファイバ寸法を制限することは、非常に低い
導電性充てん材体積密度Ｃ（％）で前記したシールド安
住を満たすことになる。すなわち、Ｏ，Ｑ５ｚ＃−セン
トから０．５バーセントの間の体積密度Ｃ（％）となる
。さらに、プレートまたはシートの厚さが３■よシ薄い
場合には［Ｃ２０，４Ｄ／Ｌ−０，１２Ｊとなり、プレ
ートの厚さが３ヨと６瓢の間であれば［Ｃ≧Ｄ／Ｌ−０
，１８Ｊとなる。このように低い密度はプラスチック生
成物の外観にほとんど影響を及ぼさない。
発明者は、シラスナック内に導電性ファイ・ぐを低密度
（約０．５％より少ない体積）で分散さ１４− せ、静電気除去性質のあるグラスチック生成物を製造し
得ることを見いだした。この場合、静電気除去性プラス
チック生成物の７アイ・ぐ寸法に対応する密度Ｃはｒ
Ｃ＜Ｄ／Ｉ、−０，１８１の関係となる。そして、ファ
イバをとにかく生成物の外側表面に近付けるようにする
。
（約０．５％より少ない体積）で分散さ１４− せ、静電気除去性質のあるグラスチック生成物を製造し
得ることを見いだした。この場合、静電気除去性プラス
チック生成物の７アイ・ぐ寸法に対応する密度Ｃはｒ
Ｃ＜Ｄ／Ｉ、−０，１８１の関係となる。そして、ファ
イバをとにかく生成物の外側表面に近付けるようにする
。
この発明によれば、上記ファイバをプラスチック内にラ
ンダムかつ均一に分散させ、所定レベルの導電性を有す
るようにして、導電性ファイバ体積の少ないプラスチッ
ク複合生成物を作ることができる。この場合、導電性フ
ァイバの体積密度は約０．０３チから約００５チの範囲
にできる。
ンダムかつ均一に分散させ、所定レベルの導電性を有す
るようにして、導電性ファイバ体積の少ないプラスチッ
ク複合生成物を作ることができる。この場合、導電性フ
ァイバの体積密度は約０．０３チから約００５チの範囲
にできる。
そしてさらに、最適なり／Ｌの条件は、プラスチック生
成物の工業生産段階で上述のり、Ｄ、Ｃの条件に基いて
ファイ・々を添加することで得られる。この玖４．の条
件はまた次式を満たす。
成物の工業生産段階で上述のり、Ｄ、Ｃの条件に基いて
ファイ・々を添加することで得られる。この玖４．の条
件はまた次式を満たす。
［Ｃ５０，３４Ｄ／Ｌ−０，１３７Ｊ
プラスチック基材内ではできるだけファイバ間の結合を
良好にして導電性を向上させなくてはならないので、比
較的むらのない表面をしているととがファイバにとって
重要である。すなわち、ファイバの表面は平均的な凸凹
レベルが１μｍ程度となる荒さにするようにする。この
ようにすると、隣接ファイバ相互の結合表面数が統計的
にほぼ最適になると共に、結合表面が最適面積となる。
良好にして導電性を向上させなくてはならないので、比
較的むらのない表面をしているととがファイバにとって
重要である。すなわち、ファイバの表面は平均的な凸凹
レベルが１μｍ程度となる荒さにするようにする。この
ようにすると、隣接ファイバ相互の結合表面数が統計的
にほぼ最適になると共に、結合表面が最適面積となる。
このファイバ素材として、例えば米国特許第２．０５０
，２９８号まだは第３，３７９，０００号に記載された
方法で製造されるようなステンレス鋼ｔｒｉ、コ（Ｄ応
用技術にとって特に適した固有の導電特性を示す。おそ
らくこれは、アルミニウムまたは銅等と対比して、ステ
ンレス鋼が表面に絶縁酸化膜を形成しにくいという事実
によるものである。
，２９８号まだは第３，３７９，０００号に記載された
方法で製造されるようなステンレス鋼ｔｒｉ、コ（Ｄ応
用技術にとって特に適した固有の導電特性を示す。おそ
らくこれは、アルミニウムまたは銅等と対比して、ステ
ンレス鋼が表面に絶縁酸化膜を形成しにくいという事実
によるものである。
このため、ファイバの結合部位での接触抵抗が低くおさ
えられる。普通、このステンレス鋼は多くのグラスチッ
クに対してアルミニウム（ＡＺ）または銅（Ｃｕ）はど
化学反応を起さない。−まだ、ハステロイ−ｘ、インコ
ネル、チタン、ニッケル々ど他のファイバを使用するこ
ともできる。
えられる。普通、このステンレス鋼は多くのグラスチッ
クに対してアルミニウム（ＡＺ）または銅（Ｃｕ）はど
化学反応を起さない。−まだ、ハステロイ−ｘ、インコ
ネル、チタン、ニッケル々ど他のファイバを使用するこ
ともできる。
ファイバの適正な導電特性は最低で銅基率の０．５係で
ある。
ある。
原理的には、この発明は通常の成形技術手段、例えば鋳
込み、押出し、射出成形、圧縮成形、発泡成形等をもっ
て成形されるほとんどのプラスチックに適用されるもの
であシ、熱可塑性のタイツならばよシ好ましい。
込み、押出し、射出成形、圧縮成形、発泡成形等をもっ
て成形されるほとんどのプラスチックに適用されるもの
であシ、熱可塑性のタイツならばよシ好ましい。
したがって、この生成物は柔軟性、硬質性、または弾力
性を持つようにできる。ところで、この発明は押出しま
たは射出成形のような従来からの成形技術、および熱可
塑性樹脂に対して非常に容易に適用でき、スタート材と
してはプラスチックペレットを用いる。こうした場合、
実際に導電性ファイバを何らかの方法でプラスチックペ
レットに添加、あるいは混合するようにすれば、ファイ
バのプラスチックに対する適合性を損なうことなく、従
来からの成形処理中に導電性ファイバが均一に最適分散
するようになる。
性を持つようにできる。ところで、この発明は押出しま
たは射出成形のような従来からの成形技術、および熱可
塑性樹脂に対して非常に容易に適用でき、スタート材と
してはプラスチックペレットを用いる。こうした場合、
実際に導電性ファイバを何らかの方法でプラスチックペ
レットに添加、あるいは混合するようにすれば、ファイ
バのプラスチックに対する適合性を損なうことなく、従
来からの成形処理中に導電性ファイバが均一に最適分散
するようになる。
この発明において重要なことは、導電性ファー１フー
イパを組み込まれて少々くとも約０．４ ｃｍの員さを
持つプラスチックのグレインを中間生成材料として生成
物の製造に用い、均一な分散状態が得られることである
。このダレイン内のファイバの平均長は最終的な生成物
内のそれよりもわずかに長くされるが、これはファイバ
の多くが通常成形処理中に破断するからである。つ捷り
、この発明はこのようなファイバの破断頃向を妨げるも
のである。
持つプラスチックのグレインを中間生成材料として生成
物の製造に用い、均一な分散状態が得られることである
。このダレイン内のファイバの平均長は最終的な生成物
内のそれよりもわずかに長くされるが、これはファイバ
の多くが通常成形処理中に破断するからである。つ捷り
、この発明はこのようなファイバの破断頃向を妨げるも
のである。
ソシて、このダレイン内の導電性ファイバの体積密度は
、成形された生成物内の最終的な密度より常に大きいも
のとされる。例えば、もし上記グレイン１００・ヤーセ
ントの構成で生成物を製造し、最終的に金属ファイノＲ
が生成物内で０．３・ぐ−セントの体積密度となるよう
にしたいならば、ダレイン内での金属ファイ・々の平均
的な体積密度を少なくとも０．３３ ／＃−セントにす
るようにする。また、金属ファイバを組み込まれたプラ
スチックグレイン３３パーセント、および純粋プラスチ
ックベレット６７ノや一セントの混合１８− 体積割合で生成物を製造し、最終的に金属ファイバが同
じ体積密度（Ｑ、 ３ ｚｆ−セント）となるようにし
たいならば、ダレイン内での金属ファイバの平均的な体
積密度を少なくとも０．９９パーセントにするようにす
る。
、成形された生成物内の最終的な密度より常に大きいも
のとされる。例えば、もし上記グレイン１００・ヤーセ
ントの構成で生成物を製造し、最終的に金属ファイノＲ
が生成物内で０．３・ぐ−セントの体積密度となるよう
にしたいならば、ダレイン内での金属ファイ・々の平均
的な体積密度を少なくとも０．３３ ／＃−セントにす
るようにする。また、金属ファイバを組み込まれたプラ
スチックグレイン３３パーセント、および純粋プラスチ
ックベレット６７ノや一セントの混合１８− 体積割合で生成物を製造し、最終的に金属ファイバが同
じ体積密度（Ｑ、 ３ ｚｆ−セント）となるようにし
たいならば、ダレイン内での金属ファイバの平均的な体
積密度を少なくとも０．９９パーセントにするようにす
る。
この発明に係るプラスチック生成物の製造方法は、その
所定の部分を導電性にするだめのもので、次のようなス
テップを含んでいる。導電性ファイバを約２０％から７
０チの範囲の体積で充分並列に配したファイノ々／プラ
スチック複合体は、所定菫の充分純粋なシラスナック材
と混合され、例えば押出し混合機のホラ・平均に導かれ
る。この装置はプラスチック材を加熱して軟化させ、フ
ァイバがその内部に均一分散されるように動作する（混
練する）。すなわち、ファイバを破壊しない程度に低く
、かつプラスチック内で均一に分離させるのに充分な高
さのレベルのせん断力が加えられる。こうして処理され
た粘性集合体は、生成物として成形するために、押出機
のスクリューで適当なオリフィス、チャネル、スロット
を通して金型に送り出すか、あるいは直接的連続的にロ
ッド、チーープ、シートまたはプレートに押出成形ない
し射出成形される。
所定の部分を導電性にするだめのもので、次のようなス
テップを含んでいる。導電性ファイバを約２０％から７
０チの範囲の体積で充分並列に配したファイノ々／プラ
スチック複合体は、所定菫の充分純粋なシラスナック材
と混合され、例えば押出し混合機のホラ・平均に導かれ
る。この装置はプラスチック材を加熱して軟化させ、フ
ァイバがその内部に均一分散されるように動作する（混
練する）。すなわち、ファイバを破壊しない程度に低く
、かつプラスチック内で均一に分離させるのに充分な高
さのレベルのせん断力が加えられる。こうして処理され
た粘性集合体は、生成物として成形するために、押出機
のスクリューで適当なオリフィス、チャネル、スロット
を通して金型に送り出すか、あるいは直接的連続的にロ
ッド、チーープ、シートまたはプレートに押出成形ない
し射出成形される。
純粋プラスチックのペレット、および上述したようなフ
ァイバを含んだ複合体のグレインとを混合使用するとき
、純粋ペレットの平均の厚みに少なくとも等しい直径の
円柱状の複合体グレインを選定する。こうすると実際の
成形に先立つグレイン−波レット相互の混線中に内部の
導電性ファイバが破壊されにくくなる。複合体グレイン
の長さは約０．４ｚから１．２０の間とするのが望まし
い。
ァイバを含んだ複合体のグレインとを混合使用するとき
、純粋ペレットの平均の厚みに少なくとも等しい直径の
円柱状の複合体グレインを選定する。こうすると実際の
成形に先立つグレイン−波レット相互の混線中に内部の
導電性ファイバが破壊されにくくなる。複合体グレイン
の長さは約０．４ｚから１．２０の間とするのが望まし
い。
現実的に考えて、プラスチックダレインとしては大きさ
、密度の揃ったものが供給に都合よく、その上最終生成
物内の導電性ファイバを所定の体積密度に得るために必
要な割合で、このグレインと従来からのプラスチックペ
レットを容易に混合し処理することができる。このグレ
インの主な原料には、成形されて生成物となる主原料と
同じく、樹脂が望ましい。さらにこの複合体グレインの
断面表面は純粋な樹脂ペレットのそれと最低限一致させ
る。例えば、複合体ダレイン内の金属ファイ／Ｊは体積
百分率で１パーセントが適当でちることがわかっている
。ダレイン内の金属ファイ・々体積は約０．５チから約
２％の間で選定できる。
、密度の揃ったものが供給に都合よく、その上最終生成
物内の導電性ファイバを所定の体積密度に得るために必
要な割合で、このグレインと従来からのプラスチックペ
レットを容易に混合し処理することができる。このグレ
インの主な原料には、成形されて生成物となる主原料と
同じく、樹脂が望ましい。さらにこの複合体グレインの
断面表面は純粋な樹脂ペレットのそれと最低限一致させ
る。例えば、複合体ダレイン内の金属ファイ／Ｊは体積
百分率で１パーセントが適当でちることがわかっている
。ダレイン内の金属ファイ・々体積は約０．５チから約
２％の間で選定できる。
しかしながら、この複合体グレインに含まれるプラスチ
ック材は生成物のそれとは性質の異なるものにするよう
にする。すなわち、複合体ダレイン内の樹脂の軟化およ
び融解点を生成物の主原料のプラスチック樹脂のそれよ
りも低くする。このようにすれば、生成物の製造中、複
合体グレインを生成物のプラスチック主原料内に容易に
広がらせ混合することができ、導電性ファイバが微小せ
ん断力下で分散するようになる。
ック材は生成物のそれとは性質の異なるものにするよう
にする。すなわち、複合体ダレイン内の樹脂の軟化およ
び融解点を生成物の主原料のプラスチック樹脂のそれよ
りも低くする。このようにすれば、生成物の製造中、複
合体グレインを生成物のプラスチック主原料内に容易に
広がらせ混合することができ、導電性ファイバが微小せ
ん断力下で分散するようになる。
また、主原料を複合体グレインの樹脂と相性をよくしな
くてはならないのは他にも理由がある。例えば、このよ
うな樹脂は主原料が加熱さ２１− れて処理またはモールド温度にされた場合に主原料と反
応したり、分解するようなことがない。
くてはならないのは他にも理由がある。例えば、このよ
うな樹脂は主原料が加熱さ２１− れて処理またはモールド温度にされた場合に主原料と反
応したり、分解するようなことがない。
導電性ファイバをまとめる基本部材としては、フィラメ
ントのバンドルが最適であるが、ファイバスライバ、マ
タハステーブルファイバヤーンのようなバンドルでもよ
い。このファイバスライバは、充分なり−ン番号、テッ
クス（ｔｉｔｒｅ）を有し、取扱いおよび処理に対して
充分な引き伸し強度があって適度に密着したバンドルを
形成するのに充分なファイバ長であるようにする。
ントのバンドルが最適であるが、ファイバスライバ、マ
タハステーブルファイバヤーンのようなバンドルでもよ
い。このファイバスライバは、充分なり−ン番号、テッ
クス（ｔｉｔｒｅ）を有し、取扱いおよび処理に対して
充分な引き伸し強度があって適度に密着したバンドルを
形成するのに充分なファイバ長であるようにする。
したがって、ファイバの平均長が７ｍで、スライバの横
断面のファイバ数が２，０００本程度とするのが適当で
ある。通常、ファイババンドルはプラスチックの基材に
組み込み、ファイババンドルの体積を２０１から７０優
の間とする。浸漬したバンドルは硬化させ（例えば冷却
により）、所謂スレッドに形成するもので、その断面を
主原料となるプラスチックペレットの大きさとほぼ等し
くするか、小さくないようにするのが望ましい。
断面のファイバ数が２，０００本程度とするのが適当で
ある。通常、ファイババンドルはプラスチックの基材に
組み込み、ファイババンドルの体積を２０１から７０優
の間とする。浸漬したバンドルは硬化させ（例えば冷却
により）、所謂スレッドに形成するもので、その断面を
主原料となるプラスチックペレットの大きさとほぼ等し
くするか、小さくないようにするのが望ましい。
＝２２−
このスレッドは円形にするか、断面をさ１ざ壕な形状、
例えば端内、偏平、長四角等にして１ｉｌｆ１片に刻ん
だシ、巻き一七けたシしやすいようにする。このスレッ
ドはその断面内にフィラメント（またはファイバ）を３
５，０００本密接させて構成することができるが、少な
い本数（最低限１０００本のフィラメント）を勧める。
例えば端内、偏平、長四角等にして１ｉｌｆ１片に刻ん
だシ、巻き一七けたシしやすいようにする。このスレッ
ドはその断面内にフィラメント（またはファイバ）を３
５，０００本密接させて構成することができるが、少な
い本数（最低限１０００本のフィラメント）を勧める。
浸漬したバンドルの被覆は主原料と同じプラスチック、
あるいはバンドルを浸漬させたのと同！１…、または異
種でよいがシラスチックにすることをあえて勧める。こ
れは高温での混合中、切断したバンドルのゆるやかな分
解を促進し、プラスチック基材内にファイバを均一に分
散させることになる。スレッドは所定の長さ、すなわち
グラニユールとして最小で約０．４ ｃｍ 、最大で約
１．５ ｃｍにする。
あるいはバンドルを浸漬させたのと同！１…、または異
種でよいがシラスチックにすることをあえて勧める。こ
れは高温での混合中、切断したバンドルのゆるやかな分
解を促進し、プラスチック基材内にファイバを均一に分
散させることになる。スレッドは所定の長さ、すなわち
グラニユールとして最小で約０．４ ｃｍ 、最大で約
１．５ ｃｍにする。
ファイババンドルを浸漬被覆してなるプラスチ、り材は
、成形されて生成物となる主原料と明らかに相性をよく
する必要がある。例えば、主原料が熱可塑性物質である
場合、浸漬用の樹脂は比較的低分子量の熱可塑性ポリマ
、すなわち、２リエチレン、ポリプロピレン、ポリエス
テル、７１′ｔ？リアクリレート、ポリメタアクリレー
ト、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニル共
重体などにするようにする。
、成形されて生成物となる主原料と明らかに相性をよく
する必要がある。例えば、主原料が熱可塑性物質である
場合、浸漬用の樹脂は比較的低分子量の熱可塑性ポリマ
、すなわち、２リエチレン、ポリプロピレン、ポリエス
テル、７１′ｔ？リアクリレート、ポリメタアクリレー
ト、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニル共
重体などにするようにする。
導電性ファイバを分散して有する熱可塑性のグレインは
、純粋プラスチック及レッド（主原料）、および適度の
量のファイバを並列に組み込んでなる多量のグラニー−
ルを乾式混合して伺られるもので、このファイバはグラ
ニユールの長さとほぼ同じかあるいは少し長めにする。
、純粋プラスチック及レッド（主原料）、および適度の
量のファイバを並列に組み込んでなる多量のグラニー−
ルを乾式混合して伺られるもので、このファイバはグラ
ニユールの長さとほぼ同じかあるいは少し長めにする。
すなわち、プラスチック材内に導電性ファイバを分散さ
せるため、押出し混合機内を温度上昇させ、低せん断力
でこの混合物をこねる。こうして軟化した集合体は、適
度な断面を持つ単数あるいは複数のスレッドと々るよう
押し出し、冷却する。そして、最終的にスレッドを横に
刻んで少なくとも約０．４ ｔｎの長さのグレインにす
る。
せるため、押出し混合機内を温度上昇させ、低せん断力
でこの混合物をこねる。こうして軟化した集合体は、適
度な断面を持つ単数あるいは複数のスレッドと々るよう
押し出し、冷却する。そして、最終的にスレッドを横に
刻んで少なくとも約０．４ ｔｎの長さのグレインにす
る。
以下図面を参照してこの発明の一実施例を説明する。第
１図はその構成を示すもので、バンドル１１はＢＥＫＩ
ＮＯＸ■（本出願人の登録商標）タイプで等価フィラメ
ント直径ｏ、ｏｏｓ能のＡｌ５３１６Ｌのステンレス鋼
フィラメントを２０．４００本あわせて構成され、この
バンドル１１は比較的分子量の少ないＤｙｎａｐｏ Ｉ
Ｌ８５０ （Ｄｙｎａｍｉ ｔ Ｎｏｂｅ １ ）タ
イプの線状ポリエステル（Ｍ、Ｗ ｃｉｒｃａ １４，
０００）を重量比で２０係含むトリクロルエチレンの溶
液に授潰したものである。この浸漬後、バンドル１ノは
円形のストリッピングオリフィスを通して引き出され、
直径１．８ｍに整形し、これを乾燥させる。乾燥したノ
々ンドル１ノは、重量６．２パーセントの樹脂を有する
（これは体積７０％が金属ファイバとなることに等しい
）。この樹脂浸漬されたバンドルは、ワイヤ被覆押出機
（中心固定のＭａｉｌｌｅｆｅｒタイプ）内で同じポリ
エステルＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０により被覆される。
１図はその構成を示すもので、バンドル１１はＢＥＫＩ
ＮＯＸ■（本出願人の登録商標）タイプで等価フィラメ
ント直径ｏ、ｏｏｓ能のＡｌ５３１６Ｌのステンレス鋼
フィラメントを２０．４００本あわせて構成され、この
バンドル１１は比較的分子量の少ないＤｙｎａｐｏ Ｉ
Ｌ８５０ （Ｄｙｎａｍｉ ｔ Ｎｏｂｅ １ ）タ
イプの線状ポリエステル（Ｍ、Ｗ ｃｉｒｃａ １４，
０００）を重量比で２０係含むトリクロルエチレンの溶
液に授潰したものである。この浸漬後、バンドル１ノは
円形のストリッピングオリフィスを通して引き出され、
直径１．８ｍに整形し、これを乾燥させる。乾燥したノ
々ンドル１ノは、重量６．２パーセントの樹脂を有する
（これは体積７０％が金属ファイバとなることに等しい
）。この樹脂浸漬されたバンドルは、ワイヤ被覆押出機
（中心固定のＭａｉｌｌｅｆｅｒタイプ）内で同じポリ
エステルＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０により被覆される。
円形の押出ノズルは２アの直径を有する。こうして押出
されたスレッド１２は冷却され、長さが１確の円柱状ダ
ラニーーール１３に刻まれる。この２５− グラニユールは、重量で約１３・ぐ−セントの樹脂を有
しており、これは金属ファイバの体積比カ約ｓ ２ ｚ
？−セントと等価である。バンドルを切断する時、はと
んど金属ファイバのない端部が引き出され、ファイバ端
部のフック形成および平坦化は回避される。これは信頼
のおける混合および円滑分散を確実にするのに重要なこ
とである。このグラニユールはタンブル・ブレンド技術
によって各種樹脂でなる従来からの熱可塑性ペレットと
乾式混合されるもので、混合重量比をグラニユール９．
７５７ｅ−セント、純粋プラスチック被レット９０．２
５ バーセントとする。そして、この混合物はほぼ円形
のスレッドとして押出され、その直径が４ヨとなると共
に、金属ファイバの重量内容が約８・ぐ−セントとガる
。冷却後、押出されたスレッドは長さ１ｍのグレイン１
４（第２図）に再び切断される。このダレイン内では、
金属ファイバが約１．１・♀−セントの体積内容で均一
に分散されるようになる。押出し中に発生するせん断力
は充分小さく保たれ２６− 極端な７アイパ破壊は回避される。このようにせん断力
を低く保つ方法の一つとしては、ノズルの入口でフィル
タグレートを移動するようにする。Ｎ０ＲＹＬ−８Ｅ９
０（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の改良型ポリ
フェレンオキサイド）を使用した場合、単一スクリュー
の押出機のノズルにおける温度は２６０℃である。また
、Ｃｙｅｏｌａｃ ＡＭ １０００ Ａｓ（Ｂｏｒｇ
Ｗａｒｎｅｒ社のＡＢＳ樹脂）を用いた場合、ヘッドノ
ズルの押出し温度は２２０℃である。ＬｅｘａｎＬ３８
４８−１４１Ｒ−１１１（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃ社のポリカーｙｌ＝”ネート）では２２５℃とな
る。この押出機はＳａｍａｆｏｒ ４５タイプのもので
、スクリューの長さ一直径比率が２５に等しい。押出し
オリスイスに隣接したヘッド部分のフィーディングチャ
ネルは、チー・臂状の外側マンドレル表面と集束円すい
状の内側ノズルヘッド表面とに挟まれた環状の空間をな
す。このためチャネルが押出しオリフィスに対する供給
を制限するので、ずれが幾分増大する。この結果、ファ
イバが良好に分散するようになって、多少押出し方向へ
向けられる。
されたスレッド１２は冷却され、長さが１確の円柱状ダ
ラニーーール１３に刻まれる。この２５− グラニユールは、重量で約１３・ぐ−セントの樹脂を有
しており、これは金属ファイバの体積比カ約ｓ ２ ｚ
？−セントと等価である。バンドルを切断する時、はと
んど金属ファイバのない端部が引き出され、ファイバ端
部のフック形成および平坦化は回避される。これは信頼
のおける混合および円滑分散を確実にするのに重要なこ
とである。このグラニユールはタンブル・ブレンド技術
によって各種樹脂でなる従来からの熱可塑性ペレットと
乾式混合されるもので、混合重量比をグラニユール９．
７５７ｅ−セント、純粋プラスチック被レット９０．２
５ バーセントとする。そして、この混合物はほぼ円形
のスレッドとして押出され、その直径が４ヨとなると共
に、金属ファイバの重量内容が約８・ぐ−セントとガる
。冷却後、押出されたスレッドは長さ１ｍのグレイン１
４（第２図）に再び切断される。このダレイン内では、
金属ファイバが約１．１・♀−セントの体積内容で均一
に分散されるようになる。押出し中に発生するせん断力
は充分小さく保たれ２６− 極端な７アイパ破壊は回避される。このようにせん断力
を低く保つ方法の一つとしては、ノズルの入口でフィル
タグレートを移動するようにする。Ｎ０ＲＹＬ−８Ｅ９
０（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の改良型ポリ
フェレンオキサイド）を使用した場合、単一スクリュー
の押出機のノズルにおける温度は２６０℃である。また
、Ｃｙｅｏｌａｃ ＡＭ １０００ Ａｓ（Ｂｏｒｇ
Ｗａｒｎｅｒ社のＡＢＳ樹脂）を用いた場合、ヘッドノ
ズルの押出し温度は２２０℃である。ＬｅｘａｎＬ３８
４８−１４１Ｒ−１１１（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔ
ｒｉｃ社のポリカーｙｌ＝”ネート）では２２５℃とな
る。この押出機はＳａｍａｆｏｒ ４５タイプのもので
、スクリューの長さ一直径比率が２５に等しい。押出し
オリスイスに隣接したヘッド部分のフィーディングチャ
ネルは、チー・臂状の外側マンドレル表面と集束円すい
状の内側ノズルヘッド表面とに挟まれた環状の空間をな
す。このためチャネルが押出しオリフィスに対する供給
を制限するので、ずれが幾分増大する。この結果、ファ
イバが良好に分散するようになって、多少押出し方向へ
向けられる。
こうして得られた複合体ダレインは、同重量の純粋グラ
スチックベレットと乾式混合され、スクリュー付のＡｎ
ｋｅｒｗｅｒｋ Ｖ２４／２０タイプの射出成形機に供
給される。この成形機には幅２５ｃｒｎ、長さ３０ｍ、
厚さ２３ヨの板材に成形するだめの金型を接続しである
。スクリュー室の温度はＮｏｒｙｌ 、Ｃｙｃｏｌａｃ
、Ｌｅｘａｎ樹脂それぞれに対応して２５０℃、２１
０℃、２９０℃とされ、金型の温度はそれぞれ８０℃、
５０℃、９０℃に設定される。
スチックベレットと乾式混合され、スクリュー付のＡｎ
ｋｅｒｗｅｒｋ Ｖ２４／２０タイプの射出成形機に供
給される。この成形機には幅２５ｃｒｎ、長さ３０ｍ、
厚さ２３ヨの板材に成形するだめの金型を接続しである
。スクリュー室の温度はＮｏｒｙｌ 、Ｃｙｃｏｌａｃ
、Ｌｅｘａｎ樹脂それぞれに対応して２５０℃、２１
０℃、２９０℃とされ、金型の温度はそれぞれ８０℃、
５０℃、９０℃に設定される。
そして、スクリューが毎分４４回転のらせん運動をする
。ノズルの開口部は約１ｍの直径である０Ｎｏｒｙｌ、
Ｃｙｃｏｌａｃ 、およびＬｅｘａｎのプレートはむら
のない表面を鳴し、全プレートのファイバ分散ないし分
離は一様である。金属ファイバの密度は合計重量で４パ
ーセント、体積で０．５バーセントとなる。Ｂｅｋｊｎ
ｏｘゝ興ステンレス鋼ファイバは銅基率の約２％の導電
特性を有する。
。ノズルの開口部は約１ｍの直径である０Ｎｏｒｙｌ、
Ｃｙｃｏｌａｃ 、およびＬｅｘａｎのプレートはむら
のない表面を鳴し、全プレートのファイバ分散ないし分
離は一様である。金属ファイバの密度は合計重量で４パ
ーセント、体積で０．５バーセントとなる。Ｂｅｋｊｎ
ｏｘゝ興ステンレス鋼ファイバは銅基率の約２％の導電
特性を有する。
次に前実施例と設定条件の似た第２の実施例を説明する
。射出成形プレートは上述の熱可塑性樹脂で構成するが
、バンドルとしては直径０．００８ｍｍのＢｅｋｉｎｏ
ｘ■フィラメントを第１図（ｂ）のように偏平に集束し
て用いるようにする。すなわち、この偏平のバンドルは
前実施例と同様にＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０の溶液に浸
漬し、５ｙｉｍＸ０．５Ｂの長方形オリフィスを通して
表被剥離される。そして、乾燥されたノＲンドルは重量
６．４ ノ４−セントの樹脂で構成される。このバンド
ルは１６０℃のスロット押出機内において上記同様のポ
リエステル樹脂で被覆される。押出機の長方形押出しノ
ズルの寸法は５．、ｌ×０．６あであり、得られて冷却
されたストランド（偏平なスレッド）は重量２３パーセ
ントの樹脂で構成され、これは体積約３９ ／ｆ−セン
トの金属ファイバに等しい。この偏平なスレッドは１ｃ
ｒｎの長さに刻まれることで、ファイバ端部のフック形
成および平坦化を完全に防止する。偏平なバンドル内の
ファイバを樹脂材内にフランジすることは、グラニユー
ルを的確に切断するのに非常に効果的である。
。射出成形プレートは上述の熱可塑性樹脂で構成するが
、バンドルとしては直径０．００８ｍｍのＢｅｋｉｎｏ
ｘ■フィラメントを第１図（ｂ）のように偏平に集束し
て用いるようにする。すなわち、この偏平のバンドルは
前実施例と同様にＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０の溶液に浸
漬し、５ｙｉｍＸ０．５Ｂの長方形オリフィスを通して
表被剥離される。そして、乾燥されたノＲンドルは重量
６．４ ノ４−セントの樹脂で構成される。このバンド
ルは１６０℃のスロット押出機内において上記同様のポ
リエステル樹脂で被覆される。押出機の長方形押出しノ
ズルの寸法は５．、ｌ×０．６あであり、得られて冷却
されたストランド（偏平なスレッド）は重量２３パーセ
ントの樹脂で構成され、これは体積約３９ ／ｆ−セン
トの金属ファイバに等しい。この偏平なスレッドは１ｃ
ｒｎの長さに刻まれることで、ファイバ端部のフック形
成および平坦化を完全に防止する。偏平なバンドル内の
ファイバを樹脂材内にフランジすることは、グラニユー
ルを的確に切断するのに非常に効果的である。
こうして得られた偏平なグラニユールは、難な２９−
く純粋プラスチックと重量混合比１０．６６対８９．３
３で乾式混合され、直径４ヨのほぼ円形なスレッドに押
出される（前実施例参照）。その金属ファイバの内容は
重量で約８・々−セントとなり、これは体積で約１．１
・や−セントに相当する。複合１本ダレインは、このス
レッドを１ｍの長さで切断したものである。この複合体
ダレインを同重量の純粋プラスチックと前記したように
乾式混合すると、均一な分散となる。ファイバの平均長
はほぼ１，５っで、その体積の密度皿は０．５ｉＪ？−
セントとなる。第４図のＡ部参照。
３で乾式混合され、直径４ヨのほぼ円形なスレッドに押
出される（前実施例参照）。その金属ファイバの内容は
重量で約８・々−セントとなり、これは体積で約１．１
・や−セントに相当する。複合１本ダレインは、このス
レッドを１ｍの長さで切断したものである。この複合体
ダレインを同重量の純粋プラスチックと前記したように
乾式混合すると、均一な分散となる。ファイバの平均長
はほぼ１，５っで、その体積の密度皿は０．５ｉＪ？−
セントとなる。第４図のＡ部参照。
射出成形ル−トの電磁輻射に対するシールド作用は試験
しである。導電性充てん桐を加えたプラスチック材のシ
ールド作用は、ある輻射周波数（例えば１．Ｑ ＧＨ２
）で測定した反射率Ｒ（％）を、金属プレートのような
基準材における反射率（１００％ ）と比較し、そのグ
レートの厚さ割合において決定することができる。もし
、プラスチック材の電気的特性が充分均質であり、その
内部の導電性充てん材が充分小さな網目サイ３０− ズのネットワークを形成していれば（例えば、シールド
させる輻射波長よシ大きさの小さい網目サイズ）、シー
ルド作用は全周波に対して対応することができる。また
、導電性プラスチックに対する非常に多くの用途におい
て、その要求を満たすシールド効率（１）はＩＧＨｚで
２５ｄＢであることが知られている。そして、電界およ
び、常に００１０αから１００Ωｍの間の固有抵抗を有
する物質に対するＳＥ値は、厚さ１ｒｎｍから６咽の間
のプレートを電磁波源と約１ｃｒｎから１０６ｎの間隔
に設定すると、０４から５ＧＨｚの付近で最小となるこ
とがわかった。電磁波周波数ｆとシールド効率ＳＥとの
関係は、グレート厚を３能、電磁波源とプレートの間隔
を１ｃｒｎにして第３図に示しである。曲線２１は１０
ＧＨ２での反射率Ｒ＝９９％の関係を示し、同様に曲線
２２は１０ＧＨｚでの反射率Ｒ＝７Ｍの関係を示してい
る。
しである。導電性充てん桐を加えたプラスチック材のシ
ールド作用は、ある輻射周波数（例えば１．Ｑ ＧＨ２
）で測定した反射率Ｒ（％）を、金属プレートのような
基準材における反射率（１００％ ）と比較し、そのグ
レートの厚さ割合において決定することができる。もし
、プラスチック材の電気的特性が充分均質であり、その
内部の導電性充てん材が充分小さな網目サイ３０− ズのネットワークを形成していれば（例えば、シールド
させる輻射波長よシ大きさの小さい網目サイズ）、シー
ルド作用は全周波に対して対応することができる。また
、導電性プラスチックに対する非常に多くの用途におい
て、その要求を満たすシールド効率（１）はＩＧＨｚで
２５ｄＢであることが知られている。そして、電界およ
び、常に００１０αから１００Ωｍの間の固有抵抗を有
する物質に対するＳＥ値は、厚さ１ｒｎｍから６咽の間
のプレートを電磁波源と約１ｃｒｎから１０６ｎの間隔
に設定すると、０４から５ＧＨｚの付近で最小となるこ
とがわかった。電磁波周波数ｆとシールド効率ＳＥとの
関係は、グレート厚を３能、電磁波源とプレートの間隔
を１ｃｒｎにして第３図に示しである。曲線２１は１０
ＧＨ２での反射率Ｒ＝９９％の関係を示し、同様に曲線
２２は１０ＧＨｚでの反射率Ｒ＝７Ｍの関係を示してい
る。
例えば、厚さ３．の導電性プラスチックプレー１・に対
する反射率Ｒが１０ＧＨ２で８０チと測定されたとする
と（電磁波混−グレート間隔は１−）、あらゆる周波数
で少なくとも３５ｄＢのＳＥ値が得られることが第３図
かられかる。Ｒ＝７０％、ＩＧＨｚのときＳ Ｅ ＝
３８ｄＢ。
する反射率Ｒが１０ＧＨ２で８０チと測定されたとする
と（電磁波混−グレート間隔は１−）、あらゆる周波数
で少なくとも３５ｄＢのＳＥ値が得られることが第３図
かられかる。Ｒ＝７０％、ＩＧＨｚのときＳ Ｅ ＝
３８ｄＢ。
また、次の各位は他のプレート厚について、プレートお
よび電磁波源の間隔を１ｔ−Ｉｎとして測定したもので
ある。
よび電磁波源の間隔を１ｔ−Ｉｎとして測定したもので
ある。
第 １ 表
均質な導電性プラスチックプレート、およびそれぞれの
グレート厚に対して、固有抵抗ρ（Ωｃｒｎ）が次に示
す値の反射率（Ｒ−１）に対応した次の値をとることは
、シールド理論（Ｓｃｈｕ １ ｔｚ ）によシ導くこ
とができる。
グレート厚に対して、固有抵抗ρ（Ωｃｒｎ）が次に示
す値の反射率（Ｒ−１）に対応した次の値をとることは
、シールド理論（Ｓｃｈｕ １ ｔｚ ）によシ導くこ
とができる。
第 ２ 表
よって、薄い方のプレートは低い導電率（１／ｐ）およ
び低い反射率の値を有して、与えられた周波数（例えば
ＩＧＨｚ）で同一のシールド効率（ＳＥ）を達成するこ
とがこのデータから導ける。すなワチ、同一ファイバ密
度において、厚いプレート内の方が薄いプレート内より
もファイバの坑４゜値は高い。いいかえると、両プレー
トの捗４．値が等しいとき、厚いプレート内の方が薄い
プレート内よりもファイバ密度は小さくなる。
び低い反射率の値を有して、与えられた周波数（例えば
ＩＧＨｚ）で同一のシールド効率（ＳＥ）を達成するこ
とがこのデータから導ける。すなワチ、同一ファイバ密
度において、厚いプレート内の方が薄いプレート内より
もファイバの坑４゜値は高い。いいかえると、両プレー
トの捗４．値が等しいとき、厚いプレート内の方が薄い
プレート内よりもファイバ密度は小さくなる。
伝送、反射および抵抗率の測定は、射出成形グレートま
たはシートについて行なわれる。伝送および反射の測定
は１０ＧＨ２で行なうように設定される。これらの測定
のため、サーキュレー３３− タを介して第１のホーンアンテナを接続した電磁波輻射
器（発振器）と、第２の検出器に接続された第２のホー
ンアンテナとの間にプレートを設置する。発振器で発生
したエネルギーは第１のアンテナを介してプレートに送
られ、その伝送エネルギーは、第２のアンテナを介して
、これに接続された第２の検出器によって記録する。そ
して、反射エネルギーは第１のアンテナへ戻り、これに
接続された第２の検出器によって記録される。この反射
エネルギー量は、同一環境条件で金属プレートの反射す
るエネルギー量（１００％ ）の百分率（Ｒ−Ｖａｌｕ
ｅ ）で表わされる。伝送エネルギー量がｒＯＪである
とき、反射の測定および記録のため、第１のアンテナ付
近から第２のアンテナまでの間の２２３以上の距離につ
いて、プレートを一定速度で往復させる。この動作はサ
ーキュレータから少なくとも１４．５ ｃｍ離れて開始
させる。このような動的方法は測定誤差の防止を可能に
するもので、この測定誤差は静的測定においてサーキュ
レータに対３４− 応したそれぞれのプレートの位置が連続的な測定中厳密
に同一でないときに発生する。実際、測定された反射信
号は常に、プレート標本および金属（サーキュレータ、
アンテナ）間の反射と、連続的な反射との結果で構成さ
れる。これは標本および輻射装置間の距離の関数として
定在波・母ターンを形成する。動的表方法において、記
録された定在波ノ４ターンの平均値はマイクロプロセッ
サで求められる。
たはシートについて行なわれる。伝送および反射の測定
は１０ＧＨ２で行なうように設定される。これらの測定
のため、サーキュレー３３− タを介して第１のホーンアンテナを接続した電磁波輻射
器（発振器）と、第２の検出器に接続された第２のホー
ンアンテナとの間にプレートを設置する。発振器で発生
したエネルギーは第１のアンテナを介してプレートに送
られ、その伝送エネルギーは、第２のアンテナを介して
、これに接続された第２の検出器によって記録する。そ
して、反射エネルギーは第１のアンテナへ戻り、これに
接続された第２の検出器によって記録される。この反射
エネルギー量は、同一環境条件で金属プレートの反射す
るエネルギー量（１００％ ）の百分率（Ｒ−Ｖａｌｕ
ｅ ）で表わされる。伝送エネルギー量がｒＯＪである
とき、反射の測定および記録のため、第１のアンテナ付
近から第２のアンテナまでの間の２２３以上の距離につ
いて、プレートを一定速度で往復させる。この動作はサ
ーキュレータから少なくとも１４．５ ｃｍ離れて開始
させる。このような動的方法は測定誤差の防止を可能に
するもので、この測定誤差は静的測定においてサーキュ
レータに対３４− 応したそれぞれのプレートの位置が連続的な測定中厳密
に同一でないときに発生する。実際、測定された反射信
号は常に、プレート標本および金属（サーキュレータ、
アンテナ）間の反射と、連続的な反射との結果で構成さ
れる。これは標本および輻射装置間の距離の関数として
定在波・母ターンを形成する。動的表方法において、記
録された定在波ノ４ターンの平均値はマイクロプロセッ
サで求められる。
固有抵抗（抵抗率）の測定では、プレートまたはシート
が電気回路内のクランプ量で対向する端部に接続される
。フランジされたプレート端部で、クランプおよび導電
性ファイバ間に良好な導電結合を得るため、後者には研
磨および銀塗布がなされる。測定結果は次の様である。
が電気回路内のクランプ量で対向する端部に接続される
。フランジされたプレート端部で、クランプおよび導電
性ファイバ間に良好な導電結合を得るため、後者には研
磨および銀塗布がなされる。測定結果は次の様である。
これは厚さ２．３あの射出成形プレートが所定の用途に
対してシールド効率（３５ｄＢ）の臨界値にあることを
示す。第４図のＡ部分を参照。
対してシールド効率（３５ｄＢ）の臨界値にあることを
示す。第４図のＡ部分を参照。
次に第３の実施例を説明する。第２の実施例に示すよう
な樹脂を含浸した偏平バンドル（スレッド）は長さ１ｃ
ｍのグラニユールに刻まれ、第２の実施例同様にして純
粋な樹脂ペレット（Ｃｙｃｏｌａｃ）と所定の割合で混
合される。この樹脂ベレットは普通の大きさく長さ０．
５ ｔｙｎ 、幅０５ｍ１厚さ０．２ ｔ：ｍ ）。こ
の混合物はほぼ円形のスレッドに押出され、金属ファイ
バを約１，１ｉ９−セントの体積で含む複合体ダレイン
に形成される。（第２の実施例参照）。そして、この複
合体ダレインは純粋プラスチックＲレットと５０１５０
の割合で乾式混合され、直径０９５のノズルオリフィス
を有するＭａｕｒｅｒタイプの射出成形機に供給される
。そして、第２の実施例と同じ温度が加えられる。また
、ノズルに極めて近接したところで、充分々シールド特
性が必要ならば射出のベースをおそくするとか、アフタ
ルッシャを射出処理の終りに加えるようにする。このア
フタルッシャはできるだけ低い圧力に保たせる。射出成
形されたプレートは５ｍの厚さとなる。平均のファイ・
ぐ長りは、このプレートを非常に薄いスライスに切断し
た後、このスライスから樹脂を溶解させて残ったファイ
・９をマイクロスコープのもとで観察することで決定さ
れる。
な樹脂を含浸した偏平バンドル（スレッド）は長さ１ｃ
ｍのグラニユールに刻まれ、第２の実施例同様にして純
粋な樹脂ペレット（Ｃｙｃｏｌａｃ）と所定の割合で混
合される。この樹脂ベレットは普通の大きさく長さ０．
５ ｔｙｎ 、幅０５ｍ１厚さ０．２ ｔ：ｍ ）。こ
の混合物はほぼ円形のスレッドに押出され、金属ファイ
バを約１，１ｉ９−セントの体積で含む複合体ダレイン
に形成される。（第２の実施例参照）。そして、この複
合体ダレインは純粋プラスチックＲレットと５０１５０
の割合で乾式混合され、直径０９５のノズルオリフィス
を有するＭａｕｒｅｒタイプの射出成形機に供給される
。そして、第２の実施例と同じ温度が加えられる。また
、ノズルに極めて近接したところで、充分々シールド特
性が必要ならば射出のベースをおそくするとか、アフタ
ルッシャを射出処理の終りに加えるようにする。このア
フタルッシャはできるだけ低い圧力に保たせる。射出成
形されたプレートは５ｍの厚さとなる。平均のファイ・
ぐ長りは、このプレートを非常に薄いスライスに切断し
た後、このスライスから樹脂を溶解させて残ったファイ
・９をマイクロスコープのもとで観察することで決定さ
れる。
第４図のＢ部分は、こうして得られたファイバの長さの
ちらばシに相当する。シールドおよび導電性の測定は上
記のようにして行なわれる。
ちらばシに相当する。シールドおよび導電性の測定は上
記のようにして行なわれる。
その結果は次の表に要約される。
第 ４ 表
次に第４の実施例を説明する。一つの偏平グラニユール
は８チ重量のアクリル樹脂に７０（ｋｏｎｔａｋｔ Ｃ
ｈｅｍｌｅ）内に長さ３胴、直径８μｍのステンレス鋼
を２０，４００本並列に組み込んで構成される。この偏
平グラニユールは、倉入なかき混ぜの下、熱硬化性ポリ
エステル樹脂Ｄｅｒａｋｅｎｅ３７− ４１１をステンレス内に４５チ含む溶液に直接加えられ
る。通常の促進剤も触媒同様に加えられ、グラニユール
からのファイバは樹脂内に均一かつランダムに分散され
る。このほぼ液状の集合体は３０ｚＸ ３０ｃｒｎＸ
３ｍｍのグレートに成形脱気される。金型は冷却処理の
あいだ閉じて回転され、金属ファイバが金型の底に定着
するのを阻止する。硬化したプレートは０．５パーセン
トの体積の金属ファイバで構成される。この混合合成物
は第４図においてＧ点に相当する。測定された反射率は
、固有抵抗０．４３Ωσおよび伝送率０％で、９２チの
値となる。
は８チ重量のアクリル樹脂に７０（ｋｏｎｔａｋｔ Ｃ
ｈｅｍｌｅ）内に長さ３胴、直径８μｍのステンレス鋼
を２０，４００本並列に組み込んで構成される。この偏
平グラニユールは、倉入なかき混ぜの下、熱硬化性ポリ
エステル樹脂Ｄｅｒａｋｅｎｅ３７− ４１１をステンレス内に４５チ含む溶液に直接加えられ
る。通常の促進剤も触媒同様に加えられ、グラニユール
からのファイバは樹脂内に均一かつランダムに分散され
る。このほぼ液状の集合体は３０ｚＸ ３０ｃｒｎＸ
３ｍｍのグレートに成形脱気される。金型は冷却処理の
あいだ閉じて回転され、金属ファイバが金型の底に定着
するのを阻止する。硬化したプレートは０．５パーセン
トの体積の金属ファイバで構成される。この混合合成物
は第４図においてＧ点に相当する。測定された反射率は
、固有抵抗０．４３Ωσおよび伝送率０％で、９２チの
値となる。
また、似たようなプレート（同一寸法）が下記の構成で
作られる。反射率、伝送率および固有抵抗は測定筒であ
る。
作られる。反射率、伝送率および固有抵抗は測定筒であ
る。
第 ５ 表
上記の例および結果から、ファイバ体積密度に対しての
規定がファイバのＤ／’Ｌレシオの関数として得られる
。第４図の直線３ノはＣ＝ １．４ Ｄ／’Ｉ。
規定がファイバのＤ／’Ｌレシオの関数として得られる
。第４図の直線３ノはＣ＝ １．４ Ｄ／’Ｉ。
−１０２に相当し、直線３２はＣ−３，３４Ｄ／’Ｌ
−０，１３７を表わす。
−０，１３７を表わす。
この発明によれば、２本の直線３１．３２の間の部分は
３ヨより薄い厚さのプレートに充分なシールド効果を与
えるためのＣＸＤＸＬとして最適な状態を決定する。３
ヨから６１の間の厚さを有するプレート状またはシート
状の生成物に対しては、第４図の直線３３が充分なシー
ルドを与えるだめの最低条件となる。この直線はＣ＝Ｄ
Ａ −０，１８に相当する。
３ヨより薄い厚さのプレートに充分なシールド効果を与
えるためのＣＸＤＸＬとして最適な状態を決定する。３
ヨから６１の間の厚さを有するプレート状またはシート
状の生成物に対しては、第４図の直線３３が充分なシー
ルドを与えるだめの最低条件となる。この直線はＣ＝Ｄ
Ａ −０，１８に相当する。
次に第５の実施例を説明する。等価フィラメント直径が
０．００４ｍｍであるＢｅｋｉｎｏｘ’ｊステンレス鋼
Ａｌ５Ｉ ３１６Ｌ約１，０００本の実質的に円形でね
じれのないバンドルは、例えば第１の実施例で説明した
ようにしてＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０溶液に浸漬被覆さ
れて、ストランドを形成する。長さ０．５ ｃｍのグラ
ニー−ルはこのストランドから切断され、適度の割合で
ＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪＢ−ペレットと乾式混合され、グ
レインに生成する。このグレインはＳａｍａｆｏｒ ４
５押出機（第１の実施例）での押出しによシ再生成され
たもので、約０５％の体積のファイバで構成される。そ
の長さは１ｍに選定される。これらのグレインの同皇量
のＣｙｃｏｌａｃ−ＫＪＢペレットと再び乾式混合した
後、この混合物は第１の実施例で用いた射出成形機に供
給され、厚さ２．３．のプレートに成形する。ファイバ
体積約０．２３％の均一分散がこのグレート内で実現さ
れ、その平均ファイバ長は約０７．、Ｉとなる。この結
果は第４図の直線Ｈにより示されている。また、このプ
レートの静電気除去特性は、プレートの表面を織物のバ
ットでこすり、その表面に静電気を発生させて判断する
。そこで、このプレートをテーブルに載せた一定量の煙
草の灰の近傍に移したが、戻粉をテーブルから引き上げ
てグレートの下に吸い付けるような意味のある傾向はな
い。しかし、純粋なＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪＢ−樹脂に金
属ファイバなしで同様の静電気除去特性験をしたところ
、戻粉は即座に引き付けられてしまった。
０．００４ｍｍであるＢｅｋｉｎｏｘ’ｊステンレス鋼
Ａｌ５Ｉ ３１６Ｌ約１，０００本の実質的に円形でね
じれのないバンドルは、例えば第１の実施例で説明した
ようにしてＤｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０溶液に浸漬被覆さ
れて、ストランドを形成する。長さ０．５ ｃｍのグラ
ニー−ルはこのストランドから切断され、適度の割合で
ＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪＢ−ペレットと乾式混合され、グ
レインに生成する。このグレインはＳａｍａｆｏｒ ４
５押出機（第１の実施例）での押出しによシ再生成され
たもので、約０５％の体積のファイバで構成される。そ
の長さは１ｍに選定される。これらのグレインの同皇量
のＣｙｃｏｌａｃ−ＫＪＢペレットと再び乾式混合した
後、この混合物は第１の実施例で用いた射出成形機に供
給され、厚さ２．３．のプレートに成形する。ファイバ
体積約０．２３％の均一分散がこのグレート内で実現さ
れ、その平均ファイバ長は約０７．、Ｉとなる。この結
果は第４図の直線Ｈにより示されている。また、このプ
レートの静電気除去特性は、プレートの表面を織物のバ
ットでこすり、その表面に静電気を発生させて判断する
。そこで、このプレートをテーブルに載せた一定量の煙
草の灰の近傍に移したが、戻粉をテーブルから引き上げ
てグレートの下に吸い付けるような意味のある傾向はな
い。しかし、純粋なＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪＢ−樹脂に金
属ファイバなしで同様の静電気除去特性験をしたところ
、戻粉は即座に引き付けられてしまった。
次に第６の実施例を説明する。等価直径が０．００７４
ｇテス７ イハ状のＢｅｋｉｎｏｘ”ステンレス鋼約ｉ
ｏ、ｏｏｏ本は、前記第１の実施例で説明したようにＤ
ｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０樹脂で浸漬被覆する。ストラン
ドは体積約２５％の金属フブイ・ぐを有する。
ｇテス７ イハ状のＢｅｋｉｎｏｘ”ステンレス鋼約ｉ
ｏ、ｏｏｏ本は、前記第１の実施例で説明したようにＤ
ｙｎａｐｏｌ Ｌ８５０樹脂で浸漬被覆する。ストラン
ドは体積約２５％の金属フブイ・ぐを有する。
長さ０．６ ｃｍないし０．３ ｃｍのグラニユールは
このストランドから切り出され、ＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪ
Ｂ（ＧＲＥＹ）のプラスチックペレットと乾式タンブル
ブレンドされ、体積０．５％の金属ファイバとノぐラン
ス樹脂との配合を得る。この配合物は直接５ＴＵＢＥＳ
１５０／２３５タイプの射出成形機（動作圧力１３０
ｋｇ／ｃｍ２、射出圧力３０ｋｇ／ｃｒｎ２、アフタ圧
力３０ｋｇ／ｃｍ２）のホッパに供給される。その射出
オリフィスでの温度は２０５℃であシ、射出時間は４秒
である。３０ｃＩｎ×３０ｃｒｎ で厚さ３ｆＩｒｒｎ
の成形プレートにするのに、金属ファイ・々は充分均一
にプラスチック内に分散される。その電気的特性は下の
表に示されている（平均値）。
このストランドから切り出され、ＣＹＣＯＬＡＣ−ＫＪ
Ｂ（ＧＲＥＹ）のプラスチックペレットと乾式タンブル
ブレンドされ、体積０．５％の金属ファイバとノぐラン
ス樹脂との配合を得る。この配合物は直接５ＴＵＢＥＳ
１５０／２３５タイプの射出成形機（動作圧力１３０
ｋｇ／ｃｍ２、射出圧力３０ｋｇ／ｃｒｎ２、アフタ圧
力３０ｋｇ／ｃｍ２）のホッパに供給される。その射出
オリフィスでの温度は２０５℃であシ、射出時間は４秒
である。３０ｃＩｎ×３０ｃｒｎ で厚さ３ｆＩｒｒｎ
の成形プレートにするのに、金属ファイ・々は充分均一
にプラスチック内に分散される。その電気的特性は下の
表に示されている（平均値）。
４１−
プラスチック内の金属ファイバ体積が０５％の反射率の
値は、なおも２５ｄＢ以上のシールド効率を結果として
もたらす。
値は、なおも２５ｄＢ以上のシールド効率を結果として
もたらす。
少量のステンレス鋼ファイバカ約０．００６５ ｇ、
（７）直径（Ｄ）を有するようにし、例えばグラニー−
ル当たシ約ｉｏ、ｏｏｏ本のファイバで、体積約６５−
の金属ファイバ内容となるグラニュールヲ含む混合物を
射出成形機に直接供給することで充分なシールド特性（
２５ｄＢ）が期待できる。
（７）直径（Ｄ）を有するようにし、例えばグラニー−
ル当たシ約ｉｏ、ｏｏｏ本のファイバで、体積約６５−
の金属ファイバ内容となるグラニュールヲ含む混合物を
射出成形機に直接供給することで充分なシールド特性（
２５ｄＢ）が期待できる。
すなわち、射出成形機に直接グラニユールを導くように
して、グレインを形成する中間的ステツノを削除しても
良好なシールド結果の得られることをこの実験は明らか
にしている。
して、グレインを形成する中間的ステツノを削除しても
良好なシールド結果の得られることをこの実験は明らか
にしている。
金型内で熱可塑性発泡物質の成形物を製造するためには
、上述したように、適度の量の膨張剤を含む純粋プラス
チックペレットの所定混合４２− 物を用いればよい。また、粉状の膨張剤を純粋プラスチ
ックおよび適度の複合体グレインと混合することも可能
である。
、上述したように、適度の量の膨張剤を含む純粋プラス
チックペレットの所定混合４２− 物を用いればよい。また、粉状の膨張剤を純粋プラスチ
ックおよび適度の複合体グレインと混合することも可能
である。
例えば、−ξレットはしめらせることができるので、粉
をこのペレットに付けて充分均一に広げることができる
。したがって、その混合物は通常の方法で射出成形機に
供給できる。
をこのペレットに付けて充分均一に広げることができる
。したがって、その混合物は通常の方法で射出成形機に
供給できる。
熱可塑性のエラストマ物質［例えば、弾性ポリエステル
・ヒトレル（Ｈｙｔｒｅｌ）］を調合するため、エラス
トマペレットは、同じくエラストマを主成分として調合
された複合体グレインと適度の割合で混合できる。この
場合、こねて成形する処理の間、せん断力を極めて小さ
くする必要がある。
・ヒトレル（Ｈｙｔｒｅｌ）］を調合するため、エラス
トマペレットは、同じくエラストマを主成分として調合
された複合体グレインと適度の割合で混合できる。この
場合、こねて成形する処理の間、せん断力を極めて小さ
くする必要がある。
予め浸漬したファイバシー） （ｐｒｅｐｒｅｇｓ）の
シート成形には、導電性ファイバを前もって液状の樹脂
内に適度の密度で分散させることができる。樹脂とファ
イバの粘性混合物のバルク（ｂｕｌｋ）成形には、導電
性ファイバを集合体（ｍａ ｓ ｓ ）内に似たような
方法で分散させることができる。
シート成形には、導電性ファイバを前もって液状の樹脂
内に適度の密度で分散させることができる。樹脂とファ
イバの粘性混合物のバルク（ｂｕｌｋ）成形には、導電
性ファイバを集合体（ｍａ ｓ ｓ ）内に似たような
方法で分散させることができる。
すなわち、導電性ファイバを前もって他のファイバ、例
えば強化ファイバであるグラスファイバ、カーボンファ
イバ、ポリアラミド７アイ・ぐ等と混合することができ
、この混合物を伺らかの方法で樹脂内に分散させるよう
にする。熱可塑性樹脂への処理では、プラスチック内に
組み込まれた導電性ファイバのスレッドを、所望割合の
グラスファイバと導電性ファイバの混合物で構成される
スレッドに置き替えることができる。また、横配列のグ
ラスファイバ・々ンドルを導電性ファイバのバンドルに
組み込んでスレッドを形成してもよい。そして、適度の
量の純粋プラスチック波レット（主原料）の添加中に強
化ファイバを含みグラニユールに切断されたスレッドと
、導電性ファイバを含みグラニユールに切断されたスレ
ッドとを適度の重量割合で混合して、これらを成形機に
供給するようにしてもよい。
えば強化ファイバであるグラスファイバ、カーボンファ
イバ、ポリアラミド７アイ・ぐ等と混合することができ
、この混合物を伺らかの方法で樹脂内に分散させるよう
にする。熱可塑性樹脂への処理では、プラスチック内に
組み込まれた導電性ファイバのスレッドを、所望割合の
グラスファイバと導電性ファイバの混合物で構成される
スレッドに置き替えることができる。また、横配列のグ
ラスファイバ・々ンドルを導電性ファイバのバンドルに
組み込んでスレッドを形成してもよい。そして、適度の
量の純粋プラスチック波レット（主原料）の添加中に強
化ファイバを含みグラニユールに切断されたスレッドと
、導電性ファイバを含みグラニユールに切断されたスレ
ッドとを適度の重量割合で混合して、これらを成形機に
供給するようにしてもよい。
金属ファイバのような導電性ファイ・々を低いパーセン
テージでプラスチック内に分散させる有利な方法は、所
望・ぐ−センテージの金属ファイバと混合される比較的
低い溶解点の熱可塑性のテキスチルファイバを含む混合
スライバで開始される。この時、この混合スライバは例
えば比較的低い分子量のポリマーで浸漬、あるいは浸漬
および塗布されてスレッドとなっており、硬化の後この
スレッドはグラニユールに刻まれる。グラニユールをプ
ラスチックペレットに加え、混合物の熱処理をするとき
、グラニユール内の熱可塑性テキスチルファイバは軟化
してプラスチック基材内に消える。金属ファイバをこの
テキスチルファイバ中に予め混合するステップは金属フ
ァイバをプラスチック内でよく分離させ、成形に先立つ
熱ねり合わせ処理中金属ファイバ集合の発生を防止する
。また、プラスチック内の他の添加物は適度の電気的特
性を要するプラスチック内の導電性を改善、ないし処理
中の導電性ファイバ分散を容易にしてシールド特性を得
るのに都合がよい。主原料の混合中に加えられた難燃剤
は、上述のようにゾラスチッ４５− り内のステンレス鋼ファイ・ぐ混入と共にシールド作用
を改善する。
テージでプラスチック内に分散させる有利な方法は、所
望・ぐ−センテージの金属ファイバと混合される比較的
低い溶解点の熱可塑性のテキスチルファイバを含む混合
スライバで開始される。この時、この混合スライバは例
えば比較的低い分子量のポリマーで浸漬、あるいは浸漬
および塗布されてスレッドとなっており、硬化の後この
スレッドはグラニユールに刻まれる。グラニユールをプ
ラスチックペレットに加え、混合物の熱処理をするとき
、グラニユール内の熱可塑性テキスチルファイバは軟化
してプラスチック基材内に消える。金属ファイバをこの
テキスチルファイバ中に予め混合するステップは金属フ
ァイバをプラスチック内でよく分離させ、成形に先立つ
熱ねり合わせ処理中金属ファイバ集合の発生を防止する
。また、プラスチック内の他の添加物は適度の電気的特
性を要するプラスチック内の導電性を改善、ないし処理
中の導電性ファイバ分散を容易にしてシールド特性を得
るのに都合がよい。主原料の混合中に加えられた難燃剤
は、上述のようにゾラスチッ４５− り内のステンレス鋼ファイ・ぐ混入と共にシールド作用
を改善する。
以上は無線周波および高域周波数の電磁波に対するシー
ルドにこの発明を適用して詳細に述べたものである。プ
ラスチック基材内の細い導電性ファイバのＬ／１）レシ
オを考慮することで、レーダ周波数帯域の電磁波はかな
り消すことができる。レーダ数に対するカムフラージ用
には良好な導電性が必要ないので、この場合ファイバの
体積密度をかなり低くできる。分散された導電性ファイ
バを含むプラスチックプレートの表面固有抵抗は、なる
べく１０００／ｓｑ より高くする。反射率の値は１０
チで充分であるが、通常４０〜５０チに近い値にする。
ルドにこの発明を適用して詳細に述べたものである。プ
ラスチック基材内の細い導電性ファイバのＬ／１）レシ
オを考慮することで、レーダ周波数帯域の電磁波はかな
り消すことができる。レーダ数に対するカムフラージ用
には良好な導電性が必要ないので、この場合ファイバの
体積密度をかなり低くできる。分散された導電性ファイ
バを含むプラスチックプレートの表面固有抵抗は、なる
べく１０００／ｓｑ より高くする。反射率の値は１０
チで充分であるが、通常４０〜５０チに近い値にする。
ファイ／Ｊ密度とμの関係は多くの場合第４図の直線３
２の左側の部分で体積密度が０．２５ ｚｅ−セント以
下の点となる。
２の左側の部分で体積密度が０．２５ ｚｅ−セント以
下の点となる。
ステンレス鋼ファイバは一例として用いたものである。
しだがって、原理的には他の導電性ファイバ、例えば金
属を塗布したグラスファイ４６一 パ等でもかまわず、プラスチック基材内の分散処理に限
ってはファイバの崩壊を防ぐ目的でせん断力を充分低く
した状態で行なえる。このせん断力はできれば次の射出
成形の状態に合わせることが必要である。すなわち、射
出成形中のプラスチックの弾性歪、および射出速度に合
わせなければならない。押出しオリフィスの直径は少な
くともプレート厚の２倍にして成形する。
属を塗布したグラスファイ４６一 パ等でもかまわず、プラスチック基材内の分散処理に限
ってはファイバの崩壊を防ぐ目的でせん断力を充分低く
した状態で行なえる。このせん断力はできれば次の射出
成形の状態に合わせることが必要である。すなわち、射
出成形中のプラスチックの弾性歪、および射出速度に合
わせなければならない。押出しオリフィスの直径は少な
くともプレート厚の２倍にして成形する。
また、導電性ファイバの混入した最終品の製造には、実
施例に記載したポリマーだけでなく、他の多くの樹脂も
使用できる。これらの樹脂としては、例えば、ポリカー
ブネート、ポリアセテート、ポリアクリレート、ポリビ
ニルクロライド、ポリビニリデンフロライドのようなフ
ルオロポリマ、ポリオレフィン、ポリアセタル、ポリス
チレン等があけられるが、これらに限られるものではな
い。
施例に記載したポリマーだけでなく、他の多くの樹脂も
使用できる。これらの樹脂としては、例えば、ポリカー
ブネート、ポリアセテート、ポリアクリレート、ポリビ
ニルクロライド、ポリビニリデンフロライドのようなフ
ルオロポリマ、ポリオレフィン、ポリアセタル、ポリス
チレン等があけられるが、これらに限られるものではな
い。
最も現実的で好ましい実施例として考えられるのは何で
あるかという関係でこの発明を説明しだが、その要旨を
逸脱しない範囲で様様な変更を加えてこの発明を実施す
ることは、当業者にとって容易である。
あるかという関係でこの発明を説明しだが、その要旨を
逸脱しない範囲で様様な変更を加えてこの発明を実施す
ることは、当業者にとって容易である。
図面はこの発明に係る実施例を説明するためのもので、
第１図（、）はスレッドから切り出されたグラニユール
の構成を示す図、第１図（ｂ）は偏平断面を有するスレ
ッドを示す図、第２図は第１図に示したスレッドより形
成されるダレインの構成を示す図、第３図は上記実施例
における電磁波周波数ｆとシールド効率ＳＥとの関係を
示すグラフ、第４図はプラスチック生成物内のファイバ
の眼４．値と体積密度の関係を示すグラフである。 １ノ・・・バンドル、１２・・・スレッド、１３・・・
グラニユール、１４・・・クレイン〇 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦ｌＩ８□ｖ、
４，１８１．ｌ 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ■、事件の表示 特願Ｉ＋１５５ｒ−２３４９３６号 ２、発明の名称 導電性ファイバを有するプラスチック生成物３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 工ヌ・グイ・ベカルト・ニス・エイ ４、代理人 住所 東京都港区虎ノ門１丁目２６番５号 第１７森ビ
ル〒１０５ 電話０３ （５０２） ３１８１ （
大代表）氏名 （５８４７） 弁理士 鈴 江
武 彦５、補正命令の日付 昭和５８年３月２９日 ６ 補正の対象 明細書１図面（第４図） ７、補正の内容 別紙の埋り 明細書の浄書（内容に斐更なし） 図面の浄ｌＦ（内容机変更なし） −２３＝
第１図（、）はスレッドから切り出されたグラニユール
の構成を示す図、第１図（ｂ）は偏平断面を有するスレ
ッドを示す図、第２図は第１図に示したスレッドより形
成されるダレインの構成を示す図、第３図は上記実施例
における電磁波周波数ｆとシールド効率ＳＥとの関係を
示すグラフ、第４図はプラスチック生成物内のファイバ
の眼４．値と体積密度の関係を示すグラフである。 １ノ・・・バンドル、１２・・・スレッド、１３・・・
グラニユール、１４・・・クレイン〇 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦ｌＩ８□ｖ、
４，１８１．ｌ 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 ■、事件の表示 特願Ｉ＋１５５ｒ−２３４９３６号 ２、発明の名称 導電性ファイバを有するプラスチック生成物３、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 工ヌ・グイ・ベカルト・ニス・エイ ４、代理人 住所 東京都港区虎ノ門１丁目２６番５号 第１７森ビ
ル〒１０５ 電話０３ （５０２） ３１８１ （
大代表）氏名 （５８４７） 弁理士 鈴 江
武 彦５、補正命令の日付 昭和５８年３月２９日 ６ 補正の対象 明細書１図面（第４図） ７、補正の内容 別紙の埋り 明細書の浄書（内容に斐更なし） 図面の浄ｌＦ（内容机変更なし） −２３＝
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）導電性ファイバが長さＬおよび約０．００２゜か
ら約０．０１５ ｔｒａｎの範囲で等価直径りを有して
、大部分の上記ファイバのＤ／’Ｌ比率を約０．０００
５から約ｏ、ｏ ｏ ｓの範囲に設定し、上記ファイバ
の体積＜ＣＳ＞が約０．０５ ％から約０．５ ％の範
囲に設定されるようにした、少なくとも所定の部分にお
いてあらゆる方向に導電性を有し、上記所定の部分にラ
ンダムかつほぼ均一に分散された上記導電性ファイバを
含むプラスチック材を具備したことを特徴とするプラス
チック生成物。 （２） プレートまたはシートに形成した特許請求の
範囲第１項記載のプラスチック生成物。 （３）上記プレートまたはシートの厚さが約３ｍより少
ない場合、このグレートまたはシート内の導電性ファイ
バの体積密度（Ｃ）が Ｃ２０，４Ｄ／Ｉ、 −０，１２ の関係となり、上記プレートまたはシートの厚さが約３
箇と約６．の間である場合、その体積密度（Ｃ）がＣ≧
Ｄ／Ｉ、 −０，１８の関係となる特許請求の範囲第２
項記載のプラスチック生成物。 （４）上記体積密度（Ｃ）がＣ２０，３４Ｄ／’Ｌ−０
，１３７となる特許請求の範囲第３項記載のプラスチッ
ク生成物。 （５）上記ファイバが銅基率の少なくとも０５チの導電
率を有する特許請求の範囲第１項、第２項、第３項また
は第４項のいずれかに記載のプラスチック生成物。 （６）上記導電性ファイバが比較的円滑な表面をした特
許請求の範囲第５項記載のプラスチック生成物。 （７）上記導電性ファイバがステンレスＬ、Ｓ ７アイ
パである特許請求の範囲第５項ないし第６項のいずれか
に記載のプラスチック生成物。 （８）上記プラスチックが熱硬化性の樹脂である特許請
求の範囲第１項記載のプラスチック生成物０ （９）上記プラスチックが熱可塑性の樹脂である特許請
求の範囲第１項記載のプラスチック生成物０ ００ 射出成形機で製造される特許請求の範囲第９項
記載のプラスチック生成物。 ０１）上記樹脂が発泡樹脂である特許請求の範囲第８項
ないし第９項のいずれかに記載のプラスチ、り生成物。 ０２ 上記樹脂がエラストマである特許請求の範囲第
８項ないし第９項のいずれかに記載のプラスチック生成
物。 ０；） 上記発泡樹脂がエラストマである特許請求の
範囲第１１項記載のプラスチック生成物。 ０４ さらに他のファイバを含む特許請求の範囲第５
項記載のシラスチック生成物。 （１ラ 上記ファイバのごく一部に強化ファイバを含
む特許請求の範囲第１４項記載のグラスチック生成物。 ＯＱ 約０１から約１０ＧＨ２の周波数帯域内で少々
くとも約２５ｄＢの対電磁気輻射シールド効果を有する
特許請求の範囲第１項から第１５項までのいずれかに記
載のプラスチック生成物。 α力 長さが約０．４ ｃｍから１．２ ｃｎｌで、プ
ラスチック材と、このプラスチック材内に分散された導
内のファイバの最終密度よシ高く、平均して上記ファイ
バがプラスチック生成物内における長さよシ長いことを
特徴とするプラスチックグレイン。 ０→ 上記ファイバの体積密度が約０６５チから約２チ
の間にある特許請求の範囲第１７項記載のプラスチック
グレイン。 （１ツ さらに他のファイ・ぐを含む特許請求の範囲
第１７項ないし第１８項のいずれかに記載のプラスチッ
クグレイン。 斡）プラスチック内に組み込まれた導電性ファイバのバ
ンドルを備え、上記導電性ファイバ体積がグラスチック
内で２Ｑ ｉ＋−セントかう７゜・ぐ−セントであり、
このファイバ直径が最大約０．０１５ｇであるスレッド
。 Ｈ平坦な横断面表面を有する特許請求の範囲第２０項記
載のスレッド。 に）上記ファイババンドルがその横断面において約１，
０００本から約３５，０００本の集束ファイノＪを含む
特許請求の範囲第２０項ないし第２１項のいずれかに記
載のスレッド。 （ハ）上記バンドルを組み込んだ上記シラスチックが比
較的低分子量の熱可塑性ポリマを含む特許請求の範囲第
２２項記載のスレッド。 （ハ）約０．５％の体積密度（０％）の導電性ファイバ
を含んだプラスチック材で構成され、Ｄ／１゜比率の範
囲が大部分のファイバについて約０．０（＋０５から約
０００８であり、ランダムにほぼ均一に分散して所定レ
ベルの導電性を有するプラスチック複合生成物。 （ハ）導電性ファイバの体積密度が約０．０３％から約
０．５％の特許請求の範囲第２４項記載のプラスチック
複合生成物。 ５− （ハ）導電性ファイバが約０．００２−から約０．０１
５−の等価直径の）、および約０．５ 喘から５．０１
．の平均長（Ｌ）を有する特許請求の範囲第２４項ない
し第２５項のいずれかに記載のプラスチック複合生成物
。 （ロ） プレートまたはシートである特許請求の範囲第
２６項記載のシラスチック複合生成物。 （ハ） プレートまだはシートの厚さが３１ｒｒｍより
少なく、Ｃ２０，４Ｄ／Ｌ−０，１２である特許請求の
範囲第２７項記載のプラスチック複合生成物。 （ハ） プレートまたはシートの厚さが３Ｔ１１から約
６泪で、Ｃ≧Ｄ／Ｌ−０，１８である特許請求の範囲第
２７項記載のシラスナック複合生成物。 （ト） 導電性ファイバがランダムにほぼ均一に分散さ
れた少なくとも所定割合のプラスチック材から形成され
るもので上記導電性ファイバが約０．５％の体積密度Ｃ
で存在し、大部分のファイバが約０．０００５から約０
００８までのＤ／Ｉ、比率を有するプラスチック生成物
。 Ｃ３１） 約２０％から７０％の導電性ファイ・ぐ体
積６− を有すると共に、はぼ並列なファイバ配列を内部に有す
るファイバ／プラスチック複合体を供給する第１のステ
ップと、このステップからのファイバ／プラスチック複
合体を所定体積のほぼ純粋なシラスチック材と混合する
第２のステップと、この混合物を加熱し、上記ファイバ
の極端な崩壊をさけるための低せん断力を維持しながら
もファイバをプラスチック内で均一に分散させるのに充
分なせん断力を加える第３のステップとを具備し、少な
くとも所定の導電性部分を有するプラスチック生成物の
製造方法。 （３３第３のステップの純粋プラスチック材がプラスチ
ックペレットで構成される特許請求の範囲第３１項記載
のプラスチック生成物の製造方法０ （３３さらに処理混合物をダイ通過させて上記生成物に
押出し成形するステップを含む特許請求の範囲第３１項
記載のプラスチック生成物の製造方法。 （３４１さらに処理混合物を上記生成物に射出成形する
ステップを含む特許請求の範囲第３１項記載のプラスチ
ック生成物の製造方法。 ■ 約０５チから約２％の範囲の導電性ファイバ体積の
押出ｌ−スレッドが得られるように純粋プラスチック材
の体積が調整される特許請求の範囲第３３項記載のプラ
スチック生成物の製造方法。 （３６） さらに押出されたスレッドを約０．４ ｔ
：ｍから約１．２ ｃｍの長さのグレインに切断するス
テップを含む特許請求の範囲第３５項記載のプラスチッ
ク生成物の製造方法。 （３７１上記グレインど所定体積のほぼ純粋プラスチッ
ク材を混合してその混合物を供給するステップを含み、
約０．０５％から約０．５％の体積のファイバがほぼ均
一に分散され、Ｄ／Ｉ、比率が大部分のファイバについ
て約０．０００５から０．００８の範囲として上記混合
物がプラスチック生成物に形成される特許請求の範囲第
３６項に記載のプラスチック生成物の製造方法。 端 グレイン内のゾラスチ、りが、混合されるプラスチ
ックの軟化、溶解点とほぼ最大にして同一の値となる特
許請求の範囲第３７項記載のプラスチック生成物の製造
方法。 ０！１ ダイを通して押出し成形される特許請求の範
囲第３７項記載のプラスチック生成物の製造方法。 （４１射出成形される特許請求の範囲第３７項記載のプ
ラスチック生成物の製造方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8105907A NL193609C (nl) | 1981-12-30 | 1981-12-30 | Samengestelde streng voor verwerking als granulaat in kunststofproducten en werkwijze voor het vervaardigen van een kunststofmenggranulaat. |
| NL8105907 | 1981-12-30 | ||
| US373611 | 1982-04-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58150203A true JPS58150203A (ja) | 1983-09-06 |
| JPS6326783B2 JPS6326783B2 (ja) | 1988-05-31 |
Family
ID=19838638
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57234936A Granted JPS58150203A (ja) | 1981-12-30 | 1982-12-28 | 導電性ファイバ含有プラスチック成形用柱状部材 |
| JP62157450A Granted JPS6362107A (ja) | 1981-12-30 | 1987-06-24 | 導電性ファイバ含有プラスチック成形品の製造方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62157450A Granted JPS6362107A (ja) | 1981-12-30 | 1987-06-24 | 導電性ファイバ含有プラスチック成形品の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4664971A (ja) |
| JP (2) | JPS58150203A (ja) |
| AU (3) | AU595562B2 (ja) |
| BE (1) | BE895486A (ja) |
| NL (1) | NL193609C (ja) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5941246A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-03-07 | ダ−ト・インダストリ−ス・インコ−ポレ−テツド | 繊維強化複合材料 |
| JPS60112854A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-06-19 | Toshiba Chem Corp | 導電性成形材料及びその製造方法 |
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