JP3386995B2 - 燃料キャップ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、燃料タンク内を調
圧する調圧弁を備えた燃料キャップに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の燃料キャップとして、特
公平６−８８６０６号公報に記載されたものが知られて
いる。図３８は燃料キャップ３００を示す断面図であ
る。図３８に示すように、燃料キャップ３００は、図示
しない燃料タンクの注入口ＦＮに螺着されるプラスチッ
ク製のケーシング本体３０２と、ケーシング本体３０２
に装着された蓋体３３０と、ケーシング本体３０２の弁
室３０４内に収納されかつ燃料タンク内の圧力を調圧す
る負圧弁３４０とを備えている。負圧弁３４０は、ゴム
製の弁体３４２と、この弁体３４２を支持する嵌合孔３
４６ａを有する弁保持部材３４６と、弁体３４２に付勢
するばね３４８とを備えている。負圧弁３４０では、タ
ンク圧と大気圧との差圧が大きくなり、弁体３４２に加
わる差圧が所定以上になると開弁してタンク圧を大気圧
に近づける。なお、ケーシング本体３０２の上部と蓋体
３３０の底壁３３２との間には、蓋体３３０を所定以上
のトルクで空回りさせるラッチェット機構３２０が設け
られている。

【０００３】また、ケーシング本体３０２には、上述し
た蓋体３３０が着脱可能かつ回動可能に装着されてい
る。この着脱構成として、ケーシング本体３０２にフラ
ンジ部３０８を、該ケーシング本体３０２の半径方向の
外方へ周方向へ４カ所形成し、一方、蓋体３３０に内側
壁面に係合突部３３４を形成する。そして、蓋体３３０
をケーシング本体３０２のフランジ部３０８に圧入し、
係合突部３３４を乗り越えさせることにより、蓋体３３
０をケーシング本体３０２に取り付けている。

【０００４】

【０００５】蓋体３３０は、手により開閉操作されるも
のであるが、乾燥した雰囲気で帯電量の大きい人が手で
触れたときに放電するような機能が求められていたが、
こうした機能を備えたものはない。

【０００６】本発明は、上記従来の技術の問題を解決す
るものであり、開閉時に手などが触れたときにも速やか
に放電する放電機能を備えた燃料キャップを提供するこ
とを目的とする。

【０００７】

【０００８】

【０００９】

【００１０】本発明は、フィラーネックの注入口を開閉
自在に閉じるケーシング本体と、ケーシング本体の上部
に装着された導電性の蓋体と、を備え、上記蓋体に帯電
した静電気をフィラーネックまたは車体側部材との間で
放電するための放電用突起を上記蓋体の端部に有する燃
料キャップにおいて、上記蓋体の体積抵抗率は、１０⁴
〜１０⁹Ω・ｃｍの範囲にあり、かつ放電用突起の体積
抵抗率は、該放電用突起以外の蓋体の部位の体積抵抗率
より小さく設定し、上記放電用突起は、蓋体がフィラー
ネックに装着されている状態にて、フィラーネックとの
放電距離が１ｍｍ以下であること、を特徴とする。

【００１１】本発明にかかる燃料キャップでは、ケーシ
ング本体の上部に蓋体を装着することにより構成されて
おり、ケーシング本体でフィラーネックの注入口を開閉
自在に閉じる。燃料キャップの蓋体には、帯電した人が
蓋体に触れた静電気をフィラーネックに流すための構成
が設けられている。すなわち、蓋体に導電性を付与する
とともにその端部に放電用突起を形成することにより、
蓋体の静電気を放電用突起を介してフィラーネックへ放
電する。

【００１２】上記蓋体における体積抵抗率は、１０⁴〜
１０⁹Ω・ｃｍの間に設定されており、つまり上限値を
１０⁹Ω・ｃｍ以下に設定することにより導電性を確保
した上で、下限値を１０⁴Ω・ｃｍ以上に設定すること
により放電用突起とフィラーネックとの間の電圧を急激
に高くしないように設定している。しかも、放電用突起
の体積抵抗率を蓋体における他の部位の体積抵抗率より
小さくしているので、蓋体の静電気が放電用突起に速や
かに導かれ、さらに放電用突起とフィラーネックとの距
離を１ｍｍ以下に設定することにより放電電圧を低くし
ている。

【００１３】このように、蓋体の静電気は、蓋体から放
電用突起へ速やかに導かれるが、蓋体の体積抵抗率が１
０⁴Ω・ｃｍ以上であるために、放電用突起とフィラー
ネックとの間の電圧が急激に高められず、しかも放電距
離も１ｍｍ以下と短いことから、放電用突起からフィラ
ーネックに向けた穏やかな放電が発生し、人に不快感を
与えない。なお、放電用突起は、蓋体により徐々に高め
られた静電気を速やかにフィラーネックに放電すればよ
いから、その体積抵抗率は、１０⁴Ω・ｃｍ以下であっ
てもよい。

【００１４】なお、蓋体の体積抵抗率を上述した値に設
定するとともに放電用突起の体積抵抗率を蓋体の他の部
分より低くする手段として、以下の構成により好適に実
現することができる。すなわち、導電性カーボンまたは
導電性フィラーを含む導電性微細材料を混入した樹脂材
料を射出することにより蓋体を成形し、その体積抵抗率
を１０⁴〜１０⁹Ω・ｃｍに設定する。このとき、射出成
形の際のゲートから注入される溶融樹脂が最終充填され
る位置に放電用突起を設けることにより、導電性微細材
料が蓋体の他の部分より放電用突起に多く集まって、該
放電用突起の導電性を高めることができる。

【００１５】さらに、放電用突起の好適な態様として、
フィラーネックの注入口に対向する蓋体の内面であり、
かつ該注入口の端部との距離を、燃料キャップの開閉方
向に沿って変更しない突条に形成する。このような放電
用突起の構成により、以下の作用・効果が得られる。す
なわち、燃料キャップの閉め具合に応じて、放電用突起
と注入口の端部との間に相対的な位置の変更が生じる。
しかし、放電用突起を燃料キャップの開閉方向に沿いか
つ注入口の端部との距離を変更しない突条に形成するこ
とにより、燃料キャップの閉め具合にかかわらず、放電
用突起とフィラーネックの端部との放電距離を一定範囲
内とすることができ、安定した放電特性が得られる。

【００１６】

【発明の実施の形態】以上説明した本発明の構成・作用
を一層明らかにするために、以下本発明の好適な実施例
について説明する。

【００１７】図１は本発明の一実施の形態にかかる燃料
キャップ１０を示す半断面図である。図１において、燃
料キャップ１０は、図示しない燃料タンクに燃料を補給
する注入口ＦＮｂを有するフィラーネックＦＮに螺着さ
れており、ポリアセタール等の合成樹脂材料から形成さ
れたケーシング本体２０と、このケーシング本体２０の
上部に装着されナイロン等の合成樹脂材料から形成され
る蓋体４０と、ケーシング本体２０の上部開口を閉じて
弁室２３を形成する内蓋５０と、弁室２３に収納され調
圧弁としての正圧弁６０及び負圧弁７０と、ケーシング
本体２０の上部外周に装着されてフィラーネックＦＮと
の間をシールするガスケットＧＳとを備えている。上記
正圧弁６０は、弁体６１と、この弁体６１を支持する弁
保持部材６８と、弁保持部材６８を介して弁体６１に付
勢するコイルばね６９とを備えている。一方、負圧弁７
０は、弁体７１と、コイルばね７８とを備えている。

【００１８】上記正圧弁６０と負圧弁７０による燃料タ
ンク内の調圧は、以下の動作により行われる。すなわ
ち、燃料キャップ１０をフィラーネックＦＮに装着した
状態にて、タンク圧が大きくなって正圧弁６０の弁体６
１に加わる差圧が所定圧を越えると、弁体６１がコイル
ばね６９の付勢力に抗して上方へ移動して正圧弁６０が
開く。一方、タンク圧が低くなって負圧弁７０の弁体７
１に加わる差圧が所定圧を越えると、弁体７１が下方へ
移動して負圧弁７０が開く。つまり、燃料タンクのタン
ク圧が大気圧に対して正圧または負圧になり、その値が
所定以上となったとき正圧弁６０及び負圧弁７０は、開
いて大気圧に対して所定範囲内に調圧する。

【００１９】次に、本実施の形態にかかる燃料キャップ
１０の各部の構成について詳細に説明する。

【００２０】図２はケーシング本体２０を示す半断面
図、図３はケーシング本体２０の平面図、図４はケーシ
ング本体２０の底面図である。上記ケーシング本体２０
は、フィラーネックＦＮの内周部に螺着されるねじ２０
ａを有するほぼ円筒状の外管体２１と、外管体２１内側
に設けられた弁室形成体２２とを備えている。弁室形成
体２２は、弁室２３を備えており、この弁室２３に図１
に示す上記正圧弁６０及び負圧弁７０を収納している。

【００２１】図５はケーシング本体２０を拡大して示す
半断面図であり、内蓋５０を装着する前の状態である。
外管体２１と弁室形成体２２は、水平連結部２８及び垂
直連結部２９で一体的に連結されている。水平連結部２
８は、弁室形成体２２の中程よりやや下方に円盤状に設
けられ、燃料タンク側と大気側とを閉じるとともに、外
管体２１と弁室形成体２２との間隙を肉抜き部２７とし
ている。また、垂直連結部２９は、外管体２１と弁室形
成体２２との間を連結するとともに水平連結部２８とと
もに肉抜き部２７を形成するために縦方向に配置された
垂直壁であり、半径方向に等間隔で４カ所設けられてい
る。

【００２２】また、弁室形成体２２は、上側壁部２４
と、この上側壁部２４より小径の下側壁部２５と、下側
壁部２５の下部に形成された底部２６とを備え、これら
を一体的に形成することにより弁室２３を形成してい
る。弁室２３は、上部を正圧弁６０を収納している上室
２３ａとし、その下部を負圧弁７０を収納している下室
２３ｂとしている。弁室形成体２２の上部は、開口部２
４ａとなっており、この開口部２４ａは内蓋５０により
被せられている。なお、上側壁部２４と下側壁部２５と
の間には、傾斜面３０ａが形成され、この傾斜面３０ａ
の一端部にシート部３０が形成されている。シート部３
０は、正圧弁６０の弁体６１が着離する部位である。

【００２３】このようにケーシング本体２０に形成され
た肉抜き部２７は、ケーシング本体２０自体の肉厚を薄
くし、シート部３０の付近の樹脂収縮を小さくするか
ら、シート部３０などの形状に優れた寸法精度を得るこ
とが容易であり、これによりシート部３０に高いシール
性を得ることができる。なお、肉抜き部２７により低下
したケーシング本体２０の機械的強度は、外管体２１と
弁室形成体２２とを連結する垂直連結部２９により補わ
れている。また、肉抜き部２７は、ケーシング本体２０
自体を薄くすることから、樹脂が冷却固化するまでの時
間を短縮化し、成形サイクルを短時間にすることができ
る。

【００２４】上記内蓋５０は、内蓋本体５１の中央部に
中央凹所５２を備えており、中央凹所５２の外周部に沿
って円筒支持部５３が突設されている。円筒支持部５３
は、弁室形成体２２の開口部２４ａに挿入可能な円筒状
に形成されている。さらに内蓋本体５１の外周部は、外
円板部５４となっており、この外円板部５４の外周部に
は、周方向に等間隔に４カ所の位置決めリブ５７が形成
されている。この位置決めリブ５７は、外管体２１と弁
室形成体２２の間の肉抜き部２７に挿入可能に下方に向
けて突設されている。また、内蓋５０の内蓋本体５１に
は、流路孔５８が穿設されており、弁室２３と外部とを
連通している。

【００２５】この内蓋５０で弁室形成体２２の開口部２
４ａを閉じるには超音波溶着法を用いて上縁部２４ｂに
溶着することにより行なう。図６は内蓋５０を上縁部２
４ｂに溶着した状態を示す拡大断面図、図７は内蓋５０
を溶着する前の状態を示す図である。

【００２６】これらの図において、内蓋５０を弁室形成
体２２上の上縁部２４ｂ上に載置する。このとき、内蓋
５０の位置決めリブ５７を肉抜き部２７内に位置合わせ
して挿入すると、内蓋５０の円筒支持部５３が上室２３
ａ内に挿入される。これにより、弁室形成体２２の内壁
面との間で所定間隙Ｓｂを隔てて内蓋５０が弁室形成体
２２上に位置決めされる。この状態にて、内蓋５０上に
超音波ホーンを当てて超音波振動を与えると、上縁部２
４ｂと内蓋５０との当たり面の一部の樹脂が溶けて溶着
する。このとき、溶けた一部の樹脂は接合部より流出す
ることがあるが、弁室形成体２２と内蓋５０の円筒支持
部５３との間には、狭い間隙Ｓｂが形成されているの
で、溶けだした樹脂は、この間隙Ｓｂを流れて冷えて固
まる。すなわち、弁室形成体２２の内壁面と円筒支持部
５３との間隙Ｓｂは、バリトラップとして作用する。し
たがって、超音波溶着により溶け出た樹脂が弁室２３内
に入ることもなく、正圧弁６０や負圧弁７０に入り込ん
で、シール性に悪影響を及ぼすこともない。

【００２７】図８はケーシング本体２０を示す斜視図で
ある。図８において、外管体２１の上部の外周には、蓋
体４０（図１）を保持するためのフランジ部３３が設け
られている。フランジ部３３は、外管体２１の上部に設
けられた内環状部３４と、内環状部３４の外側でやや上
方に配置された外環状部３５と、内環状部３４と外環状
部３５とを周方向で４カ所連結する連結部３６とを備え
ている。

【００２８】内環状部３４の上部には、蓋体４０のラチ
ェット凸部４９（図９参照）とともにラッチェット機構
３７を構成する弾性爪部３７ａが形成されている。ラッ
チェット機構３７は、蓋体４０の一方向だけの回動を許
可するとともに、その回動が所定以上のトルクとなった
ときに空回りさせて燃料キャップ１０の閉めすぎを防止
するものである。図９はラッチェット機構３７の係合状
態を示す図である。上記弾性爪部３７ａは、内環状部３
４上の段部３７ｂから弾性片３７ｃが延設され、さらに
弾性片３７ｃの先端に爪３７ｄが形成されている。上記
弾性片３７ｃは、内環状部３４に対して間隙３７ｅを有
して、段部３７ｂで片持ち支持されている。蓋体４０の
底壁４１には、ラチェット凸部４９が傾斜して全周にわ
たって突設されている。ラチェット凸部４９は、爪３７
ｄに係合するように底壁４１の中心に円状に配置されて
いる。

【００２９】こうしたラッチェット機構３７の構成によ
り、ラチェット凸部４９は、爪３７ｄに対して時計方向
ｄ１から進むと、爪３７ｄに鈍角で当たり、このときの
力が所定以上であると、爪３７ｄを押し下げて爪３７ｄ
を乗り越える。これにより、蓋体４０がケーシング本体
２０に相対的に回動する。一方、ラチェット凸部４９
は、爪３７ｄに反時計方向ｄ２から当たると、爪３７ｄ
に対して鋭角で当たるから、爪３７ｄを乗り越えること
ができない。このため、蓋体４０はケーシング本体２０
と一体になって回動する。

【００３０】こうしたラッチェット機構３７の動作につ
いて、燃料キャップ１０で注入口ＦＮｂを開閉する操作
で説明する。いま、蓋体４０を注入口ＦＮｂに位置合わ
せして蓋体４０に対して時計方向の回動力を加えると、
蓋体４０がラッチェット機構３７を介してケーシング本
体２０と一体的に回動する。つまり、ラッチェット機構
３７の爪３７ｄがラチェット凸部４９に係合して蓋体４
０のトルクがケーシング本体２０に伝達され、蓋体４０
とケーシング本体２０とが一体的に回動する。これによ
り燃料キャップ１０は、ねじ２０ａ及び一条ネジ（図示
省略）を介して注入口ＦＮｂ内にねじ込まれる。そし
て、蓋体４０に所定以上のトルクが加わると、つまり燃
料キャップ１０がフィラーネックＦＮに螺着される必要
以上のトルクを加えた場合に、爪３７ｄがラチェット凸
部４９との間で滑ることにより蓋体４０がケーシング本
体２０に対して空回する。これにより、燃料キャップ１
０の締め過ぎを防止している。一方、燃料キャップ１０
を外すには、蓋体４０をもって反時計方向へ回動操作す
ると、ラッチェット機構３７を介して蓋体４０及びケー
シング本体２０が一体となって回動して外される。

【００３１】また、図８に示すように、フランジ部３３
の内周側には、内環状部３４が配置されており、この内
環状部３４上にラッチェット機構３７の弾性爪部３７ａ
が形成されている。つまり、弾性爪部３７ａは、フラン
ジ部３３の内側に配置されているから、樹脂収縮が小さ
く、高い寸法精度で射出成形することができる。したが
って、弾性爪部３７ａは、製品ごとの寸法誤差が少な
く、蓋体４０の滑りトルクをほぼ一定にでき、安定した
ラッチェット機構３７の作用を果たすことができる。

【００３２】また、図１０に示すように、フランジ部３
３の連結部３６は、内環状部３４の外周部から斜め上方
に配置され、該連結部３６の間にスペースＳｐを確保し
ている。このスペースＳｐは、フランジ部３３の樹脂量
を少なくして軽量化を図るとともに、ラッチェット機構
３７の製造を容易にする作用もある。すなわち、スペー
スＳｐの位置は、弾性爪部３７ａの間隙３７ｅに対応し
ており、ケーシング本体２０を射出成形する際に、スペ
ースＳｐからスライド型ＳＦ１を挿入することによりラ
ッチェット機構３７の間隙３７ｅを容易に製造すること
ができる。

【００３３】図１１はフランジ部３３の連結部３６の付
近を示す拡大断面図である。図１１に示すように、連結
部３６は、水平部３６ｈと、この水平部３６ｈに一体的
に形成された垂直部３６ｖとを断面Ｌ字形に形成されて
いる。この連結部３６には、蓋体４０が図示しない自動
車の外板の変形などで大きな外力を受けたときに破断す
ることにより蓋体４０がケーシング本体２０と分離する
脆弱部位が設けられている。すなわち、図１２に示すよ
うに、連結部３６の外側面には、切欠き３６ａ１〜３６
ａ４がＶ字溝で形成されている。また、連結部３６の内
側面には、切欠き３６ｂ１〜 ３６ｂ３がＶ字形溝で形
成されている。図１２に示すように、切欠き３６ａ１と
切欠き３６ｂ１とを結ぶ面の角度α１は、６０゜に、切
欠き３６ａ２と切欠き３６ｂ２とを結ぶ線の角度α２は
４５゜に、切欠き３６ａ３と切欠き３６ｂ３とを結ぶ線
の角度α３は、０゜つまり径方向になっている。

【００３４】これらの切欠きは、連結部３６を破断分離
する脆弱部位として作用する。すなわち、切欠き３６ａ
１と切欠き３６ｂ１は、蓋体４０に方向ｄ３（軸方向）
からの外力を受けたときにそれらが起点となり、それを
結ぶ面で破断することで該連結部３６を分離する。同様
に、切欠き３６ａ２と切欠き３６ｂ２は、蓋体４０が方
向ｄ４から外力を受けたときに起点となってそれらを結
ぶ面で破断し、さらに切欠き３６ａ３，３６ａ４と切欠
き３６ｂ３は、水平方向ｄ５（径方向）の力を受けたと
きに破断して連結部３６を分離する。

【００３５】したがって、フランジ部３３の連結部３６
に対して垂直方向ｄ３，ｄ４だけでなく、水平方向ｄ４
からの外力が作用しても脆弱部位で容易に破断して、種
々の外力の方向に対して連結部３６の破断過重のばらつ
きを抑えることができる。

【００３６】図１３及び図１４は図１２の変形例を示す
図であり、連結部の形状及び切欠きの位置をそれぞれ異
にしている。図１３において、連結部１３６は、水平部
１３６ｈと、垂直部１３６ｖとから断面Ｌ字形で一体に
形成されている。水平部１３６ｈには第１脆弱部位を構
成する切欠き１３６ａ１，１３６ｂ１が形成され、垂直
部１３６ｖには第２脆弱部位を構成する切欠き１３６ａ
２，１３６ｂ２が形成されており、これらを結ぶ面でそ
れぞれ破断し、連結部１３６が分離する。

【００３７】また、図１４において、連結部２３６は、
傾斜して構成されており、その連結部２３６に、第１脆
弱部位を構成する切欠き２３６ａ１，２３６ｂ１及び第
２脆弱部位を構成する切欠き２３６ａ２，２３６ｂ２が
それぞれ形成されている。さらに第１脆弱部位を構成す
る切欠き２３６ａ３が切欠き２３６ａ１と切欠き２３６
ａ２との間に形成されており、上記切欠き２３６ｂ２と
の間で破断が容易になるように構成されている。このよ
うに、連結部２３６は、第１及び第２脆弱部位をそれぞ
れ形成できる形状及び位置であればよい。

【００３８】図１５は外管体２１のフランジ部３３の端
部を示す拡大断面図である。図１５に示すように、フラ
ンジ部３３の下面には、ガスケットＧＳが外装されてい
る。ガスケットＧＳは、フィラーネックＦＮの注入口Ｆ
Ｎｂとフランジ部３３との間に介在している。すなわ
ち、フランジ部３３の下外縁部には、シール保持部２１
ａが形成されている。このシール保持部２１ａは、ガス
ケットＧＳの外周面の半径ＲＧより小さい半径ＲＳに形
成されている。このようにシール保持部２１ａの半径Ｒ
ＳをガスケットＧＳの半径ＲＧより小さくすることによ
り、シール性について以下の効果を得ることができる。

【００３９】すなわち、燃料キャップ１０を注入口ＦＮ
ｂに締め込むと、ガスケットＧＳは、シール保持部２１
ａに対して押しつけられ、２箇所のシール線ＳＬ１，Ｓ
Ｌ２でシールされる。すなわち、従来より採用されてい
るような、シール保持部２１ａをガスケットＧＳと同じ
半径で形成してほぼ全面でシールするような構成と比べ
て、シール線ＳＬ１，ＳＬ２の１箇所当たりのシール力
が大きくなり、燃料タンク内と外気との間で高いシール
性を得ることができる。

【００４０】図１６は蓋体４０を示す半断面図、図１７
は蓋体４０の底面図、図１８は蓋体４０の斜視図であ
る。上記蓋体４０は、フランジ部３３に着脱自在に装着
されている。蓋体４０は、底壁４１と、底壁４１の外壁
部に突設された把持部４２と、底壁４１の外周部に形成
された側壁４３とを備え、導電性樹脂を用いて射出によ
り一体成形されている。また、側壁４３の内側には、係
合突部４５が８カ所突設されている。この係合突部４５
は、上記フランジ部３３の外環状部３５に係合すること
により、蓋体４０をフランジ部３３を介してケーシング
本体２０に組み付けるものである。

【００４１】次にケーシング本体２０に蓋体４０への組
付作業について説明する。図１９に示すように、蓋体４
０をもち、蓋体４０の開口をケーシング本体２０の外環
状部３５に合わせて押し込む。このとき、蓋体４０の係
合突部４５は、外環状部３５に当たるが、外環状部３５
にはスリット３５ａが形成されており、このスリット３
５ａは、外環状部３５が係合突部４５を乗り越えるとき
に外環状部３５をわずかに弾性変形させる。このような
外環状部３５の弾性変形により、外環状部３５は係合突
部４５を容易に乗り越え、これにより、蓋体４０がケー
シング本体２０に対して取り付けられ。このように、外
環状部３５が容易に変形してケーシング本体２０に取り
付けられるから、その取付作業が容易である。

【００４２】また、図１９に示すように、上記係合突部
４５の図示上方には、フィラーネックＦＮとの間で静電
気を放電させる放電用突起４６が形成されている。放電
用突起４６は、以下の作用を備えている。すなわち、乾
燥した雰囲気で帯電量の大きい人が手で蓋体４０に触れ
たときに、蓋体４０の放電用突起４６とフィラーネック
ＦＮとの間で放電する。これにより、静電気は、フィラ
ーネックＦＮ側へアースされるから、燃料キャップ１０
を外すときに静電気による不快感を与えない。しかも、
放電用突起４６は係合突部４５と一体に形成されている
から、それ自体が細長い形状であっても係合突部４５に
より補強された機械的強度の大きいものとなり、しかも
型取りも容易である。さらに、放電用突起４６は、蓋体
４０をケーシング本体２０に装着する際に、以下の機能
を果たす。すなわち、放電用突起４６を外環状部３５の
スリット３５ａに位置合わせして、蓋体４０を圧入すれ
ば、放電用突起４６がスリット３５ａにガイドされるか
ら、蓋体４０の装着が一層容易になる。

【００４３】さらに、図１９及び図２０に示すように、
蓋体４０の底壁４１には、切削防止用突起４７が形成さ
れている。この切削防止用突起４７は、側壁４３の係合
突部４５に対応した位置に形成され、しかも型割れ跡Ｐ
Ｌａのほぼ中央に位置し、型割れ跡ＰＬａとほぼ同じ高
さに形成されている。この切削防止用突起４７は、型割
れ跡ＰＬａが蓋体４０の外環状部３５と摺動することに
より削れることを防止するものである。すなわち、図２
１は蓋体４０の係合突部４５の周辺部を射出成形してい
る状態を示している。係合突部４５は、側壁４３から突
出して射出成型時にアンダーカットとなることから、ス
ライド型ＳＦ２を用いている。このスライド型ＳＦ２
は、図２１の矢印方向へスライド可能に配置されてお
り、その跡が底壁４１の型割れ跡ＰＬａとなる。この型
割れ跡ＰＬａは、蓋体４０がラッチェット機構３７を介
してケーシング本体２０に対して回動したときに、外環
状部３５と摺動することにより削れて樹脂粉となること
を防止する。こうした要因を回避するために、型割れ跡
ＰＬａと同じ高さの切削防止用突起４７を形成すること
により、外環状部３５が切削防止用突起４７を滑って型
割れ跡ＰＬａを削らないようにしているのである。

【００４４】次に、弁室２３に収納された正圧弁６０及
び負圧弁７０について説明する。図２２は正圧弁６０及
び負圧弁７０を拡大して示す断面図である。正圧弁６０
は、弁室２３の上室２３ａに配置され、負圧弁７０は、
下室２３ｂに配置されている。図２３は正圧弁６０を示
す拡大断面図である。

【００４５】正圧弁６０は、開閉するフッ素ゴム等から
なる弁体６１と、弁保持部材６８と、コイルばね６９と
を備えている。弁体６１は、下面にシート面６２を有す
る円板状であり、その中心部に弁流路孔６３を有する嵌
合部６５が形成されている。嵌合部６５の側部には、側
部支持凹所６６が形成されており、弁保持部材６８の嵌
合孔６８ａに嵌挿されることにより、弁体６１が弁保持
部材６８に取り付けられている。弁保持部材６８の上面
には、ばね支持部６８ｂが形成されており、このばね支
持部６８ｂはコイルばね６９の一端部を支持し、その他
端部を内蓋５０の円筒支持部５３（図２２）で支持する
ことにより内蓋５０との間でコイルばね６９を支持して
いる。

【００４６】上記構成において、正圧弁６０による燃料
タンク内の調圧は、以下の動作により行われる。すなわ
ち、燃料キャップ１０をフィラーネックＦＮに装着した
状態にて、タンク圧が大きくなって所定圧を超えると、
コイルばね６９の付勢力に抗して弁体６１及び弁保持部
材６８が上昇し、燃料タンク内が弁室２３内を経て外気
に連通する。これにより、燃料タンク内の所定圧以下に
なると、コイルばね６９の付勢力により弁体６１が下げ
られて閉弁する。このように弁体６１に加わる差圧が所
定以下になるように弁体６１が開閉する。

【００４７】また、弁体６１の裏面６２ａは、弁保持部
材６８の下面に支持されており、その外周側に環状に形
成された環状凹所６４を備えている。また、弁体６１の
シート面６２には、上記環状凹所６４の内周側に環状の
環状溝６１ｂが形成されている。

【００４８】上記環状凹所６４及び環状溝６１ｂの作用
・効果について説明する。いま、正圧弁６０の弁体６１
が開いている状態から、図２４に示すように、弁体６１
がコイルばね６９の付勢力により閉じ方向へ移動する
と、弁体６１のシート面６２がシート部３０に当たる。
このとき、シート部３０はシート面６２の環状凹所６４
がある中央に当たる。この場合において、弁体６１は環
状凹所６４の部分で薄肉であるから、シート面６２はシ
ート部７６の脈状に追従する。

【００４９】また、シート面６２はシート部３０で押さ
れると、弁体６１は環状凹所６４の内周及び外周の両側
で弁保持部材６８により支持されつつ、水平姿勢を維持
したままでシート部３０に着座する。すなわち、シート
面６２は、シート部３０の稜線で線接触となるととも
に、傾斜した状態で着座しないから、高いシール性を得
ることができる。しかも、シート部３０との接触面積が
小さいから、開弁時に急峻に立ち上がる理想的な開弁特
性を得ることができる。さらに弁体６１のシート面６２
に環状溝６１ｂが形成されており、この環状溝６１ｂ
は、シート面６２の環状凹所６４の付近における撓みを
均等にするから、一層、そのシール特性を向上させるこ
とができる。

【００５０】次に、ケーシング本体２０のシート部３０
の形状について説明する。図２５に示すように、シート
部３０は、弁体６１のシート面６２に対して鋭角の頂点
に設けられている。このように鋭角の頂部にシート部３
０が設けられているのは、シール箇所を線接触させてシ
ール性を向上させるためであるが、このシート部３０の
傾斜面３０ａの角度θ１が２５゜に設定されていること
により、以下の効果が得られる。

【００５１】すなわち、シート部３０の半径をｒ１とす
ると、この半径ｒ１はシール性を考慮して最優先の設計
値で定められる。ここで、シート部３０の半径をｒ１に
設定して、角度θ１が２５゜の場合と、図２６に示すよ
うにθ２が４５゜の場合とについて比較検討すると、半
径ｒ２が樹脂成形の点から小さくできないことから、角
度θ１が２５゜の場合が肉厚ＶＴ１、角度θ１が４５゜
の場合が肉厚ＶＴ２となり、ＶＴ１＜ＶＴ２となる。こ
のように、シート部３０の角度θ１を小さくすることに
より、シート部３０の肉厚ＶＴ１が薄くなり、これに伴
う樹脂収縮によるヒケが小さくなる。よって、シート部
３０の面精度が高くなり、シール性を向上させることが
できる。

【００５２】図２７は図２５のシート部３０の変形例を
示す断面図である。図２７において、シート部１３０の
両側には、傾斜面１３０ａ及び傾斜面１３０ｂが形成さ
れている。傾斜面１３０ａの角度θ１は２５゜、傾斜面
１３０ｂの角度θ３は４５゜、その間の角度が１１０゜
である。このようにシート部１３０の両側に傾斜面１３
０ａ，１３０ｂを形成することにより、シート部１３０
の半径ｒ１及び半径ｒ２を一定値にした場合に、傾斜面
１３０ｂが大きいほど肉厚ＶＴ３を薄くすることがで
き、これによりシート部１３０の面精度を一層向上させ
ることができる。

【００５３】図２８は負圧弁７０の周辺を示す断面図で
あり、図２９は負圧弁７０の要部の拡大断面図である。
これらの図において、負圧弁７０は、樹脂からなる弁体
７１と、弁体７１のばね支持段部７２と底部２６との間
に掛け渡されて弁体７１に付勢するコイルばね７８とを
備えている。弁体７１の上部には、正圧弁６０の弁体６
１に着離するシート部７６が形成されている。

【００５４】次に負圧弁７０の動作について説明する。
いま、燃料タンク内が大気圧に対して負圧になり、弁体
７１に加わっている差圧が所定以上になると、図２９に
示すように、弁体７１はコイルばね７８の付勢力に抗し
て下方へ移動し、弁体７１が弁体６１のシート面６２か
ら離れる。このとき、弁体６１は、シート部３０に着座
しており、その状態を維持するために、弁体７１と弁体
６１との間に通路が形成される。これにより、弁体７１
と下側壁部２５との間の通路、底部２６の連通孔２６ａ
を通じて燃料タンクが大気に連通して燃料タンク内の負
圧状態が解消する方向へ向かう。そして、弁体７１に加
わっている差圧がコイルばね７８の付勢力を下回ると、
弁体７１が閉じる。

【００５５】また、図２９に示すように、負圧弁７０の
弁体７１には、その外周部７４にテーパ部７５が形成さ
れている。このテーパ部７５は弁室形成体２２の下側壁
部２５との間隙が下方に進むほど狭くする絞りとなって
いる。このような絞りにより、図３０に示すような負圧
弁７０の流量特性を得ることができる。図３０は実施例
にかかる負圧弁７０及び従来の技術に相当する比較例を
用いて、その差圧と流量Ｑとの関係を示し、実線が実施
例、破線が比較例をそれぞれ示す。

【００５６】こうした負圧弁７０では、燃料タンクのタ
ンク圧を一定値範囲内に維持するために、流量Ｑが急激
に上昇する１点鎖線で示すような特性を有することが好
ましい。比較例では、差圧の上昇につれて流量Ｑが緩や
かに上昇しているのに対して、本実施例にかかる負圧弁
７０では、流量Ｑが急激に上昇しており、上述した理想
的な流量特性に近いことが分かる。これは、負圧弁７０
のテーパ部７５で形成される絞りにより弁体７１に加わ
る差圧が大きくなり、開弁力が急激に上昇するからであ
る。

【００５７】また、図２８において、ケーシング本体２
０の底部２６には連通孔２６ａが形成されており、この
連通孔２６ａは弁体７１がシールする部分から離れた位
置、つまり底部２６の中央に近い位置に形成されてい
る。このような連通孔２６ａの位置により、異物が混入
している燃料が連通孔２６ａから下室２３ｂ側へ流出し
ても、連通孔２６ａから流出した燃料は弁体７１に当た
って連通孔２６ａから燃料タンクへ戻る。したがって、
燃料に混入している異物は、弁体７１のシールする部分
に入ったりすることがなく、弁体７１の開閉動作に支障
をもたらすことがなく、シール性を損なうこともない。

【００５８】図３１は蓋体４０の平面図、図３２は蓋体
４０の下端部を示す拡大断面図である。図３１、図３２
及び図１６、図１７に示すように、蓋体４０の側壁４３
の内面には、フィラーネックＦＮとの間で静電気を放電
させる放電用突起４６が周方向に９０゜の間隔で４カ所
形成されている。放電用突起４６は、乾燥した雰囲気で
帯電量の大きい人が手で蓋体４０に触れたときに、フィ
ラーネックＦＮとの間で放電し、静電気をフィラーネッ
クＦＮ側へアースするためのものである。

【００５９】ここで、燃料キャップ１０を外す際に、人
に不快感を与えないような放電の条件として、 燃料
キャップ１０の閉め具合などにかかわらず、放電が確実
に行われること、 放電が穏やかに行なわれ、そのと
きの衝撃が小さいこと、が求められる。こうした条件を
満たすために、以下のような構成がとられている。

【００６０】（１） 図３２に示すように、放電用突起
４６は、軸方向に突条に形成され、フィラーネックＦＮ
との放電距離Ｌ１を１ｍｍ以下であり、好ましくは、
０．８５ｍｍ以下に設定している。このように放電距離
Ｌ１を１ｍｍ以下に設定したのは、１ｍｍを越えると、
ブレーク電圧が高くなり、穏やかな放電特性が得られな
いからである。

【００６１】（２） 放電用突起４６は、燃料キャップ
１０の開閉方向ｄ３、つまり軸方向に細長い突条に形成
されている。燃料キャップ１０を開閉すると、蓋体４０
はケーシング本体２０と一体にフィラーネックＦＮに対
して開閉方向ｄ３に移動する。このとき、放電用突起４
６も同じ方向に移動するが、軸方向の長さＬ２の範囲に
おいてフィラーネックＦＮの注入口ＦＮｂの端部との放
電距離Ｌ１が一定である。つまり、長さＬ２の範囲にお
いて燃料キャップ１０の閉め具合にかかわらず、放電距
離Ｌ１が一定範囲内となるような許容が認められ、安定
した放電特性が得られる。

【００６２】（３） 図３１に示すように、放電用突起
４６は、蓋体４０の把持部４２に対して４５゜の角度に
配置されている。このように配置したのは、以下の理由
による。図３３の蓋体４０を斜視図で示すように、蓋体
４０の把持部４２は、底壁４１から突出しており、射出
成形の際に、同方向、つまり放射方向Ｄ１の樹脂収縮を
最大とし、放射方向Ｄ１と直角の放射方向Ｄ２の樹脂収
縮を最小とする。したがって、仮に、放射方向Ｄ１，Ｄ
２上に放電用突起４６を配置した場合には、フィラーネ
ックＦＮとの放電距離が変動し、確実な放電特性が得ら
れない。そこで、放電用突起４６は、放射方向Ｄ１，Ｄ
２の中間の樹脂収縮となる４５゜の放射方向Ｄ３，Ｄ４
に配置している。これにより、４個の放電用突起４６
は、蓋体４０の中心と同心円上に配置される。したがっ
て、燃料キャップ１０が閉じている具合にかかわらず、
４個の放電用突起４６は、蓋体４０の中心から同一円周
上に配置され、フィラーネックＦＮの端部との放電距離
を一定範囲内とすることができ、安定した放電特性が得
られる。

【００６３】（４） 図１６、図３１及び図３３に示す
ように、放電用突起４６の両側には、該放電用突起４６
とほぼ同じ長さの放電用スリット４６ａが形成されてい
る。この放電用スリット４６ａは、第１及び第２放射方
向Ｄ１，Ｄ２の樹脂収縮に伴う矢印ｂ１，ｂ２の方向の
力を放電用突起４６に対して分離することにより、放電
用突起４６への影響を低減し、一層、放電距離Ｌ１の変
動を小さくする。

【００６４】（５） 蓋体４０の体積抵抗率は、１０⁴
〜１０⁹Ω・ｃｍであり、しかも放電用突起４６の部位
において他の部分より低くしている。すなわち、体積抵
抗率の上限値を１０⁹Ω・ｃｍ以下に設定することによ
り導電性を確保した上で、下限値を１０⁴Ω・ｃｍ以上
に設定することにより放電用突起４６とフィラーネック
ＦＮとの間の電圧を急激に高くしないように設定してい
る。また、放電用突起４６の体積抵抗率は、他の部位よ
り低く設定することにより、蓋体４０の静電気は、放電
用突起４６へ速やかに導かれるようにしている。このよ
うに、蓋体４０の静電気は、フィラーネックＦＮとの間
の電圧を急激に高くしないで、穏やかな放電にてフィラ
ーネックＦＮを介してアースされる。

【００６５】上述した蓋体４０の体積抵抗率は、導電性
ウイスカまたは導電性カーボンを樹脂材料に混入して射
出成形することにより得られる。図３４は蓋体４０の各
々の測定位置における体積抵抗率を示すグラフであり、
図３５は図３４の体積抵抗率を測定した蓋体４０の測定
点Ｐ１〜測定点Ｐ４を示す図である。図３４の測定値Ａ
は、ポリアミド（ＰＡ）１００重量部に対して、導電ウ
イスカ５重量部、導電カーボン１０重量部を混入した実
施例である。測定値Ｂは、ポリアミド（ＰＡ）１００重
量部に対して、導電カーボン２０重量部を混入した実施
例である。ここで、導電ウイスカとして、（商品名デン
トール：大塚化学社製）を、導電カーボンとして、（商
品名バルカンＸＣ−７２：キャボット社製）を用いるこ
とができる。

【００６６】このようにポリアミドなどの絶縁性の樹脂
材料に、導電ウイスカまたは導電カーボンなどの導電性
微細材料を混入したのは、導電性樹脂だけで上述した体
積抵抗率を得ようとすると、機械的強度が低くなり、蓋
体４０の耐衝撃性の条件を満たさないからである。

【００６７】図３４及び図３５に示すように、蓋体４０
の測定点Ｐ１〜測定点Ｐ４を上述した体積抵抗率に設定
するとともに、蓋体４０の測定点Ｐ１〜測定点Ｐ３より
放電用突起４６の測定点Ｐ４の方を小さくするには、以
下の手段がとられる。図３５に示すように、蓋体４０の
樹脂射出成形の際に、射出成形機のゲートＧｔを蓋体４
０の中心部に設け、ゲートＧｔから溶融樹脂を底壁４
１、側壁４３を経て放電用突起４６に向けて充填させ
る。このとき、導電性微細材料は、ゲートＧｔの位置よ
り離れた末端位置の方に多く集まり、その密度が高くな
る現象がある。このような現象を利用して、樹脂材料を
射出するゲートＧｔに対して、放電用突起４６を溶融樹
脂の最終充填位置に設けることにより、導電性微細材料
が蓋体４０の他の部分より放電用突起４６に多く集まっ
て、該放電用突起４６の導電性を高めることができる。

【００６８】さらに、上述したように、放電用突起４６
の周方向の両側には、放電用スリット４６ａが形成され
ており、放電用スリット４６ａは、放電用突起４６を囲
んで、溶融樹脂の流れをより最終充填位置へ導き、これ
により導電性微細材料の密度を一層高くし、導電性を向
上させる。

【００６９】（６） 図３６は放電用突起４６の付近に
おける水平方向の断面図である。図３６に示すように、
放電用突起４６の頂部４６ｂはＲ形状となっている。図
３７（Ａ）に示すように、放電用突起４６Ａの頂部４６
Ａｂが平面であると急激な放電が発生し易く、図３７
（Ｂ）に示す放電用突起４６Ｂの頂部４６Ｂｂのように
尖っていた方が穏やな放電が発生する。したがって、放
電特性の点からは、放電用突起４６Ｂのように先端部が
尖っている方が好ましい。しかし、放電用突起４６Ｂの
頂部４６Ｂｂが尖っていると、放電用突起４６Ｂを形成
する金型の凹所が詰まって樹脂の残り屑を除去し難い。
したがって、図３６に示すように放電用突起４６の頂部
４６ｂをＲ形状にして、金型に屑が残らないようにし、
一定の形状の放電用突起４６を得ることができるように
している。

【００７０】なお、この発明は上記実施例に限られるも
のではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の
態様において実施することが可能である。

【００７１】（１） 上記実施の形態では、放電用突起
４６は、蓋体４０と一体に形成した例について説明した
が、これに限らず、放電作用を損なわない限り、蓋体４
０に組み付けるための部材とともに別体に形成してもよ
い。

【００７２】（２） 放電用突起４６を蓋体４０の他の
部分より小さい体積抵抗率とするには、上述した射出成
形によるほか、放電用突起４６の表面に導電性材料を塗
布する構成であってもよい。

【００７３】（３） 上記実施の形態では、放電用突起
４６は、フィラーネックＦＮとの間で放電を行なう例を
説明したが、これに限らず、放電用突起４６に対向しか
つ蓋体４０の静電気をアースできる部材であれば、車体
側の部材であってもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態にかかる燃料キャップ１
０を示す半断面図。

【図２】ケーシング本体２０を示す半断面図。

【図３】ケーシング本体２０を示す平面図。

【図４】ケーシング本体２０の底面図。

【図５】ケーシング本体２０及び内蓋５０を示す半断面
図。

【図６】ケーシング本体２０の上端部を拡大して示す断
面図。

【図７】ケーシング本体２０に内蓋５０を溶着する前の
状態を示す断面図。

【図８】ケーシング本体２０を示す斜視図。

【図９】ラッチェット機構３７の動作を説明する説明
図。

【図１０】ラッチェット機構３７の弾性爪部３７ａを射
出成形する工程を説明する説明図。

【図１１】ケーシング本体２０と内蓋５０との間の連結
部３６の周辺を示す断面図。

【図１２】連結部３６の作用を説明する説明図。

【図１３】図１２の変形例を説明する説明図。

【図１４】図１２の変形例を説明する説明図。

【図１５】ガスケットＧＳのシール構造を説明する説明
図。

【図１６】蓋体４０を示す半断面図。

【図１７】蓋体４０を示す底面図。

【図１８】蓋体４０を示す斜視図。

【図１９】ケーシング本体２０に蓋体４０を組み付ける
作業を説明する説明図。

【図２０】蓋体４０の係合突部４５の周辺を示す断面
図。

【図２１】蓋体４０の係合突部４５の周辺部を射出成形
する工程を説明する説明図。

【図２２】ケーシング本体２０内の正圧弁６０及び負圧
弁７０の周辺を示す断面図。

【図２３】正圧弁６０の周辺を示す断面図。

【図２４】正圧弁６０の環状凹所６４の作用を説明する
説明図。

【図２５】ケーシング本体２０のシート部３０の作用を
説明する説明図。

【図２６】ケーシング本体２０のシート部３０の作用を
比較例とともに説明する説明図。

【図２７】図２５の変形例を示す説明図。

【図２８】負圧弁７０の周辺部を示す断面図。

【図２９】負圧弁７０のテーパ部７５の作用を説明する
説明図。

【図３０】負圧弁７０の流量Ｑと圧力Ｐとを関係を説明
するグラフ。

【図３１】蓋体４０を示す平面図。

【図３２】蓋体４０の端部に設けた放電用突起４６の付
近を示す拡大断面図。

【図３３】蓋体４０を示す斜視図。

【図３４】蓋体４０の各々の測定点Ｐ１〜Ｐ４における
体積抵抗率を示すグラフ。

【図３５】図３４の体積抵抗率を測定した蓋体４０の測
定点Ｐ１〜測定点Ｐ４を示す図。

【図３６】放電用突起４６の付近における水平方向の断
面図。

【図３７】放電用突起４６の作用を説明する説明図。

【図３８】従来の燃料キャップを示す断面図。

【符号の説明】

１０…燃料キャップ ２０…ケーシング本体 ２０ａ…ねじ ２１…外管体 ２１ａ…シール保持部 ２２…弁室形成体 ２３…弁室 ２３ａ…上室 ２３ｂ…下室 ２４…上側壁部 ２４ａ…開口部 ２４ｂ…上縁部 ２５…下側壁部 ２６…底部 ２６ａ…連通孔 ２７…肉抜き部 ２８…水平連結部 ２９…垂直連結部 ３０ａ…傾斜面 ３０…シート部 ３３…フランジ部 ３４…内環状部 ３５…外環状部 ３５ａ…スリット ３６…連結部 ３６ｈ…水平部 ３６ｖ…垂直部 ３６ａ１〜３６ａ４…切欠き ３６ｂ１〜３６ｂ３…切欠き ３７…ラッチェット機構 ３７ａ…弾性爪部 ３７ｂ…段部 ３７ｃ…弾性片 ３７ｄ…爪 ３７ｅ…間隙 ４０…蓋体 ４１…底壁 ４２…把持部 ４３…側壁 ４５…係合突部 ４６…放電用突起 ４６…放電用突起 ４６ａ…放電用スリット ４６ｂ…頂部 ４７…切削防止用突起 ４９…ラチェット凸部 ５０…内蓋 ５１…内蓋本体 ５２…中央凹所 ５３…円筒支持部 ５４…外円板部 ５７…位置決めリブ ５８…流路孔 ６０…正圧弁 ６１…弁体 ６１ｂ…環状溝 ６２…シート面 ６２ａ…裏面 ６３…弁流路孔 ６４…環状凹所 ６５…嵌合部 ６６…側部支持凹所 ６８…弁保持部材 ６８ａ…嵌合孔 ６８ｂ…ばね支持部 ６９…コイルばね ７０…負圧弁 ７１…弁体 ７２…ばね支持段部 ７４…外周部 ７５…テーパ部 ７６…シート部 ７８…コイルばね １３０…シート部 １３０ａ，１３０ｂ…傾斜面 １３６…連結部 １３６ｈ…水平部 １３６ｖ…垂直部 ２３６…連結部 ２３６ａ１，２３６ｂ１…切欠き ２３６ａ２，２３６ｂ２…切欠き ＦＮｂ…注入口 ＦＮ…フィラーネック ＧＳ…ガスケット ＰＬａ…型割れ跡 ＳＦ２…スライド型 Ｄ１〜Ｄ４…放射方向

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中川 正幸 愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑 １番地 豊田合成株式会社内 (56)参考文献 特公 平６−88606（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B65D 51/00 B60K 15/05 B65D 51/24

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料タンクに接続されるフィラーネック
   の注入口を開閉自在に閉じるケーシング本体と、ケーシ
   ング本体の上部に装着された導電性の蓋体と、を備え、
   上記蓋体に帯電した静電気をフィラーネックまたは車体
   側部材との間で放電するための放電用突起を上記蓋体の
   端部に有する燃料キャップにおいて、 上記蓋体の体積抵抗率は、１０⁴〜１０⁹Ω・ｃｍの範囲
   にあり、かつ放電用突起の体積抵抗率は、該放電用突起
   以外の蓋体の部位の体積抵抗率より小さく設定し、 上記放電用突起は、蓋体がフィラーネックに装着されて
   いる状態にて、フィラーネックとの放電距離が１ｍｍ以
   下であること、 を特徴とする燃料キャップ。
2. 【請求項２】 請求項１において、 上記蓋体は、導電性カーボンまたは導電性フィラーを含
   む導電性微細材料を混入した樹脂材料を射出成形により
   上記体積抵抗率に設定するとともに、上記放電用突起
   を、注入される溶融樹脂の最終充填位置に設けることに
   より、蓋体のほかの部分より放電用突起の体積抵抗率を
   低く設定した燃料キャップ。
3. 【請求項３】 請求項１または請求項２において、 上記放電用突起は、フィラーネックの注入口に対向する
   蓋体の内面に形成されるとともに、該注入口の端部との
   放電距離を、燃料キャップの開閉方向に沿って変更しな
   い突条に形成された燃料キャップ。