JPH0240264B2 - - Google Patents
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- JPH0240264B2 JPH0240264B2 JP60175188A JP17518885A JPH0240264B2 JP H0240264 B2 JPH0240264 B2 JP H0240264B2 JP 60175188 A JP60175188 A JP 60175188A JP 17518885 A JP17518885 A JP 17518885A JP H0240264 B2 JPH0240264 B2 JP H0240264B2
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Shielding Devices Or Components To Electric Or Magnetic Fields (AREA)
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- Non-Insulated Conductors (AREA)
Description
〈技術分野〉
本発明は、例えば電磁波シールド効果等の導電
性にすぐれた高分子複合材料に関する。 〈従来技術〉 近年、コンピユーター、通信機器など各種の電
子機器の普及に伴い機器の内部あるいは外部から
の電磁波等による障害を防止しようとすることが
さかんに試みられている。 その一手段としては、その筐体材料であるプラ
スチツク等の高分子材料に粉末状，りん片状，繊
維状などでなる導電性フイラーを、均一かつ互い
に当接して分散させることにより達成されるが、
特に繊維状フイラーにおいては、小径かつアスペ
クト比（繊維長さ／繊維径）の大なる素材を選択
使用することによつて、その混入量の低減が可能
となることが知られている。 例えば、日経メカニカル・1983年５月23日号に
よれば、アスペクト比の大きな金属繊維をわずか
１〜２重量％程度の低率で混入させただけでも
40db以上（1GHz）のシールド効果が得られるこ
とが報告され、大きな注目を集めている。 しかしながら、その一方においては溶融状態に
あるゴム，プラスチツク等の高分子材料は、極め
て高に粘性を有し、例えば熱可塑性プラスチツク
の代表的成形法である射出成形機での加工におい
ては、シリンダー中での混練やあるいはノズル通
過時での流動性その他加工諸条件に影響され、該
フイラーにはそれに伴うかなり大きな引つ張り
力，曲げ力，せん断力等の外力が加わる。その結
果それに耐えられないような低強度フイラーには
曲りなどの変形や折損が発生する為、良好な導電
回路の形成がむずかしく所望の特性が得られ難い
という重要な問題があつた。 従来においては例えば特開昭58−150203号公報
に示されるように、そのほとんどは加工方法や作
業条件の改良に係るものであつて、フイラー材料
についての材料特性は未だ十分に検討されたとは
いいがたい。 （発明の目的） 本発明は、このような問題に対し積極的に検討
した結果なされたものであつて、所定特性の繊維
状フイラーを用いることによつて、加工処理中で
のフイラーの折損や変形を防ぎ、その混入率低下
を図ると共に導電性をも向上させた高分子複合材
料の提供を目的とする。 （発明の開示） 本発明において使用される繊維状導電性フイラ
ーは、２〜30μｍの繊維径と、繊維長さ１〜10mm
の寸法を有しているとともに、該フイラーには加
工率60〜98％の範囲内での冷間加工によつて透磁
率10以上を有するSUS304系ステンレス鋼繊維材
料を用したものである。 このようなステンレス鋼繊維には、例えば特公
昭56−11523号明細書が開示するようにSUS304
系ステンレス鋼でなるフイラメント素材を、他の
金属でなるマトリツク材で被包した複合線材の集
束線に、所定の冷間加工あるいは、その間に熱処
理工程を挿入し目的の繊維径になるよう最終での
加工率60〜98％を施し、さらに前記マトリツク材
のみを溶解除去することによつて連続フイラメン
トのトウを製造する。 その後その長さは、１〜10mm範囲内での短繊維
状になるよう、例えばカツター等で切断すること
によつて前記導電性フイラーを得ることができ
る。 ここで、前記フイラーの繊維径を２〜30μｍと
する理由は、30μｍを越えると例えば射出成形な
どでの混練，押出し時において金型等との摩耗が
激しくなり、また得られる製品にもその表面上に
前記フイラーが突出，露出しやすくなるため外観
上好ましくない。また、導電性においてもその直
径が大きいことは必然的に混入率の増加を意味
し、本発明の主旨に反するものとなる。 すなわち、所定混入量という制約を考えた場
合、その導電性を少しでも向上させるためには混
入されるフイラーのアスペクト比（繊維長さ／繊
維径）を大きくする必要があり、この場合より細
い繊維径のフイラーを用いることは有効である。
しかし、2μｍ以上では逆に細くなりすぎる為、
強度に劣ることとなり好ましくない。このような
観点より、繊維径は２〜30μｍ、より好ましくは
２〜20μｍとする。 一方その長さについては、高分子材料内に均一
分散しやすい１〜10mmの範囲で設定されるが、10
mmを越えると混練中でのフイラー同志のからまり
が多発しやすい問題がある。また逆に１mm未満で
はその形状が粉末状となる為、分散性は向上する
ものの、少量の混入量では十分な導電回路の形成
が困難となり、導電性に劣つたものとなる。 さらに本発明においては前記フイラー処理中で
の折損や変形を防ぐ為、その強度と靭性とをバラ
ンスよく兼ね備えるように、フイラー材料は
SUS304系ステンレス鋼繊維材料を加工率60〜98
％範囲内で冷間加工を施こしたものであることを
特徴としている。 一般に溶融状態での高分子材料はポリマー状で
粘性が高く、また強加工の一種である射出成形で
の混練や射出時には、その加工に伴つて該フイラ
ーには非常に大きな引つ張り，せん断，曲げ等の
外力が加わる。従つて、それに耐えほぼ真直状で
分散させるためには、フイラーには所定の強度が
備わつていなければならない。 また、ステンレス鋼は高い強度と、加工に伴う
加工硬化率が大きいことは周知であるが、半面加
工に伴つてもろくなり、曲げなどによつて折損し
やすくなるという性質を有している。 このような傾向はフイラー材料中の各種元素の
添加量によつて異なり、特にSUS304系でなるス
テンレス鋼は、少ない加工率でも非常に高い強度
を容易に得ることができる利点があり、例えば加
工率60％以上での冷間加工では、フイラーは引つ
張り強さ140Kg／mm2以上の強度と、例えばθ＝200
エルステツドでは、μ＝10以上という高い透磁率
を得ることもでき、複合充填させた場合には、そ
れらが作用して電界波や磁界波の両シールド性改
善に寄与する。 また、前記加工率の上限は繊維材料の前記靭性
低下を防ぎ、また処理中での折損防止という観点
より98％以下で行なうのがよい。 以上説明したように、高粘性状態中で強加工を
受ける導電性フイラーには、所定の強度（弾性，
引つ張り強さ）と靭性が求められ、かつ透磁率に
おいても高い材料が好ましく、前記加工率60〜98
％はバランスされた最も好ましい範囲と考えられ
る。 また、フイラー状にあらかじめ切断するその長
さについては、前記引つ張り強さとアスペクト比
（繊維長さ／繊維径）との間にも関係があるもの
と考えられる。 すなわち、引つ張り強さの低い繊維材料では、
弾性に劣り小さい力でも容易に変形，切断する
為、前記アスペクト比をあまり大きく設定するこ
とができず、その長さもおのずと短いものとしな
ければならない。 このような関係は、例えば次式で示すこともで
き、この場合その好ましい値(A)の範囲は２〜25程
度であつて、その値(A)は大きくなるほど変形しに
くいことを意味している。 このような関係から、例えば高分子材料の溶融
粘性の高いものに対しては、前記(A)の値が高いフ
イラーを選択し、その中でもよりアスペクト比が
大きなフイラーを用いることにより、折損，変形
を防ぎ且つ導電性をより向上させることができ
る。 なお本発明に用いる高分子材料としては、例え
ば塩化ビニール樹脂，ABS樹脂，ポリエチレン
樹脂，ポリプロピレン樹脂，ポリアミド樹脂，な
どの熱可塑性樹脂はその一例であり、それ以外に
も熱硬化性樹脂や合成ゴム等種々な材料に応用で
きる。 次に、本発明の実施例をその効果と共に説明す
る。 〈実施例 １〉 最終冷間伸線加工率75％によつて得たSUS304
ステンレス鋼繊維は、引つ張り強さ181Kg／mm2と
樹脂径8μｍを有する300本の集束トウでなり、こ
れらを連続してスチロール樹脂の溶液中に浸せき
し、125℃の熱風にて乾燥した。この時の充填率
は50Vol.％であり、この時の繊維トウの透磁率μ
は、200エルステツドにおいて14.50であつた。 その後、この複合集束材を５mmの長さになるよ
うカツターにて切断し、複合ペレツトとしたの
ち、ABS樹脂純粋ペレツトと所定の割合で混合，
混練する為の射出成形機に投入し、フイラー充填
率が5wt.％，10wt.％，15wt.％になるよう処理
し、大きさ10cm角，厚さ３mmの試料Ａ−１〜３を
得た。 その結果得られた各試料には、フイラーの変形
や折損の発生が少なく、ほとんどは真直状で分散
していることが認められた。また、その試料のシ
ールド性は第一表に示すようにきわめて良好であ
つた。 〈比較例〉 最終加工率50％で集束伸線加工したSUS316L
ステンレス鋼繊維材料は、平均繊維径8μｍと120
Kg／mm2の引つ張り強さを備えており、これを使用
して長さ５mmに切断したのち、実施例１と同様の
処理を施すことによつて、5wt.％，10wt.％，
15wt.％の比較試料Ｂ−１〜３を得た。 その結果を第一表に示す。
性にすぐれた高分子複合材料に関する。 〈従来技術〉 近年、コンピユーター、通信機器など各種の電
子機器の普及に伴い機器の内部あるいは外部から
の電磁波等による障害を防止しようとすることが
さかんに試みられている。 その一手段としては、その筐体材料であるプラ
スチツク等の高分子材料に粉末状，りん片状，繊
維状などでなる導電性フイラーを、均一かつ互い
に当接して分散させることにより達成されるが、
特に繊維状フイラーにおいては、小径かつアスペ
クト比（繊維長さ／繊維径）の大なる素材を選択
使用することによつて、その混入量の低減が可能
となることが知られている。 例えば、日経メカニカル・1983年５月23日号に
よれば、アスペクト比の大きな金属繊維をわずか
１〜２重量％程度の低率で混入させただけでも
40db以上（1GHz）のシールド効果が得られるこ
とが報告され、大きな注目を集めている。 しかしながら、その一方においては溶融状態に
あるゴム，プラスチツク等の高分子材料は、極め
て高に粘性を有し、例えば熱可塑性プラスチツク
の代表的成形法である射出成形機での加工におい
ては、シリンダー中での混練やあるいはノズル通
過時での流動性その他加工諸条件に影響され、該
フイラーにはそれに伴うかなり大きな引つ張り
力，曲げ力，せん断力等の外力が加わる。その結
果それに耐えられないような低強度フイラーには
曲りなどの変形や折損が発生する為、良好な導電
回路の形成がむずかしく所望の特性が得られ難い
という重要な問題があつた。 従来においては例えば特開昭58−150203号公報
に示されるように、そのほとんどは加工方法や作
業条件の改良に係るものであつて、フイラー材料
についての材料特性は未だ十分に検討されたとは
いいがたい。 （発明の目的） 本発明は、このような問題に対し積極的に検討
した結果なされたものであつて、所定特性の繊維
状フイラーを用いることによつて、加工処理中で
のフイラーの折損や変形を防ぎ、その混入率低下
を図ると共に導電性をも向上させた高分子複合材
料の提供を目的とする。 （発明の開示） 本発明において使用される繊維状導電性フイラ
ーは、２〜30μｍの繊維径と、繊維長さ１〜10mm
の寸法を有しているとともに、該フイラーには加
工率60〜98％の範囲内での冷間加工によつて透磁
率10以上を有するSUS304系ステンレス鋼繊維材
料を用したものである。 このようなステンレス鋼繊維には、例えば特公
昭56−11523号明細書が開示するようにSUS304
系ステンレス鋼でなるフイラメント素材を、他の
金属でなるマトリツク材で被包した複合線材の集
束線に、所定の冷間加工あるいは、その間に熱処
理工程を挿入し目的の繊維径になるよう最終での
加工率60〜98％を施し、さらに前記マトリツク材
のみを溶解除去することによつて連続フイラメン
トのトウを製造する。 その後その長さは、１〜10mm範囲内での短繊維
状になるよう、例えばカツター等で切断すること
によつて前記導電性フイラーを得ることができ
る。 ここで、前記フイラーの繊維径を２〜30μｍと
する理由は、30μｍを越えると例えば射出成形な
どでの混練，押出し時において金型等との摩耗が
激しくなり、また得られる製品にもその表面上に
前記フイラーが突出，露出しやすくなるため外観
上好ましくない。また、導電性においてもその直
径が大きいことは必然的に混入率の増加を意味
し、本発明の主旨に反するものとなる。 すなわち、所定混入量という制約を考えた場
合、その導電性を少しでも向上させるためには混
入されるフイラーのアスペクト比（繊維長さ／繊
維径）を大きくする必要があり、この場合より細
い繊維径のフイラーを用いることは有効である。
しかし、2μｍ以上では逆に細くなりすぎる為、
強度に劣ることとなり好ましくない。このような
観点より、繊維径は２〜30μｍ、より好ましくは
２〜20μｍとする。 一方その長さについては、高分子材料内に均一
分散しやすい１〜10mmの範囲で設定されるが、10
mmを越えると混練中でのフイラー同志のからまり
が多発しやすい問題がある。また逆に１mm未満で
はその形状が粉末状となる為、分散性は向上する
ものの、少量の混入量では十分な導電回路の形成
が困難となり、導電性に劣つたものとなる。 さらに本発明においては前記フイラー処理中で
の折損や変形を防ぐ為、その強度と靭性とをバラ
ンスよく兼ね備えるように、フイラー材料は
SUS304系ステンレス鋼繊維材料を加工率60〜98
％範囲内で冷間加工を施こしたものであることを
特徴としている。 一般に溶融状態での高分子材料はポリマー状で
粘性が高く、また強加工の一種である射出成形で
の混練や射出時には、その加工に伴つて該フイラ
ーには非常に大きな引つ張り，せん断，曲げ等の
外力が加わる。従つて、それに耐えほぼ真直状で
分散させるためには、フイラーには所定の強度が
備わつていなければならない。 また、ステンレス鋼は高い強度と、加工に伴う
加工硬化率が大きいことは周知であるが、半面加
工に伴つてもろくなり、曲げなどによつて折損し
やすくなるという性質を有している。 このような傾向はフイラー材料中の各種元素の
添加量によつて異なり、特にSUS304系でなるス
テンレス鋼は、少ない加工率でも非常に高い強度
を容易に得ることができる利点があり、例えば加
工率60％以上での冷間加工では、フイラーは引つ
張り強さ140Kg／mm2以上の強度と、例えばθ＝200
エルステツドでは、μ＝10以上という高い透磁率
を得ることもでき、複合充填させた場合には、そ
れらが作用して電界波や磁界波の両シールド性改
善に寄与する。 また、前記加工率の上限は繊維材料の前記靭性
低下を防ぎ、また処理中での折損防止という観点
より98％以下で行なうのがよい。 以上説明したように、高粘性状態中で強加工を
受ける導電性フイラーには、所定の強度（弾性，
引つ張り強さ）と靭性が求められ、かつ透磁率に
おいても高い材料が好ましく、前記加工率60〜98
％はバランスされた最も好ましい範囲と考えられ
る。 また、フイラー状にあらかじめ切断するその長
さについては、前記引つ張り強さとアスペクト比
（繊維長さ／繊維径）との間にも関係があるもの
と考えられる。 すなわち、引つ張り強さの低い繊維材料では、
弾性に劣り小さい力でも容易に変形，切断する
為、前記アスペクト比をあまり大きく設定するこ
とができず、その長さもおのずと短いものとしな
ければならない。 このような関係は、例えば次式で示すこともで
き、この場合その好ましい値(A)の範囲は２〜25程
度であつて、その値(A)は大きくなるほど変形しに
くいことを意味している。 このような関係から、例えば高分子材料の溶融
粘性の高いものに対しては、前記(A)の値が高いフ
イラーを選択し、その中でもよりアスペクト比が
大きなフイラーを用いることにより、折損，変形
を防ぎ且つ導電性をより向上させることができ
る。 なお本発明に用いる高分子材料としては、例え
ば塩化ビニール樹脂，ABS樹脂，ポリエチレン
樹脂，ポリプロピレン樹脂，ポリアミド樹脂，な
どの熱可塑性樹脂はその一例であり、それ以外に
も熱硬化性樹脂や合成ゴム等種々な材料に応用で
きる。 次に、本発明の実施例をその効果と共に説明す
る。 〈実施例 １〉 最終冷間伸線加工率75％によつて得たSUS304
ステンレス鋼繊維は、引つ張り強さ181Kg／mm2と
樹脂径8μｍを有する300本の集束トウでなり、こ
れらを連続してスチロール樹脂の溶液中に浸せき
し、125℃の熱風にて乾燥した。この時の充填率
は50Vol.％であり、この時の繊維トウの透磁率μ
は、200エルステツドにおいて14.50であつた。 その後、この複合集束材を５mmの長さになるよ
うカツターにて切断し、複合ペレツトとしたの
ち、ABS樹脂純粋ペレツトと所定の割合で混合，
混練する為の射出成形機に投入し、フイラー充填
率が5wt.％，10wt.％，15wt.％になるよう処理
し、大きさ10cm角，厚さ３mmの試料Ａ−１〜３を
得た。 その結果得られた各試料には、フイラーの変形
や折損の発生が少なく、ほとんどは真直状で分散
していることが認められた。また、その試料のシ
ールド性は第一表に示すようにきわめて良好であ
つた。 〈比較例〉 最終加工率50％で集束伸線加工したSUS316L
ステンレス鋼繊維材料は、平均繊維径8μｍと120
Kg／mm2の引つ張り強さを備えており、これを使用
して長さ５mmに切断したのち、実施例１と同様の
処理を施すことによつて、5wt.％，10wt.％，
15wt.％の比較試料Ｂ−１〜３を得た。 その結果を第一表に示す。
【表】
〈実施例 ２〉
次に、先の実施例−１で得たSUS304，8μｍス
テンレス鋼繊維フイラーを10wt％混入させた試
料Ａ−２と、比較材として同様にSUS316Lステ
ンレス鋼繊維フイラー10wt％混入させた試料Ｂ
−２とを各々用いて、ヒートサイクル試験を行な
い、シールド効果の変化を調査した。 なお、その試験方法には、前記各試料を、 Ａ、＋80℃炉中に30分間保持した後、 Ｂ、−40℃炉中に移し替え、同様に30分間保持
する。 このＡ、Ｂ、工程を１サイクルとして、合計３
サイクルの繰り返し処理する方法をもちいた。 その結果を第２表に述べる。
テンレス鋼繊維フイラーを10wt％混入させた試
料Ａ−２と、比較材として同様にSUS316Lステ
ンレス鋼繊維フイラー10wt％混入させた試料Ｂ
−２とを各々用いて、ヒートサイクル試験を行な
い、シールド効果の変化を調査した。 なお、その試験方法には、前記各試料を、 Ａ、＋80℃炉中に30分間保持した後、 Ｂ、−40℃炉中に移し替え、同様に30分間保持
する。 このＡ、Ｂ、工程を１サイクルとして、合計３
サイクルの繰り返し処理する方法をもちいた。 その結果を第２表に述べる。
【表】
〈効果〉
以上詳述したように、本発明はそのフイラー材
料として60〜98％で冷間加工したSUS304ステン
レス鋼繊維材料を用いることにより、強度と靭性
とのバランスを保たせており、その為混練などで
の処理中における折損，変形の防止を防ぐことが
でき、さらに繊維の透磁率も10以上の材料を用い
ることによりシールド性においても大きな向上を
見ることができた。 つまり第１表に示されたように、例えば100M
Hzで45dbの電界波のシールド効果を得ようとす
る場合には、従来では、10wt％の混入率を必要
としたのに対し、本発明ではわずか5wt％と約半
分の混入率で達成でき、同様に磁界波についても
その混入率の半減が可能となつた。 また、実施例−２では、複合品にとつて苛酷な
試験の１つであるヒートサイクル試験の結果が示
されているが、この結果から解かるように、本発
明の複合材料では、加熱，冷却等熱影響によるシ
ールド性の変化は、5db程度の減少にとどまり非
常に良好であつた。 これは、その内部フイラーの有する強度、弾性
等によつて、樹脂材料母材の熱変形にもよく追従
し得ることの効果と考えられる。 このように本発明の複合材料は、フイラーの混
入率低減が図れるとともに、得られたものにおい
ても使用環境による特性の変化も少なく理想的で
あり、本発明の持つ工業的価値は非常に高いもの
である。
料として60〜98％で冷間加工したSUS304ステン
レス鋼繊維材料を用いることにより、強度と靭性
とのバランスを保たせており、その為混練などで
の処理中における折損，変形の防止を防ぐことが
でき、さらに繊維の透磁率も10以上の材料を用い
ることによりシールド性においても大きな向上を
見ることができた。 つまり第１表に示されたように、例えば100M
Hzで45dbの電界波のシールド効果を得ようとす
る場合には、従来では、10wt％の混入率を必要
としたのに対し、本発明ではわずか5wt％と約半
分の混入率で達成でき、同様に磁界波についても
その混入率の半減が可能となつた。 また、実施例−２では、複合品にとつて苛酷な
試験の１つであるヒートサイクル試験の結果が示
されているが、この結果から解かるように、本発
明の複合材料では、加熱，冷却等熱影響によるシ
ールド性の変化は、5db程度の減少にとどまり非
常に良好であつた。 これは、その内部フイラーの有する強度、弾性
等によつて、樹脂材料母材の熱変形にもよく追従
し得ることの効果と考えられる。 このように本発明の複合材料は、フイラーの混
入率低減が図れるとともに、得られたものにおい
ても使用環境による特性の変化も少なく理想的で
あり、本発明の持つ工業的価値は非常に高いもの
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 繊維径２〜30μｍ、繊維長さ１〜10mmの導電
性フイラーをランダムに高分子材料内に混入して
なる複合材料であつて、前記導電性フイラーは加
工率60〜98％の範囲内での冷間加工を施し、かつ
透磁率μが10以上を有する、SUS304系ステンレ
ス鋼繊維材料であつて、かつ次式から求められる
値Ａが２〜25範囲内にあることを特徴とする導電
性複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17518885A JPS6234931A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 導電性複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17518885A JPS6234931A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 導電性複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6234931A JPS6234931A (ja) | 1987-02-14 |
| JPH0240264B2 true JPH0240264B2 (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=15991821
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17518885A Granted JPS6234931A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | 導電性複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6234931A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01160092A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-22 | Kawatetsu Techno Res Corp | 電磁波シールド材料 |
| EP1886546A1 (en) * | 2005-06-02 | 2008-02-13 | NV Bekaert SA | Polymer emi housing comprising conductive fibre |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3406126A (en) * | 1966-12-07 | 1968-10-15 | Avco Corp | Conductive synthetic resin composition containing carbon filaments |
| JPS5611523A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-04 | Nissin Electric Co Ltd | Suppressing unit for voltage variance |
| JPS58129031A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-08-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 導電性樹脂組成物 |
| JPS58150203A (ja) * | 1981-12-30 | 1983-09-06 | エヌ・ヴイ・ベカルト・エス・エイ | 導電性ファイバ含有プラスチック成形用柱状部材 |
| JPS58176220A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-15 | Fukuda Kinzoku Hakufun Kogyo Kk | 導電性プラスチツクの製造方法 |
| JPS58222124A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Aron Kasei Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
-
1985
- 1985-08-08 JP JP17518885A patent/JPS6234931A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3406126A (en) * | 1966-12-07 | 1968-10-15 | Avco Corp | Conductive synthetic resin composition containing carbon filaments |
| JPS5611523A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-04 | Nissin Electric Co Ltd | Suppressing unit for voltage variance |
| JPS58150203A (ja) * | 1981-12-30 | 1983-09-06 | エヌ・ヴイ・ベカルト・エス・エイ | 導電性ファイバ含有プラスチック成形用柱状部材 |
| JPS58129031A (ja) * | 1982-01-27 | 1983-08-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 導電性樹脂組成物 |
| JPS58176220A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-15 | Fukuda Kinzoku Hakufun Kogyo Kk | 導電性プラスチツクの製造方法 |
| JPS58222124A (ja) * | 1982-06-18 | 1983-12-23 | Aron Kasei Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234931A (ja) | 1987-02-14 |
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