JPS6151311A - 複合導電性樹脂ペレツトの製造方法 - Google Patents
複合導電性樹脂ペレツトの製造方法Info
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- JPS6151311A JPS6151311A JP17278884A JP17278884A JPS6151311A JP S6151311 A JPS6151311 A JP S6151311A JP 17278884 A JP17278884 A JP 17278884A JP 17278884 A JP17278884 A JP 17278884A JP S6151311 A JPS6151311 A JP S6151311A
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- thermoplastic resin
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- resin
- fibers
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/12—Making granules characterised by structure or composition
- B29B9/14—Making granules characterised by structure or composition fibre-reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
- B29B9/00—Making granules
- B29B9/02—Making granules by dividing preformed material
- B29B9/04—Making granules by dividing preformed material in the form of plates or sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
- B29K2995/0003—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular electrical or magnetic properties, e.g. piezoelectric
- B29K2995/0005—Conductive
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、導電性樹脂ペレットの製造方法に関するもの
である。
である。
（従来の技術）
繊維状導電性フィラーを添加した複合導電性樹脂は、繊
維状導電性フィラーと熱可塑性樹脂を均一に混合したペ
レットを使用して射出成形法や押出成形法により成形さ
れる。
維状導電性フィラーと熱可塑性樹脂を均一に混合したペ
レットを使用して射出成形法や押出成形法により成形さ
れる。
（発明が解決しようとする問題点）
導電性の良好な複合導電性樹脂を得るためには、繊維直
径が小さく繊維長が長いフィラーを使用し、添加量を大
きくすることが有利であることは知られている。しかし
、繊維直径が小さく繊維長が長いもの程、嵩高く分散性
が悪いために熱可塑性樹脂への混線充填が非常に難しく
なるという問題があった。その問題を解決するため、繊
維状フィラーを熱可塑性樹脂で収束したチョツプドスト
ランドを用いる方法が特開昭５８ １２９０５１に提案
されている。
径が小さく繊維長が長いフィラーを使用し、添加量を大
きくすることが有利であることは知られている。しかし
、繊維直径が小さく繊維長が長いもの程、嵩高く分散性
が悪いために熱可塑性樹脂への混線充填が非常に難しく
なるという問題があった。その問題を解決するため、繊
維状フィラーを熱可塑性樹脂で収束したチョツプドスト
ランドを用いる方法が特開昭５８ １２９０５１に提案
されている。
しかし、この様な収束したチョツプドストランドを使用
した場合でも、通常の押出機にて混練してペレット化す
る方法では押出機中での繊維の折損が著しく、十分な繊
維長を保持したペレットを製造することは非常に困難で
ある。スクリューあるいはダイの設計、フィラー添加位
置の工夫等がなされているが、充分な成果を得るに至っ
てい々い。
した場合でも、通常の押出機にて混練してペレット化す
る方法では押出機中での繊維の折損が著しく、十分な繊
維長を保持したペレットを製造することは非常に困難で
ある。スクリューあるいはダイの設計、フィラー添加位
置の工夫等がなされているが、充分な成果を得るに至っ
てい々い。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明者らは、かかる難点を解決するだめ鋭意研究を重
ねた結果、熱可塑性樹脂（Ａ） ６０〜９５重量％と、
直径１〜２０μｍのヌテンレス繊維１００〜１００，０
００本を熱可塑性樹脂で収束した長さ２〜１５Ｍ＋＋の
チョツプドストランド（Ｂ）４０〜５重量％とを混練し
、体積固有抵抗１０−２〜１０４Ω・側の板状体となし
、との板状体を細断して導電性樹脂ペレットを製造する
ことにより、極めて好適な結果が得られることを見い出
し、本発明を完成した。
ねた結果、熱可塑性樹脂（Ａ） ６０〜９５重量％と、
直径１〜２０μｍのヌテンレス繊維１００〜１００，０
００本を熱可塑性樹脂で収束した長さ２〜１５Ｍ＋＋の
チョツプドストランド（Ｂ）４０〜５重量％とを混練し
、体積固有抵抗１０−２〜１０４Ω・側の板状体となし
、との板状体を細断して導電性樹脂ペレットを製造する
ことにより、極めて好適な結果が得られることを見い出
し、本発明を完成した。
本発明によれば、従来の方法と比較してペレット段階で
のステンレス繊維の折損が大巾に少ないため、最終的に
導電性の良好な成形体を得ることができる。
のステンレス繊維の折損が大巾に少ないため、最終的に
導電性の良好な成形体を得ることができる。
本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）としては、ＡＢＳ樹脂、変
形ポリフエニーレンオキサイド、ナイロン、ポリプロピ
レン、ポリエチレン、ポリブチレンテレフタレート、塩
化ビニル樹脂及ヒＡＢＳ樹脂／塩化ビニル樹脂ブレンド
物等、一般に用いられる成形材料用熱可塑性樹脂があげ
られる。特にロール混線性の点からＡＢＳ樹脂またはＡ
ＢＳ樹脂と塩化ビニル樹脂とのブレンド物が好ましｌ／
）６ ？Ｃれらの樹脂は、ペレットあるいはパウダー状
態で、収束したステンレス繊維のチョツプドストランド
と混合混練されるが、分散性を向上させるという観点か
らパウダーが望ましい。
形ポリフエニーレンオキサイド、ナイロン、ポリプロピ
レン、ポリエチレン、ポリブチレンテレフタレート、塩
化ビニル樹脂及ヒＡＢＳ樹脂／塩化ビニル樹脂ブレンド
物等、一般に用いられる成形材料用熱可塑性樹脂があげ
られる。特にロール混線性の点からＡＢＳ樹脂またはＡ
ＢＳ樹脂と塩化ビニル樹脂とのブレンド物が好ましｌ／
）６ ？Ｃれらの樹脂は、ペレットあるいはパウダー状
態で、収束したステンレス繊維のチョツプドストランド
と混合混練されるが、分散性を向上させるという観点か
らパウダーが望ましい。
ステンレス繊維は、導電性の高さ及びステンレス繊維の
耐腐食性等のため導電性フィラーとして好適である。本
発明のステンレス繊維は直径１〜２０μｍ、好ましくは
４〜１５μｍである。
耐腐食性等のため導電性フィラーとして好適である。本
発明のステンレス繊維は直径１〜２０μｍ、好ましくは
４〜１５μｍである。
本発明においては、ステンレス繊維を熱可塑性樹脂で収
束して用いるが、その収束体は１００〜ｉｏｎ、ｏｏｏ
本、好ましくは５００〜３０．１１３００本を一方向に
揃え、長さ２〜１５Ｍ、好ましくは３〜８Ｍに切断する
ことによって得られる。熱可塑性樹脂でステンレス繊維
を収束する方法としては、熱可塑性樹脂を押出機で可塑
化し、被覆用ダイを用いてステンレス繊維に被覆する方
法、熱可塑性樹脂パウダーをステンレス繊維に付着含浸
させたのち加熱溶融させる方法及び熱可塑性樹脂を溶剤
に溶解して繊維に含浸させて収束する方法等が用いられ
る。ステンレス繊維を収束させる為に用いる熱可塑性樹
脂は、熱可塑性樹脂（Ａ）に相溶性のある樹脂であるこ
とが好ましく、熱可塑性樹脂（Ａ）と同じでも良い。ス
テンレス繊維と収束剤として熱可塑性樹脂との割合は、
ステンレス繊維９９〜８０重量％、好ましくは９５〜８
５重量％に対して、熱可塑性樹脂１〜２０重量％、好ま
しくは５〜１５重量％である。
束して用いるが、その収束体は１００〜ｉｏｎ、ｏｏｏ
本、好ましくは５００〜３０．１１３００本を一方向に
揃え、長さ２〜１５Ｍ、好ましくは３〜８Ｍに切断する
ことによって得られる。熱可塑性樹脂でステンレス繊維
を収束する方法としては、熱可塑性樹脂を押出機で可塑
化し、被覆用ダイを用いてステンレス繊維に被覆する方
法、熱可塑性樹脂パウダーをステンレス繊維に付着含浸
させたのち加熱溶融させる方法及び熱可塑性樹脂を溶剤
に溶解して繊維に含浸させて収束する方法等が用いられ
る。ステンレス繊維を収束させる為に用いる熱可塑性樹
脂は、熱可塑性樹脂（Ａ）に相溶性のある樹脂であるこ
とが好ましく、熱可塑性樹脂（Ａ）と同じでも良い。ス
テンレス繊維と収束剤として熱可塑性樹脂との割合は、
ステンレス繊維９９〜８０重量％、好ましくは９５〜８
５重量％に対して、熱可塑性樹脂１〜２０重量％、好ま
しくは５〜１５重量％である。
熱可塑性樹脂（Ａ）とステンレス繊維のチョツプドスト
ランド（Ｂ）とを混合混練して板状体とする方法として
、はロールによる混線法が好適である。
ランド（Ｂ）とを混合混練して板状体とする方法として
、はロールによる混線法が好適である。
ロールによる混練においては、ロール間隔、混儒◆
練時間、ロール回転速度及びその比、ロール温度等を変
化させて混練の度合を調整することに°よシ容易に行な
うととができる。これに対して、押出機による混練では
スクリュー、ダイ及びフィラーの添加位置の変更等、設
計上の変更を伴なうことなしに混練の度合を変化させる
ととのできる範囲は極めて狭い。
化させて混練の度合を調整することに°よシ容易に行な
うととができる。これに対して、押出機による混練では
スクリュー、ダイ及びフィラーの添加位置の変更等、設
計上の変更を伴なうことなしに混練の度合を変化させる
ととのできる範囲は極めて狭い。
良好な導電性を得るためＫは、繊維の折損をできるだけ
少なくする必要がある。例えば２本ロールを用いる場合
、ロール間隔を広くする、混線時間を短かくする、ロー
ル回転速度及びその比を下げる、ロール温度を上げるこ
と等が有効であり、分散性とのバランスで好適な条件が
見い出せる。しかし、押出機にょる混練では、特に混線
度合の低い領域での調整は非常に困難であり、折損の低
下と分散性とのバランスが取シ難い。
少なくする必要がある。例えば２本ロールを用いる場合
、ロール間隔を広くする、混線時間を短かくする、ロー
ル回転速度及びその比を下げる、ロール温度を上げるこ
と等が有効であり、分散性とのバランスで好適な条件が
見い出せる。しかし、押出機にょる混練では、特に混線
度合の低い領域での調整は非常に困難であり、折損の低
下と分散性とのバランスが取シ難い。
ロールによる混線で製造する板状体（シート）は、ゴム
協会標準規格に基づいて２６′Ｃで測定した体積固有抵
抗が１０−２〜１０４Ω・側である。
協会標準規格に基づいて２６′Ｃで測定した体積固有抵
抗が１０−２〜１０４Ω・側である。
より好ましい導電性を得るためには１０〜１０Ω・側で
ある。板状体を細断装置により所望の大きさに細断して
ペレットとする場合、ＡＳＴＭ−Ｄ６４ Ｂに基づ込て
測定した熱可塑性樹脂（Ａ）の熱変形温度をＴ℃として
Ｔ〜Ｔ＋９ｏ℃の温度範囲に板状体を加熱することが好
ましい。板状体を切断刃により細断してペレットとする
際、温度が加熱変形温度Ｔ″Ｃよシ低い場合は熱可塑性
樹脂が割れやすく、ステンレス繊維がペレットから抜は
出たシ飛散したシする。これらは作業環境を悪化させる
だけでなく、成形の際、成形機内でのペレットの円滑な
移動を妨げ、成形機の摩耗や成形不良の原因となる。こ
れらの問題を解消するため、好ましくは熱可塑性樹脂（
Ａ）の熱変形温度以上で、樹脂が切断刃に粘着しない温
度以下の範囲、即ち熱可塑性樹脂（Ａ）の熱変形温度を
Ｔ℃としてＴ−Ｔ＋９０℃、より好ましくはＴ＋２０〜
Ｔ＋７０℃の温度範囲に加熱して細断するのがよい。
ある。板状体を細断装置により所望の大きさに細断して
ペレットとする場合、ＡＳＴＭ−Ｄ６４ Ｂに基づ込て
測定した熱可塑性樹脂（Ａ）の熱変形温度をＴ℃として
Ｔ〜Ｔ＋９ｏ℃の温度範囲に板状体を加熱することが好
ましい。板状体を切断刃により細断してペレットとする
際、温度が加熱変形温度Ｔ″Ｃよシ低い場合は熱可塑性
樹脂が割れやすく、ステンレス繊維がペレットから抜は
出たシ飛散したシする。これらは作業環境を悪化させる
だけでなく、成形の際、成形機内でのペレットの円滑な
移動を妨げ、成形機の摩耗や成形不良の原因となる。こ
れらの問題を解消するため、好ましくは熱可塑性樹脂（
Ａ）の熱変形温度以上で、樹脂が切断刃に粘着しない温
度以下の範囲、即ち熱可塑性樹脂（Ａ）の熱変形温度を
Ｔ℃としてＴ−Ｔ＋９０℃、より好ましくはＴ＋２０〜
Ｔ＋７０℃の温度範囲に加熱して細断するのがよい。
（発明の作用効果）
本発明によれば、ペレット中でのステンレス繊維の長き
が長いため添加量が低くても良好な導電性が得られる上
に、収束体であるため熱可塑性樹脂へのステンレス繊維
の混合混線も容易である。また本発明の熱可塑性樹脂に
必要な滑剤、安定剤及び難燃性付与剤等の添加も可能で
ある。本発明のペレットを使用した成形体は導電性並び
に電磁波シールド性ても優れている。
が長いため添加量が低くても良好な導電性が得られる上
に、収束体であるため熱可塑性樹脂へのステンレス繊維
の混合混線も容易である。また本発明の熱可塑性樹脂に
必要な滑剤、安定剤及び難燃性付与剤等の添加も可能で
ある。本発明のペレットを使用した成形体は導電性並び
に電磁波シールド性ても優れている。
（実施例）
以下実施例により、本発明を具体的に詳細説明する。
実施例１
直径８μのステンレス繊維１０，０００木をＡＢＳ樹脂
で収束した長さ５＃０＋＋のチョップドヌトランド（Ａ
ＢＳ樹脂付着率７重量％）１ｏｏｆ（２゜重量％）とＡ
ＢＳ樹脂（加熱変形温度８５℃）パウダー４００ｇ（８
０重量％）とを混合し、８インチ２本ロールを用いて、
回転速度２０／１６ｒｐｍ 、ロール温度１８０℃、ロ
ール間隙Ｓｒｒｒｍ、混練時間１分の条件で混練し、厚
さ６４關のロールシートを得た。このシートの体積固有
抵抗は３Ω・側であった。このロールシートをオーブン
中で１４０ ’Ｃで加熱し、角ペレタイザーにより３＃
Ｘ６＋＋１ｍの大きさに細断してペレット化した。この
ペレットを射出成形機に供給し、２２０℃で１５０Ｘ１
５０Ｘ３ ａｍの平板を成形した。その平板の体積固有
抵抗は５Ω・（３）であった。電磁遮へい効果は１００
１００Ｏで５９ ｄＥであった。
で収束した長さ５＃０＋＋のチョップドヌトランド（Ａ
ＢＳ樹脂付着率７重量％）１ｏｏｆ（２゜重量％）とＡ
ＢＳ樹脂（加熱変形温度８５℃）パウダー４００ｇ（８
０重量％）とを混合し、８インチ２本ロールを用いて、
回転速度２０／１６ｒｐｍ 、ロール温度１８０℃、ロ
ール間隙Ｓｒｒｒｍ、混練時間１分の条件で混練し、厚
さ６４關のロールシートを得た。このシートの体積固有
抵抗は３Ω・側であった。このロールシートをオーブン
中で１４０ ’Ｃで加熱し、角ペレタイザーにより３＃
Ｘ６＋＋１ｍの大きさに細断してペレット化した。この
ペレットを射出成形機に供給し、２２０℃で１５０Ｘ１
５０Ｘ３ ａｍの平板を成形した。その平板の体積固有
抵抗は５Ω・（３）であった。電磁遮へい効果は１００
１００Ｏで５９ ｄＥであった。
実施例２
実施例１と同じヌテンレヌ繊維チョップドヌトランド５
０ｇ（１０］ｉ量％）とＡＢＳ樹脂パウダー４５０ ｆ
（９０重量％）とを実施例１と同じ条件にてペレット
化し、平板を射出成形した。
０ｇ（１０］ｉ量％）とＡＢＳ樹脂パウダー４５０ ｆ
（９０重量％）とを実施例１と同じ条件にてペレット
化し、平板を射出成形した。
ロールシートの体積固有抵抗は８Ω・側、射出成形平板
の体積固有抵抗は９Ｘ１０１Ω・側であった。
の体積固有抵抗は９Ｘ１０１Ω・側であった。
電磁遮へい効果は１０００ ＭＨ２で１８σＢであった
。
。
実施例３
直径８μのステンレス繊維１０，０００本をＡＢＳ樹脂
で収束した長さ５間のチョップドヌトランド（ＡＢＳ樹
脂付着率７重量％） １ａａｙ（２０、、、、−重量％
）とＡＢＳ樹脂樹脂パウダ−５量（加熱変形温度７ ０
’Ｃ ）４００１ （ ８０］ｉ量％）とを混合し、実
施例１のロール条件におりてロール温度を１ ５ ０
’Ｃに変えた以外は同じ条件でロールシートを作成した
。ロールシートの体積固有抵抗は５Ω・σであった。こ
のロールシートをオーブン中で１ ２ ０ ’Ｃで加熱
して、角ペレタイザーによ，！ｌ） ３ ｍｍＸ ６
＃の大きさに細断してペレット化した。このペレットを
射出成形機に供給し２２０℃で１５０Ｘ１００Ｘ３ｒａ
ｎの平板を成形した。その平板の体積固有抵抗は９Ω・
鑞であった。電磁遮へい効果は１００１００Ｏで３３ｄ
Ｂであった。
で収束した長さ５間のチョップドヌトランド（ＡＢＳ樹
脂付着率７重量％） １ａａｙ（２０、、、、−重量％
）とＡＢＳ樹脂樹脂パウダ−５量（加熱変形温度７ ０
’Ｃ ）４００１ （ ８０］ｉ量％）とを混合し、実
施例１のロール条件におりてロール温度を１ ５ ０
’Ｃに変えた以外は同じ条件でロールシートを作成した
。ロールシートの体積固有抵抗は５Ω・σであった。こ
のロールシートをオーブン中で１ ２ ０ ’Ｃで加熱
して、角ペレタイザーによ，！ｌ） ３ ｍｍＸ ６
＃の大きさに細断してペレット化した。このペレットを
射出成形機に供給し２２０℃で１５０Ｘ１００Ｘ３ｒａ
ｎの平板を成形した。その平板の体積固有抵抗は９Ω・
鑞であった。電磁遮へい効果は１００１００Ｏで３３ｄ
Ｂであった。
実施例４
直径１２μのステンレス繊維２０００本をＡＢＳ樹脂で
収束した長さ８１＋１ｍのチョツプドストランド（ＡＢ
Ｓ樹脂付着率９重量％） １００ｆ（２０重量％）とＡ
ＥＳ樹脂パウダー（加熱変形温度８５ ’Ｃ） ４００
ｆ （８０重量％）とを実施例１と同じ条件にてペレ
ット化し、平板を射出成形した。ロールシートの体積固
有抵抗は２Ω・側、射出成形平板の体積固有抵抗は７Ω
・αであった。電磁遮へい効果は１００１００Ｏで３５
ｔｌＢであった。
収束した長さ８１＋１ｍのチョツプドストランド（ＡＢ
Ｓ樹脂付着率９重量％） １００ｆ（２０重量％）とＡ
ＥＳ樹脂パウダー（加熱変形温度８５ ’Ｃ） ４００
ｆ （８０重量％）とを実施例１と同じ条件にてペレ
ット化し、平板を射出成形した。ロールシートの体積固
有抵抗は２Ω・側、射出成形平板の体積固有抵抗は７Ω
・αであった。電磁遮へい効果は１００１００Ｏで３５
ｔｌＢであった。
比較例１
実施例１と同じステンレス繊維チョツプドストランド１
０重量％とＡＢＳ樹脂パウダー９０重量％との混合物を
４０囚単軸押出機に供給し２１０でで直径５履のス′ト
ランドを押出した。
０重量％とＡＢＳ樹脂パウダー９０重量％との混合物を
４０囚単軸押出機に供給し２１０でで直径５履のス′ト
ランドを押出した。
ストランドの体積固有抵抗は２×１０５Ω・側であった
。ストランドを６簡長にカットしてペレット化し、射出
成形機に供給し、２２０で１５０×１００Ｘ３ ｍｍの
平板を成形した。その平板の体積効果は１０００Ｈ２で
２６．Ｂであった。
。ストランドを６簡長にカットしてペレット化し、射出
成形機に供給し、２２０で１５０×１００Ｘ３ ｍｍの
平板を成形した。その平板の体積効果は１０００Ｈ２で
２６．Ｂであった。
Claims (4)
- （１）熱可塑性樹脂（Ａ）６０〜９５重量％と、直径１
〜２０μｍのステンレス繊維１００〜１００，０００本
を熱可塑性樹脂で収束した長さ２〜１５ｍｍのチョップ
ドストランド（Ｂ）４０〜５重量％とを混練し、体積固
有抵抗１０＾−＾２〜１０＾４Ω・ｃｍの板状体となし
、この板状体を細断することを特徴とする複合導電性樹
脂ペレットの製造方法。 - （２）熱可塑性樹脂（Ａ）とステンレス繊維チョップド
ストランド（Ｂ）とをロール混練により板状体とする特
許請求の範囲第１項記載の複合導電性樹脂ペレットの製
造方法。 - （３）熱可塑性樹脂（Ａ）が、ＡＢＳ樹脂またはＡＢＳ
樹脂と塩化ビニル樹脂とのブレンド物である特許請求の
範囲第１項記載の複合導電性樹脂ペレットの製造方法。 - （４）板状体を熱可塑性樹脂（Ａ）の加熱変形温度をＴ
℃としてＴ〜Ｔ＋９０℃の温度範囲に加熱した後、細断
する特許請求の範囲第１項記載の複合導電性樹脂ペレッ
トの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17278884A JPS6151311A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 複合導電性樹脂ペレツトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17278884A JPS6151311A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 複合導電性樹脂ペレツトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6151311A true JPS6151311A (ja) | 1986-03-13 |
Family
ID=15948364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17278884A Pending JPS6151311A (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 複合導電性樹脂ペレツトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6151311A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0212250A (ja) * | 1988-04-20 | 1990-01-17 | Hoechst Celanese Corp | 水現像性、ネガ作用オーバーレイまたは転写型カラープルーフ系 |
| JPH02173068A (ja) * | 1988-12-26 | 1990-07-04 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | ステンレス繊維含有成形用材料 |
| JPH02242844A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-27 | Toyo Ink Mfg Co Ltd | 樹脂組成物 |
| EP0696614A1 (de) * | 1994-08-08 | 1996-02-14 | Hoechst Aktiengesellschaft | Material zur Herstellung elektrisch leitender Verbindungen in thermoplastischen Formkörpern |
| US5746956A (en) * | 1996-11-01 | 1998-05-05 | National Science Council | Process and apparatus for manufacturing aluminum laminally filled plastic pellets for shielding electromagnetic interference |
| KR100732320B1 (ko) | 2006-01-24 | 2007-06-25 | 주식회사 케이씨티 | 도전성 수지 조성물과 그 성형품의 제조방법 |
-
1984
- 1984-08-20 JP JP17278884A patent/JPS6151311A/ja active Pending
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