JPH1143375A - ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法 - Google Patents
ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法Info
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- JPH1143375A JPH1143375A JP9195681A JP19568197A JPH1143375A JP H1143375 A JPH1143375 A JP H1143375A JP 9195681 A JP9195681 A JP 9195681A JP 19568197 A JP19568197 A JP 19568197A JP H1143375 A JPH1143375 A JP H1143375A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ソフトフェライトの磁気特性を劣化させるこ
とがなく、かつ強度が高いソフトフェライト焼成用セッ
ターを製造する。 【解決手段】 酸化亜鉛の組成比がモル比で５０．０±
０．７％となるように酸化亜鉛とアルミナを均一に混合
し、この混合粉を成形し、酸素富化雰囲気中において１
５００〜１６５０℃の温度で焼成する。
とがなく、かつ強度が高いソフトフェライト焼成用セッ
ターを製造する。 【解決手段】 酸化亜鉛の組成比がモル比で５０．０±
０．７％となるように酸化亜鉛とアルミナを均一に混合
し、この混合粉を成形し、酸素富化雰囲気中において１
５００〜１６５０℃の温度で焼成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は亜鉛を含むソフトフ
ェライト成形体を載せて焼成するためのソフトフェライ
ト焼成用セッターを製造する方法に関するものである。
ェライト成形体を載せて焼成するためのソフトフェライ
ト焼成用セッターを製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電子材料の一つであるソフトフェ
ライトは主にＭｎ−Ｚｎ系、Ｎｉ−Ｚｎ系に分類され、
透磁率の大きな磁性材料であることから高周波コイル、
ノイズフィルター等に用いられる。ソフトフェライトは
一般に原料の酸化物を混合し、仮焼し、造粒し、所望形
状に成形した後、焼成することにより製造される。焼成
にあたってソフトフェライト成形体は高温での強度が高
いセラミックス製のセッター（敷板）上に載置される。
セッターの材料としては通常はアルミナ又はムライト系
のセラミックが使用され、特殊な場合にはジルコニアが
使用される。しかしアルミナやムライト系のセッターを
用いる場合、セッターに接するソフトフェライトの部分
が焼成中に変質し、ソフトフェライトの磁気特性が劣化
する欠点があった。即ち、焼成中にフェライト底面部の
Ｚｎ成分がアルミナやムライト系のセッターに移動する
ことにより、フェライト表面層のスピネルの格子定数が
収縮し、このためにコアの引張り残留応力が発生して磁
気特性を劣化させていた。
ライトは主にＭｎ−Ｚｎ系、Ｎｉ−Ｚｎ系に分類され、
透磁率の大きな磁性材料であることから高周波コイル、
ノイズフィルター等に用いられる。ソフトフェライトは
一般に原料の酸化物を混合し、仮焼し、造粒し、所望形
状に成形した後、焼成することにより製造される。焼成
にあたってソフトフェライト成形体は高温での強度が高
いセラミックス製のセッター（敷板）上に載置される。
セッターの材料としては通常はアルミナ又はムライト系
のセラミックが使用され、特殊な場合にはジルコニアが
使用される。しかしアルミナやムライト系のセッターを
用いる場合、セッターに接するソフトフェライトの部分
が焼成中に変質し、ソフトフェライトの磁気特性が劣化
する欠点があった。即ち、焼成中にフェライト底面部の
Ｚｎ成分がアルミナやムライト系のセッターに移動する
ことにより、フェライト表面層のスピネルの格子定数が
収縮し、このためにコアの引張り残留応力が発生して磁
気特性を劣化させていた。
【０００３】この欠点を改善するために、酸化亜鉛の組
成比がモル比で１０〜５２％のアルミナと酸化亜鉛がほ
ぼ均一に混合・焼成された敷板（セッター）を用いるこ
とを特徴とする亜鉛を含有するソフトフェライトの製造
方法が提案されている（例えば特開平５−３１１４）。
このソフトフェライトを製造するときに用いられるセッ
ターは空気中、１４４０℃の温度でその成形板を焼成す
ることにより得られる。この焼成温度は焼成中にＺｎＯ
のＺｎ成分を揮散させないために１４４０℃に抑えられ
ている。
成比がモル比で１０〜５２％のアルミナと酸化亜鉛がほ
ぼ均一に混合・焼成された敷板（セッター）を用いるこ
とを特徴とする亜鉛を含有するソフトフェライトの製造
方法が提案されている（例えば特開平５−３１１４）。
このソフトフェライトを製造するときに用いられるセッ
ターは空気中、１４４０℃の温度でその成形板を焼成す
ることにより得られる。この焼成温度は焼成中にＺｎＯ
のＺｎ成分を揮散させないために１４４０℃に抑えられ
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし上記製造方法で
用いられるセッターはソフトフェライトの磁気特性を劣
化させない反面、焼成温度が１４５０℃程度に抑えられ
るため、焼結密度が向上せず、衝撃荷重を受けると破損
し、強度が不足するという問題点がある。本発明の目的
は、ソフトフェライトの磁気特性を劣化させることがな
く、かつ強度が高いソフトフェライト焼成用セッターを
製造する方法を提供することにある。
用いられるセッターはソフトフェライトの磁気特性を劣
化させない反面、焼成温度が１４５０℃程度に抑えられ
るため、焼結密度が向上せず、衝撃荷重を受けると破損
し、強度が不足するという問題点がある。本発明の目的
は、ソフトフェライトの磁気特性を劣化させることがな
く、かつ強度が高いソフトフェライト焼成用セッターを
製造する方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
酸化亜鉛の組成比を所定のモル比にしてこの酸化亜鉛と
アルミナを均一に混合し、この混合粉を板状に成形し焼
成するソフトフェライト焼成用セッターの製造方法にお
いて、上記酸化亜鉛の組成比をモル比で５０．０±０．
７％にし、焼成時の雰囲気を酸素富化雰囲気にして、１
５００〜１６５０℃の温度で焼成することを特徴とする
ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法である。焼
成雰囲気を酸素富化雰囲気とすることにより、非常に高
温の１５００〜１６５０℃で焼成しても、次式（１）で
示すように成形板中のＺｎＯの分解反応が抑制され、焼
成後のセッター中の酸化亜鉛のモル比を所望の５０±
０．７％に維持する。また１５００〜１６５０℃の高温
焼成により焼結密度が向上し、セッターの強度が増大す
る。 ＺｎＯ → Ｚｎ↑ ＋ １／２Ｏ2↑ …………（１） 請求項２に係る発明は、請求項１に係る発明であって、
焼成時の雰囲気が酸素分圧３０〜１００％ａｔｍである
製造方法である。上記請求項１に係る発明の効果を更に
増大させる。
酸化亜鉛の組成比を所定のモル比にしてこの酸化亜鉛と
アルミナを均一に混合し、この混合粉を板状に成形し焼
成するソフトフェライト焼成用セッターの製造方法にお
いて、上記酸化亜鉛の組成比をモル比で５０．０±０．
７％にし、焼成時の雰囲気を酸素富化雰囲気にして、１
５００〜１６５０℃の温度で焼成することを特徴とする
ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法である。焼
成雰囲気を酸素富化雰囲気とすることにより、非常に高
温の１５００〜１６５０℃で焼成しても、次式（１）で
示すように成形板中のＺｎＯの分解反応が抑制され、焼
成後のセッター中の酸化亜鉛のモル比を所望の５０±
０．７％に維持する。また１５００〜１６５０℃の高温
焼成により焼結密度が向上し、セッターの強度が増大す
る。 ＺｎＯ → Ｚｎ↑ ＋ １／２Ｏ2↑ …………（１） 請求項２に係る発明は、請求項１に係る発明であって、
焼成時の雰囲気が酸素分圧３０〜１００％ａｔｍである
製造方法である。上記請求項１に係る発明の効果を更に
増大させる。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の方法において、酸化亜鉛
の組成比がモル比で５０．０±０．７％となるように酸
化亜鉛とアルミナは均一に混合される。この組成比は好
ましくは５０．０±０．５％、更に好ましくは５０％で
ある。本発明のセッターにおける酸化亜鉛の組成比をモ
ル比で５０．７％を超える比率にした場合には、四角形
に成形した成形板の辺部が角部より速く焼結すること等
に起因して、歪んだ四角形のセッターが製造され、商品
価値が損われる。また上記組成比をモル比で４９．３％
未満にした場合には、焼成後成形板と同形のセッターが
得られるものの、このセッターを用いてソフトフェライ
ト成形体を焼成した場合には、アルミナやムライト系の
セッターと同様にフェライト底面部のＺｎ成分がセッタ
ーに移動してソフトフェライトの磁気特性が劣化する。
また上記モル比の範囲で得られたセッター中には原料の
酸化亜鉛（ＺｎＯ）及びアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）は存在せ
ず、ＺｎＡｌ2Ｏ4のスピネル相のみが存在する。従っ
て、本発明のセッターを使用してソフトフェライトを焼
成する場合には、焼成中にセッター中のＺｎ成分がソフ
トフェライト中に拡散せず、逆にソフトフェライト中の
Ｚｎ成分もセッター中に拡散しないため、ソフトフェラ
イトの磁気特性を劣化させない。
の組成比がモル比で５０．０±０．７％となるように酸
化亜鉛とアルミナは均一に混合される。この組成比は好
ましくは５０．０±０．５％、更に好ましくは５０％で
ある。本発明のセッターにおける酸化亜鉛の組成比をモ
ル比で５０．７％を超える比率にした場合には、四角形
に成形した成形板の辺部が角部より速く焼結すること等
に起因して、歪んだ四角形のセッターが製造され、商品
価値が損われる。また上記組成比をモル比で４９．３％
未満にした場合には、焼成後成形板と同形のセッターが
得られるものの、このセッターを用いてソフトフェライ
ト成形体を焼成した場合には、アルミナやムライト系の
セッターと同様にフェライト底面部のＺｎ成分がセッタ
ーに移動してソフトフェライトの磁気特性が劣化する。
また上記モル比の範囲で得られたセッター中には原料の
酸化亜鉛（ＺｎＯ）及びアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）は存在せ
ず、ＺｎＡｌ2Ｏ4のスピネル相のみが存在する。従っ
て、本発明のセッターを使用してソフトフェライトを焼
成する場合には、焼成中にセッター中のＺｎ成分がソフ
トフェライト中に拡散せず、逆にソフトフェライト中の
Ｚｎ成分もセッター中に拡散しないため、ソフトフェラ
イトの磁気特性を劣化させない。
【０００７】本発明において、焼成時の酸素富化雰囲気
は、好ましくは酸素分圧３０〜１００％ａｔｍ、より好
ましくは５０〜１００％ａｔｍ、更に好ましくは１００
％ａｔｍである。酸素富化雰囲気にすることにより、焼
成温度を高温にしても、前記式（１）に示すように、成
形板を構成するＺｎＯがＺｎにイオン化して揮散する好
ましくない分解反応が抑制され、かつセッターの強度が
増大する。焼成温度が１５００℃未満では焼結密度が十
分に向上せず、焼成されたセッターの強度が不足する。
１６５０℃を超えても、焼結密度はそれ程向上せず、省
エネルギーと炉の耐久性から上限温度は１６５０℃に決
められる。好ましくは１５３０〜１６００℃である。
は、好ましくは酸素分圧３０〜１００％ａｔｍ、より好
ましくは５０〜１００％ａｔｍ、更に好ましくは１００
％ａｔｍである。酸素富化雰囲気にすることにより、焼
成温度を高温にしても、前記式（１）に示すように、成
形板を構成するＺｎＯがＺｎにイオン化して揮散する好
ましくない分解反応が抑制され、かつセッターの強度が
増大する。焼成温度が１５００℃未満では焼結密度が十
分に向上せず、焼成されたセッターの強度が不足する。
１６５０℃を超えても、焼結密度はそれ程向上せず、省
エネルギーと炉の耐久性から上限温度は１６５０℃に決
められる。好ましくは１５３０〜１６００℃である。
【０００８】本発明のセッターは次の方法により製造さ
れる。先ず酸化亜鉛とアルミナの原料粉末を、酸化亜鉛
の組成比がモル比で５０．０±０．７％になるようにそ
れぞれ秤量し、これらの原料粉末をバインダ、分散剤及
び溶剤等とともに混合して、スラリー化する。次いでこ
のスラリーをスプレドライヤ造粒機で噴霧乾燥して約１
００〜２００μｍの粒径の造粒粉末にする。この造粒粉
末を金型に入れてプレスし、板状に成形する。成形物を
脱バインダのために３００〜５００℃で加熱処理した
後、酸素富化雰囲気中、１５００〜１６５０℃で焼成す
る。
れる。先ず酸化亜鉛とアルミナの原料粉末を、酸化亜鉛
の組成比がモル比で５０．０±０．７％になるようにそ
れぞれ秤量し、これらの原料粉末をバインダ、分散剤及
び溶剤等とともに混合して、スラリー化する。次いでこ
のスラリーをスプレドライヤ造粒機で噴霧乾燥して約１
００〜２００μｍの粒径の造粒粉末にする。この造粒粉
末を金型に入れてプレスし、板状に成形する。成形物を
脱バインダのために３００〜５００℃で加熱処理した
後、酸素富化雰囲気中、１５００〜１６５０℃で焼成す
る。
【０００９】
【実施例】次に本発明の具体的態様を示すために、本発
明の実施例を比較例とともに説明する。 ＜実施例１＞酸化亜鉛の組成比がモル比で５０％になる
ように酸化亜鉛とアルミナの原料粉を秤量した後、これ
らの原料粉末をバインダ、分散剤及び溶剤等とともに混
合して、スラリー化した。次いでこのスラリーをスプレ
ドライヤ造粒機で噴霧乾燥して造粒粉末した後、１００
ｍｍ×１００ｍｍの金型に入れ、３００ｋｇｆ／ｃｍ2
の圧力を加えて乾式プレス成形した。これにより縦１０
０ｍｍ、横１００ｍｍ、厚さ４ｍｍの成形板を得た。こ
の成形板を表１に示すように、電気炉を用いて酸素分圧
１００ａｔｍの雰囲気中、１５５０℃の温度で２時間焼
成して実施例１のセッターを作製した。
明の実施例を比較例とともに説明する。 ＜実施例１＞酸化亜鉛の組成比がモル比で５０％になる
ように酸化亜鉛とアルミナの原料粉を秤量した後、これ
らの原料粉末をバインダ、分散剤及び溶剤等とともに混
合して、スラリー化した。次いでこのスラリーをスプレ
ドライヤ造粒機で噴霧乾燥して造粒粉末した後、１００
ｍｍ×１００ｍｍの金型に入れ、３００ｋｇｆ／ｃｍ2
の圧力を加えて乾式プレス成形した。これにより縦１０
０ｍｍ、横１００ｍｍ、厚さ４ｍｍの成形板を得た。こ
の成形板を表１に示すように、電気炉を用いて酸素分圧
１００ａｔｍの雰囲気中、１５５０℃の温度で２時間焼
成して実施例１のセッターを作製した。
【００１０】＜比較例１＞実施例１と同一の方法で得ら
れた成形板を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１
に示すように空気中（酸素分圧２０ａｔｍ）、１４５０
℃の温度で２時間焼成して比較例１のセッターを作製し
た。 ＜比較例２＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
に空気中（酸素分圧２０ａｔｍ）、１５５０℃の温度で
２時間焼成して比較例２のセッターを作製した。 ＜比較例３＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
に酸素分圧１００ａｔｍの雰囲気中、１４５０℃の温度
で２時間焼成して比較例３のセッターを作製した。 ＜比較例４＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
にＮ2雰囲気（酸素分圧０ａｔｍ）中、１４５０℃の温
度で２時間焼成して比較例４のセッターを作製した。 ＜比較評価＞実施例１及び比較例１〜４のセッターにつ
いて、各セッターをそれぞれ粉末にしてセッター中のＺ
ｎＯのモル比を測定した。また３点曲げ法にて常温曲げ
強度を測定した。その結果を表１に示す。
れた成形板を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１
に示すように空気中（酸素分圧２０ａｔｍ）、１４５０
℃の温度で２時間焼成して比較例１のセッターを作製し
た。 ＜比較例２＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
に空気中（酸素分圧２０ａｔｍ）、１５５０℃の温度で
２時間焼成して比較例２のセッターを作製した。 ＜比較例３＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
に酸素分圧１００ａｔｍの雰囲気中、１４５０℃の温度
で２時間焼成して比較例３のセッターを作製した。 ＜比較例４＞実施例１と同一の方法で得られた成形板
を、実施例１と同一の電気炉を用いて、表１に示すよう
にＮ2雰囲気（酸素分圧０ａｔｍ）中、１４５０℃の温
度で２時間焼成して比較例４のセッターを作製した。 ＜比較評価＞実施例１及び比較例１〜４のセッターにつ
いて、各セッターをそれぞれ粉末にしてセッター中のＺ
ｎＯのモル比を測定した。また３点曲げ法にて常温曲げ
強度を測定した。その結果を表１に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１から明らかなように、実施例１のセッ
ターの常温曲げ強度は比較例１、３及び４の強度よりも
極めて大きいことが判る。比較例２のセッターの強度は
実施例１と同様に大きいが、焼成後のＺｎＯのモル比が
４９．２％と低く、このセッターを用いてソフトフェラ
イト成形体を焼成した場合には、フェライト底面部のＺ
ｎ成分がセッターに移動してソフトフェライトの磁気特
性を劣化させる恐れがあった。この比較例２のセッター
の焼成後のＺｎＯのモル比が５０％を下回るのは、焼成
中に前述した式（１）の反応が生じたものと考えられ
る。
ターの常温曲げ強度は比較例１、３及び４の強度よりも
極めて大きいことが判る。比較例２のセッターの強度は
実施例１と同様に大きいが、焼成後のＺｎＯのモル比が
４９．２％と低く、このセッターを用いてソフトフェラ
イト成形体を焼成した場合には、フェライト底面部のＺ
ｎ成分がセッターに移動してソフトフェライトの磁気特
性を劣化させる恐れがあった。この比較例２のセッター
の焼成後のＺｎＯのモル比が５０％を下回るのは、焼成
中に前述した式（１）の反応が生じたものと考えられ
る。
【００１３】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、酸
化亜鉛の組成比がモル比で５０．０±０．７％となるよ
うに酸化亜鉛とアルミナを均一に混合し、造粒した後、
成形し、酸素富化雰囲気中において１５００〜１６５０
℃の温度で焼成するようにしたので、ソフトフェライト
の磁気特性を劣化させることがなく、かつ強度が高いソ
フトフェライト焼成用セッターを製造することができ
る。
化亜鉛の組成比がモル比で５０．０±０．７％となるよ
うに酸化亜鉛とアルミナを均一に混合し、造粒した後、
成形し、酸素富化雰囲気中において１５００〜１６５０
℃の温度で焼成するようにしたので、ソフトフェライト
の磁気特性を劣化させることがなく、かつ強度が高いソ
フトフェライト焼成用セッターを製造することができ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 酸化亜鉛の組成比を所定のモル比にして
この酸化亜鉛とアルミナを均一に混合し、前記混合粉を
板状に成形し焼成するソフトフェライト焼成用セッター
の製造方法において、 前記酸化亜鉛の組成比をモル比で５０．０±０．７％に
し、焼成時の雰囲気を酸素富化雰囲気にして、１５００
〜１６５０℃の温度で焼成することを特徴とするソフト
フェライト焼成用セッターの製造方法。 - 【請求項２】 焼成時の雰囲気が酸素分圧３０〜１００
％ａｔｍである請求項１記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9195681A JPH1143375A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9195681A JPH1143375A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143375A true JPH1143375A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16345240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9195681A Withdrawn JPH1143375A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1143375A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100671745B1 (ko) * | 2005-07-27 | 2007-01-22 | (주)두림세라믹 | 페라이트 셋터 제조방법과 그에 의해 제조된 페라이트셋터 |
| JP2012214378A (ja) * | 2012-06-18 | 2012-11-08 | Kyocera Corp | フェライト焼結体およびそれを用いたフェライトコアならびにフェライトコイル |
| CN114436636A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-05-06 | 天通控股股份有限公司 | 一种差共模电感用高磁导率锰锌铁氧体材料及其制备方法 |
-
1997
- 1997-07-22 JP JP9195681A patent/JPH1143375A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100671745B1 (ko) * | 2005-07-27 | 2007-01-22 | (주)두림세라믹 | 페라이트 셋터 제조방법과 그에 의해 제조된 페라이트셋터 |
| JP2012214378A (ja) * | 2012-06-18 | 2012-11-08 | Kyocera Corp | フェライト焼結体およびそれを用いたフェライトコアならびにフェライトコイル |
| CN114436636A (zh) * | 2022-04-11 | 2022-05-06 | 天通控股股份有限公司 | 一种差共模电感用高磁导率锰锌铁氧体材料及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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