JPS5851402B2 - 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 - Google Patents
磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS5851402B2 JPS5851402B2 JP55154923A JP15492380A JPS5851402B2 JP S5851402 B2 JPS5851402 B2 JP S5851402B2 JP 55154923 A JP55154923 A JP 55154923A JP 15492380 A JP15492380 A JP 15492380A JP S5851402 B2 JPS5851402 B2 JP S5851402B2
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- Japan
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- porcelain
- magnetic head
- thermal expansion
- structural parts
- coefficient
- Prior art date
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-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/10—Structure or manufacture of housings or shields for heads
- G11B5/105—Mounting of head within housing or assembling of head and housing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、磁気ヘッドの構造部品に用いる非磁性磁器
に関し、磁気ヘッド材料と同等の熱膨張係数を有する上
記磁器並びにその製造方法に関する。
に関し、磁気ヘッド材料と同等の熱膨張係数を有する上
記磁器並びにその製造方法に関する。
磁気ヘッドには多種の磁性材料が使用されるが、例えば
高周波特性および耐磨耗性が要求される場合にはNi−
Zn系フェライトが使用される。
高周波特性および耐磨耗性が要求される場合にはNi−
Zn系フェライトが使用される。
一般にヘッドの構造部品材料には非磁性磁器が使用され
、TiO2−BaO−ZrO2系磁器が多用されている
。
、TiO2−BaO−ZrO2系磁器が多用されている
。
このNi−Zn系フェライトで作製したコアと非磁性構
造部品とは通常ガラス溶着され、磁気ヘッドに組立てら
れるが、コア材料と構造部品材料の熱膨張係数が異なる
ため、溶着の際に歪みが生じ特性の劣化が起ったりし、
あるいはひびが発生する等の問題があり、磁気ヘッドの
製造において歩留りが低下していた。
造部品とは通常ガラス溶着され、磁気ヘッドに組立てら
れるが、コア材料と構造部品材料の熱膨張係数が異なる
ため、溶着の際に歪みが生じ特性の劣化が起ったりし、
あるいはひびが発生する等の問題があり、磁気ヘッドの
製造において歩留りが低下していた。
N i −Z nフェライトの熱膨張係数は要求される
電磁気特性によって定まる組成により固定され、90〜
94X10 ”/’cである。
電磁気特性によって定まる組成により固定され、90〜
94X10 ”/’cである。
これに対してTiO2−BaO−ZrO2系磁器は熱膨
張係数が95〜100x 10−7/℃である。
張係数が95〜100x 10−7/℃である。
従って上記の構造部品材料として、望ましくは熱膨張係
数が94XIQ ’/’C以下であり、Ni−Znフ
ェライトのそれとの差がlXl0./℃以下であること
が要求される。
数が94XIQ ’/’C以下であり、Ni−Znフ
ェライトのそれとの差がlXl0./℃以下であること
が要求される。
また、この構造部品材料は磁気ヘッドを構成することか
ら、非常に精密な加工を必要とするため加工性の良いこ
とも要求される一方、ヘッドにおいて磁気テープ等が摺
動する部分に使用する場合には耐磨耗性の高いことも要
求される。
ら、非常に精密な加工を必要とするため加工性の良いこ
とも要求される一方、ヘッドにおいて磁気テープ等が摺
動する部分に使用する場合には耐磨耗性の高いことも要
求される。
従って加工性とともに上記の熱膨張係数をN i −Z
nフェライトの場合と同等にし、工業的に安定して生
産することは困難であるとされていた。
nフェライトの場合と同等にし、工業的に安定して生
産することは困難であるとされていた。
そこでこの発明はN i −Z nフェライトと同等の
熱膨張係数を有し、加工性並びに耐磨耗性を改善したT
lO2BaOZrO2系磁器を提案するものである。
熱膨張係数を有し、加工性並びに耐磨耗性を改善したT
lO2BaOZrO2系磁器を提案するものである。
すなわちこの発明は、TiO2: 64〜69wt%。
BaO: 19.5〜21 wt%、ZrO2: 5
.4〜5.8wt%+ Al 203 、’ 4〜11
w t%の組成を焼成して、あるいは熱間静水圧成形プ
レス処理して磁器とし、熱膨張係数を90〜94×10
−′//℃の範囲とした磁器ヘッドの構造部品用非磁性
磁器である。
.4〜5.8wt%+ Al 203 、’ 4〜11
w t%の組成を焼成して、あるいは熱間静水圧成形プ
レス処理して磁器とし、熱膨張係数を90〜94×10
−′//℃の範囲とした磁器ヘッドの構造部品用非磁性
磁器である。
この発明による磁器は、TiO2−BaO−ZrO2系
の組成物の成分量を限定し、Al2O3を所定量添加す
ることにより、その熱膨張係数を90〜94X10−ン
℃とし、Ni−Znフェライトのそれと同等としたもの
で、磁気ヘッドの構造部品材料としてN i −Z n
フェライト製のへラドコアと同時に使用でき、前閾した
両者のガラス溶着に際しての問題がすべて解決される。
の組成物の成分量を限定し、Al2O3を所定量添加す
ることにより、その熱膨張係数を90〜94X10−ン
℃とし、Ni−Znフェライトのそれと同等としたもの
で、磁気ヘッドの構造部品材料としてN i −Z n
フェライト製のへラドコアと同時に使用でき、前閾した
両者のガラス溶着に際しての問題がすべて解決される。
さらに上記の組成としたことにより結晶が微細化され、
材料自体の加工性も従来のTiO2−BaO−ZrO2
系磁器よりも改善されている。
材料自体の加工性も従来のTiO2−BaO−ZrO2
系磁器よりも改善されている。
この発明において組成を上記のごとく限定した理由は、
A1□03の添加にともない熱膨張係数が90〜94X
10 7℃を有する組成領域となるよう定めたものであ
る。
A1□03の添加にともない熱膨張係数が90〜94X
10 7℃を有する組成領域となるよう定めたものであ
る。
そして、TiO2とBaOはBaTiOsを生成して磁
器を構成するものであり、かかる磁器として要求される
電気的・機械的特性を確保するのに必要な範囲として、
TiO2を64〜69wt%、BaOを19.5〜21
wt%とじたものである。
器を構成するものであり、かかる磁器として要求される
電気的・機械的特性を確保するのに必要な範囲として、
TiO2を64〜69wt%、BaOを19.5〜21
wt%とじたものである。
次にZrO2を5.4〜5.8wt%とするのは、焼結
性を良好にすると同時に熱衝撃に強い材料とし、工業的
生産において安定化をはかるものである。
性を良好にすると同時に熱衝撃に強い材料とし、工業的
生産において安定化をはかるものである。
Al2O3は熱膨張係数を90〜94×10−7/℃と
するために添加するものであり、4〜11wt%の範囲
外の添加はいずれも所定の熱膨張係数が得られないため
である。
するために添加するものであり、4〜11wt%の範囲
外の添加はいずれも所定の熱膨張係数が得られないため
である。
次に製造方法であるが、かかるTlO2BaO−ZrO
2系磁器は、通常は焼結法により製造される。
2系磁器は、通常は焼結法により製造される。
すなわち、所定の組成比に原料を秤量し、混合後粒子の
細粒化のため成形、仮焼、微粉砕の過程を経て、結合剤
を加えて造粒し、所定寸法に成形後に焼結して製品化す
る。
細粒化のため成形、仮焼、微粉砕の過程を経て、結合剤
を加えて造粒し、所定寸法に成形後に焼結して製品化す
る。
この発明によるTi02BaO−Zr02系磁器を従来
の製造方法で製造すると、熱膨張係数を90〜94X1
0 ’/℃とすることができ、さらに結晶の微細化が
進み、加工性も向上する。
の製造方法で製造すると、熱膨張係数を90〜94X1
0 ’/℃とすることができ、さらに結晶の微細化が
進み、加工性も向上する。
次にこの発明による磁器を熱間静水圧成形プレス処理に
よって製造すると、上記の所定の熱膨張係数を維持し、
さらに緻密化が図られるため、結晶粒径が小さく強度が
向上し、加工性が従来よりさらに向上し、緻密で孔が少
なく欠陥の少ない材料とすることができ、特に磁気ヘッ
ドのテープ等の摺動部分に適した耐磨耗性にすぐれたT
i02B a OZ r O2系磁器とすることができ
る。
よって製造すると、上記の所定の熱膨張係数を維持し、
さらに緻密化が図られるため、結晶粒径が小さく強度が
向上し、加工性が従来よりさらに向上し、緻密で孔が少
なく欠陥の少ない材料とすることができ、特に磁気ヘッ
ドのテープ等の摺動部分に適した耐磨耗性にすぐれたT
i02B a OZ r O2系磁器とすることができ
る。
この熱間静水圧成形プレス法は、内熱式高圧高温炉を用
いて、圧力媒体に不活性ガスを使用し、高圧ガス雰囲気
により均一に圧力を加えて成形、焼結するものである。
いて、圧力媒体に不活性ガスを使用し、高圧ガス雰囲気
により均一に圧力を加えて成形、焼結するものである。
従って、従来の焼結法の場合と比較して、低い温度で高
密度化が達せられるため、過度の結晶成長に伴う結晶粒
の粗大化が防止され、緻密な組織が得られる。
密度化が達せられるため、過度の結晶成長に伴う結晶粒
の粗大化が防止され、緻密な組織が得られる。
この熱間静水圧成形プレス処理を施こす粉体は、特定の
金属、ガラスのコンテナに入れ真空密封して加圧成形し
、さらに加熱焼結して炉内に入れこの処理を行なう。
金属、ガラスのコンテナに入れ真空密封して加圧成形し
、さらに加熱焼結して炉内に入れこの処理を行なう。
又、加圧成形したのち空気中で焼結したのちこの処理を
行なうのもよい。
行なうのもよい。
以下にこの発明による実施例を示しその効果を明らかに
する。
する。
まず、市販されているTiO2,BaCO3゜ZrO2
,Al2O3を使用し、第1表に示すこの発明による組
成比および範囲外の組成比となるよう秤量し、ボールミ
ルで混合し乾燥させた後、空気中において1050℃で
2時間の仮焼を行った。
,Al2O3を使用し、第1表に示すこの発明による組
成比および範囲外の組成比となるよう秤量し、ボールミ
ルで混合し乾燥させた後、空気中において1050℃で
2時間の仮焼を行った。
なおりaCO3は加熱すると容易にBaOとなる。
さらに、この仮焼した原料をボールミルで平均粒度が1
.5μmになるまで粉砕し、結合剤としてポリビニール
アルコールを外削で1.5wt%加えて造粒した後、成
形機で成形圧200 oKp/cIIL2で30×10
XIO朋の寸法に成形した。
.5μmになるまで粉砕し、結合剤としてポリビニール
アルコールを外削で1.5wt%加えて造粒した後、成
形機で成形圧200 oKp/cIIL2で30×10
XIO朋の寸法に成形した。
次に通常の焼結法として空気中において上記の成形体を
1300℃で3時間の焼結を行なった。
1300℃で3時間の焼結を行なった。
従来法で得られた磁器の特性を第2表に示す。
方、上記の成形体に空気中で1200℃、1時間の焼結
を施したのち、圧力媒体にアルゴンガスを使用シテ、圧
力900に9/c1112、温度1200℃の条件で1
時間の熱間静水圧プレス処理を行なった。
を施したのち、圧力媒体にアルゴンガスを使用シテ、圧
力900に9/c1112、温度1200℃の条件で1
時間の熱間静水圧プレス処理を行なった。
このようにして得た磁器の特性を第3表に示す。
なお、第3表には熱間静水圧プレス処理前の焼結を行な
った試料の密度と平均結晶粒径を合せて示しである。
った試料の密度と平均結晶粒径を合せて示しである。
以上の結果から明らかなように、この発明による組成比
の場合(組成A5,6,7,8,9)は通常の焼成法に
おいて、熱膨張係数が90〜94XIO’/℃の範囲と
なった磁器が得られ、しかも結晶粒径が小さくなり加工
性が向上している。
の場合(組成A5,6,7,8,9)は通常の焼成法に
おいて、熱膨張係数が90〜94XIO’/℃の範囲と
なった磁器が得られ、しかも結晶粒径が小さくなり加工
性が向上している。
なお加工性は、加工機の主軸電流増加量で評価したもの
でアンペア単位で表わしである。
でアンペア単位で表わしである。
また熱間静水圧成形プレス処理によって製造した場合は
、第1表の組成慮のすべてについて高密度化が達成され
ているが、この発明による磁器のみが90〜94X10
−7℃の熱膨張係数を得ている上、他に比較してさらに
結晶粒径が小さく強度が向上し、加工性がよくなってい
る。
、第1表の組成慮のすべてについて高密度化が達成され
ているが、この発明による磁器のみが90〜94X10
−7℃の熱膨張係数を得ている上、他に比較してさらに
結晶粒径が小さく強度が向上し、加工性がよくなってい
る。
すなわちこの発明による磁器を熱間静水圧成形プレスに
よって製造すると、N i −Z nフェライトと同時
に使用できる熱膨張係数を得て、緻密で孔が少なく欠陥
が少ないため耐磨耗性が大きく向上した磁気ヘッドの構
造部品用磁器を製造することができる。
よって製造すると、N i −Z nフェライトと同時
に使用できる熱膨張係数を得て、緻密で孔が少なく欠陥
が少ないため耐磨耗性が大きく向上した磁気ヘッドの構
造部品用磁器を製造することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 l Tx02.’64〜69wt%、BaO: 19
.5〜21wt%、zro2.’ 5.4〜5.8wt
%tA1203 ’、4〜11wt%の組成からなり、
熱膨張係数を90〜94X10 ’/’Cとした磁気
ヘッド構造部品用磁器。 2 TiO2: 64〜69wt%、BaO: 19
.5〜21w t% 2 Z r02 ”、 5.4〜
5.8 w t%、A1□03:4〜11wt%の組成
物を熱間静水圧成型プレスすることにより高密度化し、
高強度かつ良加工性を得る磁気ヘッド構造部品用磁器の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55154923A JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55154923A JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5778108A JPS5778108A (en) | 1982-05-15 |
JPS5851402B2 true JPS5851402B2 (ja) | 1983-11-16 |
Family
ID=15594898
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55154923A Expired JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5851402B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59146426A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気ヘツド |
JP4730419B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2011-07-20 | エプソントヨコム株式会社 | 圧電発振器の製造方法 |
JP4730418B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2011-07-20 | エプソントヨコム株式会社 | 圧電発振器 |
JP2009044753A (ja) * | 2008-09-26 | 2009-02-26 | Epson Toyocom Corp | 圧電発振器 |
-
1980
- 1980-11-04 JP JP55154923A patent/JPS5851402B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5778108A (en) | 1982-05-15 |
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