JPS5851402B2 - 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 - Google Patents
磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS5851402B2 JPS5851402B2 JP55154923A JP15492380A JPS5851402B2 JP S5851402 B2 JPS5851402 B2 JP S5851402B2 JP 55154923 A JP55154923 A JP 55154923A JP 15492380 A JP15492380 A JP 15492380A JP S5851402 B2 JPS5851402 B2 JP S5851402B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- porcelain
- magnetic head
- thermal expansion
- structural parts
- coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/10—Structure or manufacture of housings or shields for heads
- G11B5/105—Mounting of head within housing or assembling of head and housing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、磁気ヘッドの構造部品に用いる非磁性磁器
に関し、磁気ヘッド材料と同等の熱膨張係数を有する上
記磁器並びにその製造方法に関する。
に関し、磁気ヘッド材料と同等の熱膨張係数を有する上
記磁器並びにその製造方法に関する。
磁気ヘッドには多種の磁性材料が使用されるが、例えば
高周波特性および耐磨耗性が要求される場合にはＮｉ−
Ｚｎ系フェライトが使用される。
高周波特性および耐磨耗性が要求される場合にはＮｉ−
Ｚｎ系フェライトが使用される。
一般にヘッドの構造部品材料には非磁性磁器が使用され
、ＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２系磁器が多用されている
。
、ＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２系磁器が多用されている
。
このＮｉ−Ｚｎ系フェライトで作製したコアと非磁性構
造部品とは通常ガラス溶着され、磁気ヘッドに組立てら
れるが、コア材料と構造部品材料の熱膨張係数が異なる
ため、溶着の際に歪みが生じ特性の劣化が起ったりし、
あるいはひびが発生する等の問題があり、磁気ヘッドの
製造において歩留りが低下していた。
造部品とは通常ガラス溶着され、磁気ヘッドに組立てら
れるが、コア材料と構造部品材料の熱膨張係数が異なる
ため、溶着の際に歪みが生じ特性の劣化が起ったりし、
あるいはひびが発生する等の問題があり、磁気ヘッドの
製造において歩留りが低下していた。
Ｎ ｉ −Ｚ ｎフェライトの熱膨張係数は要求される
電磁気特性によって定まる組成により固定され、９０〜
９４Ｘ１０ ”／’ｃである。
電磁気特性によって定まる組成により固定され、９０〜
９４Ｘ１０ ”／’ｃである。
これに対してＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２系磁器は熱膨
張係数が９５〜１００ｘ １０−７／℃である。
張係数が９５〜１００ｘ １０−７／℃である。
従って上記の構造部品材料として、望ましくは熱膨張係
数が９４ＸＩＱ ’／’Ｃ以下であり、Ｎｉ−Ｚｎフ
ェライトのそれとの差がｌＸｌ０．／℃以下であること
が要求される。
数が９４ＸＩＱ ’／’Ｃ以下であり、Ｎｉ−Ｚｎフ
ェライトのそれとの差がｌＸｌ０．／℃以下であること
が要求される。
また、この構造部品材料は磁気ヘッドを構成することか
ら、非常に精密な加工を必要とするため加工性の良いこ
とも要求される一方、ヘッドにおいて磁気テープ等が摺
動する部分に使用する場合には耐磨耗性の高いことも要
求される。
ら、非常に精密な加工を必要とするため加工性の良いこ
とも要求される一方、ヘッドにおいて磁気テープ等が摺
動する部分に使用する場合には耐磨耗性の高いことも要
求される。
従って加工性とともに上記の熱膨張係数をＮ ｉ −Ｚ
ｎフェライトの場合と同等にし、工業的に安定して生
産することは困難であるとされていた。
ｎフェライトの場合と同等にし、工業的に安定して生
産することは困難であるとされていた。
そこでこの発明はＮ ｉ −Ｚ ｎフェライトと同等の
熱膨張係数を有し、加工性並びに耐磨耗性を改善したＴ
ｌＯ２ＢａＯＺｒＯ２系磁器を提案するものである。
熱膨張係数を有し、加工性並びに耐磨耗性を改善したＴ
ｌＯ２ＢａＯＺｒＯ２系磁器を提案するものである。
すなわちこの発明は、ＴｉＯ２： ６４〜６９ｗｔ％。
ＢａＯ： １９．５〜２１ ｗｔ％、ＺｒＯ２： ５
．４〜５．８ｗｔ％＋ Ａｌ ２０３ 、’ ４〜１１
ｗ ｔ％の組成を焼成して、あるいは熱間静水圧成形プ
レス処理して磁器とし、熱膨張係数を９０〜９４×１０
−′／／℃の範囲とした磁器ヘッドの構造部品用非磁性
磁器である。
．４〜５．８ｗｔ％＋ Ａｌ ２０３ 、’ ４〜１１
ｗ ｔ％の組成を焼成して、あるいは熱間静水圧成形プ
レス処理して磁器とし、熱膨張係数を９０〜９４×１０
−′／／℃の範囲とした磁器ヘッドの構造部品用非磁性
磁器である。
この発明による磁器は、ＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２系
の組成物の成分量を限定し、Ａｌ２Ｏ３を所定量添加す
ることにより、その熱膨張係数を９０〜９４Ｘ１０−ン
℃とし、Ｎｉ−Ｚｎフェライトのそれと同等としたもの
で、磁気ヘッドの構造部品材料としてＮ ｉ −Ｚ ｎ
フェライト製のへラドコアと同時に使用でき、前閾した
両者のガラス溶着に際しての問題がすべて解決される。
の組成物の成分量を限定し、Ａｌ２Ｏ３を所定量添加す
ることにより、その熱膨張係数を９０〜９４Ｘ１０−ン
℃とし、Ｎｉ−Ｚｎフェライトのそれと同等としたもの
で、磁気ヘッドの構造部品材料としてＮ ｉ −Ｚ ｎ
フェライト製のへラドコアと同時に使用でき、前閾した
両者のガラス溶着に際しての問題がすべて解決される。
さらに上記の組成としたことにより結晶が微細化され、
材料自体の加工性も従来のＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２
系磁器よりも改善されている。
材料自体の加工性も従来のＴｉＯ２−ＢａＯ−ＺｒＯ２
系磁器よりも改善されている。
この発明において組成を上記のごとく限定した理由は、
Ａ１□０３の添加にともない熱膨張係数が９０〜９４Ｘ
１０ ７℃を有する組成領域となるよう定めたものであ
る。
Ａ１□０３の添加にともない熱膨張係数が９０〜９４Ｘ
１０ ７℃を有する組成領域となるよう定めたものであ
る。
そして、ＴｉＯ２とＢａＯはＢａＴｉＯｓを生成して磁
器を構成するものであり、かかる磁器として要求される
電気的・機械的特性を確保するのに必要な範囲として、
ＴｉＯ２を６４〜６９ｗｔ％、ＢａＯを１９．５〜２１
ｗｔ％とじたものである。
器を構成するものであり、かかる磁器として要求される
電気的・機械的特性を確保するのに必要な範囲として、
ＴｉＯ２を６４〜６９ｗｔ％、ＢａＯを１９．５〜２１
ｗｔ％とじたものである。
次にＺｒＯ２を５．４〜５．８ｗｔ％とするのは、焼結
性を良好にすると同時に熱衝撃に強い材料とし、工業的
生産において安定化をはかるものである。
性を良好にすると同時に熱衝撃に強い材料とし、工業的
生産において安定化をはかるものである。
Ａｌ２Ｏ３は熱膨張係数を９０〜９４×１０−７／℃と
するために添加するものであり、４〜１１ｗｔ％の範囲
外の添加はいずれも所定の熱膨張係数が得られないため
である。
するために添加するものであり、４〜１１ｗｔ％の範囲
外の添加はいずれも所定の熱膨張係数が得られないため
である。
次に製造方法であるが、かかるＴｌＯ２ＢａＯ−ＺｒＯ
２系磁器は、通常は焼結法により製造される。
２系磁器は、通常は焼結法により製造される。
すなわち、所定の組成比に原料を秤量し、混合後粒子の
細粒化のため成形、仮焼、微粉砕の過程を経て、結合剤
を加えて造粒し、所定寸法に成形後に焼結して製品化す
る。
細粒化のため成形、仮焼、微粉砕の過程を経て、結合剤
を加えて造粒し、所定寸法に成形後に焼結して製品化す
る。
この発明によるＴｉ０２ＢａＯ−Ｚｒ０２系磁器を従来
の製造方法で製造すると、熱膨張係数を９０〜９４Ｘ１
０ ’／℃とすることができ、さらに結晶の微細化が
進み、加工性も向上する。
の製造方法で製造すると、熱膨張係数を９０〜９４Ｘ１
０ ’／℃とすることができ、さらに結晶の微細化が
進み、加工性も向上する。
次にこの発明による磁器を熱間静水圧成形プレス処理に
よって製造すると、上記の所定の熱膨張係数を維持し、
さらに緻密化が図られるため、結晶粒径が小さく強度が
向上し、加工性が従来よりさらに向上し、緻密で孔が少
なく欠陥の少ない材料とすることができ、特に磁気ヘッ
ドのテープ等の摺動部分に適した耐磨耗性にすぐれたＴ
ｉ０２Ｂ ａ ＯＺ ｒ Ｏ２系磁器とすることができ
る。
よって製造すると、上記の所定の熱膨張係数を維持し、
さらに緻密化が図られるため、結晶粒径が小さく強度が
向上し、加工性が従来よりさらに向上し、緻密で孔が少
なく欠陥の少ない材料とすることができ、特に磁気ヘッ
ドのテープ等の摺動部分に適した耐磨耗性にすぐれたＴ
ｉ０２Ｂ ａ ＯＺ ｒ Ｏ２系磁器とすることができ
る。
この熱間静水圧成形プレス法は、内熱式高圧高温炉を用
いて、圧力媒体に不活性ガスを使用し、高圧ガス雰囲気
により均一に圧力を加えて成形、焼結するものである。
いて、圧力媒体に不活性ガスを使用し、高圧ガス雰囲気
により均一に圧力を加えて成形、焼結するものである。
従って、従来の焼結法の場合と比較して、低い温度で高
密度化が達せられるため、過度の結晶成長に伴う結晶粒
の粗大化が防止され、緻密な組織が得られる。
密度化が達せられるため、過度の結晶成長に伴う結晶粒
の粗大化が防止され、緻密な組織が得られる。
この熱間静水圧成形プレス処理を施こす粉体は、特定の
金属、ガラスのコンテナに入れ真空密封して加圧成形し
、さらに加熱焼結して炉内に入れこの処理を行なう。
金属、ガラスのコンテナに入れ真空密封して加圧成形し
、さらに加熱焼結して炉内に入れこの処理を行なう。
又、加圧成形したのち空気中で焼結したのちこの処理を
行なうのもよい。
行なうのもよい。
以下にこの発明による実施例を示しその効果を明らかに
する。
する。
まず、市販されているＴｉＯ２，ＢａＣＯ３゜ＺｒＯ２
，Ａｌ２Ｏ３を使用し、第１表に示すこの発明による組
成比および範囲外の組成比となるよう秤量し、ボールミ
ルで混合し乾燥させた後、空気中において１０５０℃で
２時間の仮焼を行った。
，Ａｌ２Ｏ３を使用し、第１表に示すこの発明による組
成比および範囲外の組成比となるよう秤量し、ボールミ
ルで混合し乾燥させた後、空気中において１０５０℃で
２時間の仮焼を行った。
なおりａＣＯ３は加熱すると容易にＢａＯとなる。
さらに、この仮焼した原料をボールミルで平均粒度が１
．５μｍになるまで粉砕し、結合剤としてポリビニール
アルコールを外削で１．５ｗｔ％加えて造粒した後、成
形機で成形圧２００ ｏＫｐ／ｃＩＩＬ２で３０×１０
ＸＩＯ朋の寸法に成形した。
．５μｍになるまで粉砕し、結合剤としてポリビニール
アルコールを外削で１．５ｗｔ％加えて造粒した後、成
形機で成形圧２００ ｏＫｐ／ｃＩＩＬ２で３０×１０
ＸＩＯ朋の寸法に成形した。
次に通常の焼結法として空気中において上記の成形体を
１３００℃で３時間の焼結を行なった。
１３００℃で３時間の焼結を行なった。
従来法で得られた磁器の特性を第２表に示す。
方、上記の成形体に空気中で１２００℃、１時間の焼結
を施したのち、圧力媒体にアルゴンガスを使用シテ、圧
力９００に９／ｃ１１１２、温度１２００℃の条件で１
時間の熱間静水圧プレス処理を行なった。
を施したのち、圧力媒体にアルゴンガスを使用シテ、圧
力９００に９／ｃ１１１２、温度１２００℃の条件で１
時間の熱間静水圧プレス処理を行なった。
このようにして得た磁器の特性を第３表に示す。
なお、第３表には熱間静水圧プレス処理前の焼結を行な
った試料の密度と平均結晶粒径を合せて示しである。
った試料の密度と平均結晶粒径を合せて示しである。
以上の結果から明らかなように、この発明による組成比
の場合（組成Ａ５，６，７，８，９）は通常の焼成法に
おいて、熱膨張係数が９０〜９４ＸＩＯ’／℃の範囲と
なった磁器が得られ、しかも結晶粒径が小さくなり加工
性が向上している。
の場合（組成Ａ５，６，７，８，９）は通常の焼成法に
おいて、熱膨張係数が９０〜９４ＸＩＯ’／℃の範囲と
なった磁器が得られ、しかも結晶粒径が小さくなり加工
性が向上している。
なお加工性は、加工機の主軸電流増加量で評価したもの
でアンペア単位で表わしである。
でアンペア単位で表わしである。
また熱間静水圧成形プレス処理によって製造した場合は
、第１表の組成慮のすべてについて高密度化が達成され
ているが、この発明による磁器のみが９０〜９４Ｘ１０
−７℃の熱膨張係数を得ている上、他に比較してさらに
結晶粒径が小さく強度が向上し、加工性がよくなってい
る。
、第１表の組成慮のすべてについて高密度化が達成され
ているが、この発明による磁器のみが９０〜９４Ｘ１０
−７℃の熱膨張係数を得ている上、他に比較してさらに
結晶粒径が小さく強度が向上し、加工性がよくなってい
る。
すなわちこの発明による磁器を熱間静水圧成形プレスに
よって製造すると、Ｎ ｉ −Ｚ ｎフェライトと同時
に使用できる熱膨張係数を得て、緻密で孔が少なく欠陥
が少ないため耐磨耗性が大きく向上した磁気ヘッドの構
造部品用磁器を製造することができる。
よって製造すると、Ｎ ｉ −Ｚ ｎフェライトと同時
に使用できる熱膨張係数を得て、緻密で孔が少なく欠陥
が少ないため耐磨耗性が大きく向上した磁気ヘッドの構
造部品用磁器を製造することができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ Ｔｘ０２．’６４〜６９ｗｔ％、ＢａＯ： １９
．５〜２１ｗｔ％、ｚｒｏ２．’ ５．４〜５．８ｗｔ
％ｔＡ１２０３ ’、４〜１１ｗｔ％の組成からなり、
熱膨張係数を９０〜９４Ｘ１０ ’／’Ｃとした磁気
ヘッド構造部品用磁器。 ２ ＴｉＯ２： ６４〜６９ｗｔ％、ＢａＯ： １９
．５〜２１ｗ ｔ％ ２ Ｚ ｒ０２ ”、 ５．４〜
５．８ ｗ ｔ％、Ａ１□０３：４〜１１ｗｔ％の組成
物を熱間静水圧成型プレスすることにより高密度化し、
高強度かつ良加工性を得る磁気ヘッド構造部品用磁器の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55154923A JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55154923A JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5778108A JPS5778108A (en) | 1982-05-15 |
| JPS5851402B2 true JPS5851402B2 (ja) | 1983-11-16 |
Family
ID=15594898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55154923A Expired JPS5851402B2 (ja) | 1980-11-04 | 1980-11-04 | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851402B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59146426A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 磁気ヘツド |
| JP4730419B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2011-07-20 | エプソントヨコム株式会社 | 圧電発振器の製造方法 |
| JP4730418B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2011-07-20 | エプソントヨコム株式会社 | 圧電発振器 |
| JP2009044753A (ja) * | 2008-09-26 | 2009-02-26 | Epson Toyocom Corp | 圧電発振器 |
-
1980
- 1980-11-04 JP JP55154923A patent/JPS5851402B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5778108A (en) | 1982-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP4378910A1 (en) | Mn-zn ferrite material and preparation method therefor | |
| JPS5851402B2 (ja) | 磁気ヘツド構造部品用磁器およびその製造方法 | |
| JP2914554B2 (ja) | 高透磁率ＭｎＺｎフェライトの製造方法 | |
| KR100191350B1 (ko) | 고밀도 mn-zn 자성체 제조용 매몰분 제조 방법 | |
| JPH03141611A (ja) | 微粒組織Ｍｎ―Ｚｎフェライト材料及びその製造方法 | |
| US2989477A (en) | Ferrite with constricted magnetic hysteresis loop | |
| JPS6224386B2 (ja) | ||
| KR0137076B1 (ko) | 자기헤드용 비자성 세라믹 기판제 | |
| JPH1143375A (ja) | ソフトフェライト焼成用セッターの製造方法 | |
| JP2833724B2 (ja) | ソフトフェライト磁性材料の製造方法 | |
| JPS6172681A (ja) | ＺｒＯ２焼結体 | |
| JPS6016860A (ja) | 磁気ヘツド用磁器組成物 | |
| JPS6158429B2 (ja) | ||
| JPH0310209B2 (ja) | ||
| JPH01253210A (ja) | 多結晶フェライト材料及びその製造法 | |
| JPS63134559A (ja) | 磁気ヘツド用非磁性セラミツクス | |
| JPS6224387B2 (ja) | ||
| JPH07126015A (ja) | Ｎｉ−Ｚｎ系フェライト粉の製造方法 | |
| JPH08208323A (ja) | 磁気ヘッド用非磁性セラミックスの製造方法 | |
| JPH06251926A (ja) | ニッケル−亜鉛フェライトの製造方法 | |
| JPH0529125A (ja) | 酸化物磁性材料の製造方法 | |
| JPS60171267A (ja) | Νｉ−Ζｎフエライトの製造方法 | |
| JPH0455362A (ja) | 酸化物磁性材料 | |
| JPH04196201A (ja) | フェライト磁性体の製造方法 | |
| JPH06151153A (ja) | マンガン−亜鉛フェライト用仮焼粉およびその製造方法 |