JPH11336752A - 軸系のアライメント調整装置 - Google Patents
軸系のアライメント調整装置Info
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- JPH11336752A JPH11336752A JP10141494A JP14149498A JPH11336752A JP H11336752 A JPH11336752 A JP H11336752A JP 10141494 A JP10141494 A JP 10141494A JP 14149498 A JP14149498 A JP 14149498A JP H11336752 A JPH11336752 A JP H11336752A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の連結
手段で結合された軸系における運転状態によるアライメ
ント変化を低減することを目的とする。 【解決手段】 駆動軸１と被駆動軸２とがカップリング
３で結合され、該駆動軸１と被駆動軸２が夫々軸受支持
部７，１０に支持された軸受５，８で軸支されている軸
系のアライメント調整装置において、前記軸受５，８を
支持する一の軸受支持部７，１０に温度調整手段１３，
１４，１５を設け、該温度調整手段による温度変化によ
り、一の軸受支持部の垂直高さ調整ΔＨを行ない、前記
カップリング３位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の
偏差を解消する方向に制御することを特徴とする。
手段で結合された軸系における運転状態によるアライメ
ント変化を低減することを目的とする。 【解決手段】 駆動軸１と被駆動軸２とがカップリング
３で結合され、該駆動軸１と被駆動軸２が夫々軸受支持
部７，１０に支持された軸受５，８で軸支されている軸
系のアライメント調整装置において、前記軸受５，８を
支持する一の軸受支持部７，１０に温度調整手段１３，
１４，１５を設け、該温度調整手段による温度変化によ
り、一の軸受支持部の垂直高さ調整ΔＨを行ない、前記
カップリング３位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の
偏差を解消する方向に制御することを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軸系のアライメン
ト調整装置に関し、詳しくは、駆動軸と被駆動軸とがカ
ップリング等の連結手段で結合され、該駆動軸と被駆動
軸が夫々軸受支持部に支持された軸受で軸支されている
軸系のアライメント調整装置に係り、より具体的には蒸
気タービン側の駆動軸と発電機側の被駆動軸とをカップ
リング等を介して結合する軸系のアライメント調整装置
に関する。
ト調整装置に関し、詳しくは、駆動軸と被駆動軸とがカ
ップリング等の連結手段で結合され、該駆動軸と被駆動
軸が夫々軸受支持部に支持された軸受で軸支されている
軸系のアライメント調整装置に係り、より具体的には蒸
気タービン側の駆動軸と発電機側の被駆動軸とをカップ
リング等を介して結合する軸系のアライメント調整装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】図２に従来の蒸気タービン側の駆動軸
（タービン軸１）と発電機側の被駆動軸（発電機軸２）
とをカップリング等を介して結合する軸系の保持方法を
模式的に示している。Ａは蒸気タービン、Ｂは発電機で
あって、タービン軸１と発電機軸２とはリジッドタイプ
のカップリング３で直接結合されている。タービン軸１
は軸受４、５で回転自在に保持され、この軸受４、５は
基礎１２上に設置された軸受支持部６、７に内装されて
いる。発電機軸２も同様に軸受８、９で回転自在に保持
され、この軸受８、９は基礎１２上に設置された軸受支
持部１０、１１に内装されている。
（タービン軸１）と発電機側の被駆動軸（発電機軸２）
とをカップリング等を介して結合する軸系の保持方法を
模式的に示している。Ａは蒸気タービン、Ｂは発電機で
あって、タービン軸１と発電機軸２とはリジッドタイプ
のカップリング３で直接結合されている。タービン軸１
は軸受４、５で回転自在に保持され、この軸受４、５は
基礎１２上に設置された軸受支持部６、７に内装されて
いる。発電機軸２も同様に軸受８、９で回転自在に保持
され、この軸受８、９は基礎１２上に設置された軸受支
持部１０、１１に内装されている。
【０００３】上記の軸系では、良好な振動特性を確保す
るために、タービン軸１と発電機軸２とのアライメント
を所定の許容値内に保持することが重要である。従来
は、軸１、２の自然なたわみおよび軸受支持部６、７、
１０、１１等の熱伸びを考慮して、負荷運転状態でター
ビン軸１の軸芯と発電機軸２の軸芯とがカップリング３
の部分で一致するように、軸受支持部６〜１１の高さを
シム等で調整することによりアライメントを調整してい
る。
るために、タービン軸１と発電機軸２とのアライメント
を所定の許容値内に保持することが重要である。従来
は、軸１、２の自然なたわみおよび軸受支持部６、７、
１０、１１等の熱伸びを考慮して、負荷運転状態でター
ビン軸１の軸芯と発電機軸２の軸芯とがカップリング３
の部分で一致するように、軸受支持部６〜１１の高さを
シム等で調整することによりアライメントを調整してい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらかかる従
来のアライメント調整法では、以下のようなアライメン
ト上の問題が生じていた。 （イ） 運転状態によるアライメント変化 各軸受４、５、８、９の軸受支持部６、７、１０、１１
の熱膨張による伸びは、運転状態により異なるため、タ
ービン軸１のカップリング３側の軸受５と、発電機軸２
のカップリング３側の軸受８との間に次式で示す偏差δ
（アライメント）が生じる。
来のアライメント調整法では、以下のようなアライメン
ト上の問題が生じていた。 （イ） 運転状態によるアライメント変化 各軸受４、５、８、９の軸受支持部６、７、１０、１１
の熱膨張による伸びは、運転状態により異なるため、タ
ービン軸１のカップリング３側の軸受５と、発電機軸２
のカップリング３側の軸受８との間に次式で示す偏差δ
（アライメント）が生じる。
【０００５】δ＝δ1 −δ2 ……（１） 上式におけるδ1 は、軸受タービン軸１のカップリング
３側の軸受５における垂直方向の偏差（理想状態の軸芯
からの偏差、図４参照）であり、δ2 は発電機軸２のカ
ップリング３側の軸受５における垂直方向の偏差（理想
状態の軸芯からの偏差、図３参照）であって、各々次式
で表される。
３側の軸受５における垂直方向の偏差（理想状態の軸芯
からの偏差、図４参照）であり、δ2 は発電機軸２のカ
ップリング３側の軸受５における垂直方向の偏差（理想
状態の軸芯からの偏差、図３参照）であって、各々次式
で表される。
【０００６】δ1 ＝ΣαTiＬTiΔＴTi ……（２） ここで、 αTi；タービン軸１の軸受支持部７の各要素の熱膨張率 ＬTi；タービン軸１の軸受支持部７の各要素の長さ ΔＴTi；タービン軸１の軸受支持部７の軸芯が一致する
理想状態との温度差
理想状態との温度差
【０００７】δ2 ＝ΣαGiＬGiΔＴGi ……（３） ここで、 αGi；発電機軸２の軸受支持部１０の各要素の熱膨張率 ＬGi；発電機軸２の軸受支持部１０の各要素の長さ ΔＴGi；発電機軸２の軸受支持部１０の各要素の軸芯が
一致する理想状態との温度差
一致する理想状態との温度差
【０００８】（ロ） 基礎１２のレベル変化によるアラ
イメント変化 地盤あるいは基礎架構が経時的にレベル変化することに
より、アライメントが変化する。
イメント変化 地盤あるいは基礎架構が経時的にレベル変化することに
より、アライメントが変化する。
【０００９】（ハ） 初期アライメント誤差 アライメント設計値のエラーおよび施工時のエラーによ
りアライメントに誤差が生じる。
りアライメントに誤差が生じる。
【００１０】以上の（イ）〜（ハ）の要因により、図３
および図４に示すように、カップリング３に近い軸受
５、８の部分では偏差δ1 、δ2 に起因する各々の軸受
支持部７、１０の高さの変化によって軸芯位置が浮き上
がり、軸受反力が低下する。即ち、図３は発電機軸２の
カップリング３側の軸受８における軸受支持部１０の偏
差δが生じ、その高さの変化によって軸芯位置が浮き上
がり、軸受反力が低下した状態、図４は、軸受タービン
軸１のカップリング３側の軸受５における軸受支持部７
の偏差δ' が生じ、その高さの変化によって軸芯位置が
浮き上がり、軸受反力が低下した状態を示す。
および図４に示すように、カップリング３に近い軸受
５、８の部分では偏差δ1 、δ2 に起因する各々の軸受
支持部７、１０の高さの変化によって軸芯位置が浮き上
がり、軸受反力が低下する。即ち、図３は発電機軸２の
カップリング３側の軸受８における軸受支持部１０の偏
差δが生じ、その高さの変化によって軸芯位置が浮き上
がり、軸受反力が低下した状態、図４は、軸受タービン
軸１のカップリング３側の軸受５における軸受支持部７
の偏差δ' が生じ、その高さの変化によって軸芯位置が
浮き上がり、軸受反力が低下した状態を示す。
【００１１】このような軸受反力が低下した場合、軸受
に真円軸受を採用していると、不安定振動等により軸系
の振動が増大し、運転不能になることがあった。この
為、前記（ハ）の初期アライメント誤差は軸系設計時若
しくは施工時のエラーをなくすことにより、又（ロ）の
基礎１２の経時的なレベル変化によるアライメント変化
は定期的な保守管理により、低減させているが、（イ）
の運転状態によるアライメント変化は軸系の回転数や負
荷変動によりこれを一定に制御することは困難である。
に真円軸受を採用していると、不安定振動等により軸系
の振動が増大し、運転不能になることがあった。この
為、前記（ハ）の初期アライメント誤差は軸系設計時若
しくは施工時のエラーをなくすことにより、又（ロ）の
基礎１２の経時的なレベル変化によるアライメント変化
は定期的な保守管理により、低減させているが、（イ）
の運転状態によるアライメント変化は軸系の回転数や負
荷変動によりこれを一定に制御することは困難である。
【００１２】本発明は、このような問題に鑑みてなされ
たものであって、その目的とするところは駆動軸と被駆
動軸とがカップリング等の連結手段で結合された軸系に
おける運転状態によるアライメント変化を低減すること
を目的とし、特に、軸受支持部の温度をコントロールし
てその熱膨張変化により、前記カップリング近傍の軸受
の垂直高さ変化ΔＨを調整し、軸芯の浮き上がりや異常
振動等をなくした軸系のアライメント調整装置を提供す
ることにある。
たものであって、その目的とするところは駆動軸と被駆
動軸とがカップリング等の連結手段で結合された軸系に
おける運転状態によるアライメント変化を低減すること
を目的とし、特に、軸受支持部の温度をコントロールし
てその熱膨張変化により、前記カップリング近傍の軸受
の垂直高さ変化ΔＨを調整し、軸芯の浮き上がりや異常
振動等をなくした軸系のアライメント調整装置を提供す
ることにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するべ
く、本発明は、駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の
連結手段で結合され、該駆動軸と被駆動軸が夫々軸受支
持部に支持された軸受で軸支されている軸系のアライメ
ント調整装置において、前記連結手段側に位置する、前
記軸受を支持する少なくとも一の軸受支持部に温度調整
手段を設け、該温度調整手段による温度変化により、一
の軸受支持部の垂直高さ調整（熱膨張制御）を行ない、
前記連結手段位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の偏
差を解消する方向に制御することを特徴とする。
く、本発明は、駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の
連結手段で結合され、該駆動軸と被駆動軸が夫々軸受支
持部に支持された軸受で軸支されている軸系のアライメ
ント調整装置において、前記連結手段側に位置する、前
記軸受を支持する少なくとも一の軸受支持部に温度調整
手段を設け、該温度調整手段による温度変化により、一
の軸受支持部の垂直高さ調整（熱膨張制御）を行ない、
前記連結手段位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の偏
差を解消する方向に制御することを特徴とする。
【００１４】この場合前記温度調整手段は、前記軸受支
持部にヒータおよび温度計測用センサを取り付け、該温
度計測用センサの検知信号に基づいて前記ヒータの出力
をコントロールするように構成するのがよく、また、前
記温度調整手段を、前記軸受支持部に熱交換器および温
度計測用センサを取り付け、該温度計測用センサの検知
信号に基づいて前記熱交換器の出力温度をコントロール
するように構成してもよい。尚、前記温度調整手段に熱
交換器を用いることにより温度調整範囲を減温度域まで
広げることが出来、一層好ましい制御が可能となる。
持部にヒータおよび温度計測用センサを取り付け、該温
度計測用センサの検知信号に基づいて前記ヒータの出力
をコントロールするように構成するのがよく、また、前
記温度調整手段を、前記軸受支持部に熱交換器および温
度計測用センサを取り付け、該温度計測用センサの検知
信号に基づいて前記熱交換器の出力温度をコントロール
するように構成してもよい。尚、前記温度調整手段に熱
交換器を用いることにより温度調整範囲を減温度域まで
広げることが出来、一層好ましい制御が可能となる。
【００１５】さて、前記した式（２）及び式（３）から
明らかなように、図４に示す軸受タービン軸１のカップ
リング３側の（駆動軸側）軸受５における垂直方向の偏
差δ1 （理想状態の軸芯からの偏差、図４参照）は軸受
支持部７を構成する各部品要素の熱膨張による偏差の累
積であり、発電機軸２のカップリング３側の（被駆動
軸）軸受８における垂直方向の偏差δ2 （理想状態の軸
芯からの偏差、図３参照）は、軸受支持部１０を構成す
る各部品要素の熱膨張による偏差の累積であることが理
解出来る。従ってカップリング位置における偏差δは、
駆動軸側軸受５における垂直方向の偏差δ1 と被駆動軸
軸受８における垂直方向の偏差δ2 の差（δ＝δ1−δ
2）となることは（１）式に示した通りとなる。
明らかなように、図４に示す軸受タービン軸１のカップ
リング３側の（駆動軸側）軸受５における垂直方向の偏
差δ1 （理想状態の軸芯からの偏差、図４参照）は軸受
支持部７を構成する各部品要素の熱膨張による偏差の累
積であり、発電機軸２のカップリング３側の（被駆動
軸）軸受８における垂直方向の偏差δ2 （理想状態の軸
芯からの偏差、図３参照）は、軸受支持部１０を構成す
る各部品要素の熱膨張による偏差の累積であることが理
解出来る。従ってカップリング位置における偏差δは、
駆動軸側軸受５における垂直方向の偏差δ1 と被駆動軸
軸受８における垂直方向の偏差δ2 の差（δ＝δ1−δ
2）となることは（１）式に示した通りとなる。
【００１６】即ち、図３ではδ1＝０、δ2＝ΔＨの為、
カップリング位置におけるアライメント偏差δはΔＨ、
又図４ではδ1＝ΔＨ、δ2＝０の為、カップリング位置
におけるアライメント偏差δ' は同様にΔＨとなる。
カップリング位置におけるアライメント偏差δはΔＨ、
又図４ではδ1＝ΔＨ、δ2＝０の為、カップリング位置
におけるアライメント偏差δ' は同様にΔＨとなる。
【００１７】してみると、前記軸受支持部に設ける温度
調整手段は、全ての軸受支持部に設ける必要はなく、熱
膨張による偏差が最も累積する軸受支持部に設けて前記
ΔＨを“０”に近づける方向に制御すればよいことが理
解できる。
調整手段は、全ての軸受支持部に設ける必要はなく、熱
膨張による偏差が最も累積する軸受支持部に設けて前記
ΔＨを“０”に近づける方向に制御すればよいことが理
解できる。
【００１８】従って前記軸系が、駆動軸と被駆動軸とが
カップリング等の連結手段で結合され、該駆動軸と被駆
動軸の各々が複数箇所の軸受で支持されているものであ
る場合に、前記カップリング近傍側に位置する軸受支持
部が前記熱膨張による偏差が最も累積するために、その
部分に温度調整手段を設けるのがよい。
カップリング等の連結手段で結合され、該駆動軸と被駆
動軸の各々が複数箇所の軸受で支持されているものであ
る場合に、前記カップリング近傍側に位置する軸受支持
部が前記熱膨張による偏差が最も累積するために、その
部分に温度調整手段を設けるのがよい。
【００１９】従って本発明では、温度計測用センサの検
知信号に基づいてコントローラでヒータや熱交換器の出
力（温度）を制御することにより、該温度変化により、
軸受支持部の垂直高さ調整（熱膨張制御）を行ない、前
記連結手段位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の偏差
δを解消する方向に制御する、いいかえればアライメン
ト上の不具合を生じさせない範囲のアライメント偏差δ
になるように軸受支持部の温度をコントロールする。こ
れにより、前記カップリング位置における偏差δを最小
限にして軸受反力の低下による軸系の振動増大等の不具
合を解消することができる。
知信号に基づいてコントローラでヒータや熱交換器の出
力（温度）を制御することにより、該温度変化により、
軸受支持部の垂直高さ調整（熱膨張制御）を行ない、前
記連結手段位置で生じる駆動軸側と被駆動軸側間の偏差
δを解消する方向に制御する、いいかえればアライメン
ト上の不具合を生じさせない範囲のアライメント偏差δ
になるように軸受支持部の温度をコントロールする。こ
れにより、前記カップリング位置における偏差δを最小
限にして軸受反力の低下による軸系の振動増大等の不具
合を解消することができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して本発明の実
施の形態を例示的に説明する。ただし、この実施の形態
に記載されている構造部品の寸法、材質、形状、相対位
置などは特に特定的な記載がない限りは、この発明の範
囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に
過ぎない。なお、図２と同一部材または同一機能のもの
は同一符号で示している。
施の形態を例示的に説明する。ただし、この実施の形態
に記載されている構造部品の寸法、材質、形状、相対位
置などは特に特定的な記載がない限りは、この発明の範
囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例に
過ぎない。なお、図２と同一部材または同一機能のもの
は同一符号で示している。
【００２１】図１において、Ａは蒸気タービン、Ｂは発
電機であって、タービン軸１と発電機軸２とはリジッド
タイプのカップリング３で直接結合されている。タービ
ン軸１は軸受４、５で回転自在に保持されている。この
軸受４、５は基礎１２上に設置された軸受支持部６、７
に内装されている。発電機軸２も同様に軸受８、９で回
転自在に保持され、この軸受８、９は基礎１２上に設置
された軸受支持部１０、１１に内装されている。
電機であって、タービン軸１と発電機軸２とはリジッド
タイプのカップリング３で直接結合されている。タービ
ン軸１は軸受４、５で回転自在に保持されている。この
軸受４、５は基礎１２上に設置された軸受支持部６、７
に内装されている。発電機軸２も同様に軸受８、９で回
転自在に保持され、この軸受８、９は基礎１２上に設置
された軸受支持部１０、１１に内装されている。
【００２２】本発明においては、タービン軸１のカップ
リング３側の軸受５を支持する軸受支持部７に、ヒータ
１３および温度計測用センサ１４が組み込まれている。
ヒータ１３は温度計測用センサ１４の検知信号に基づい
てコントローラ１５で出力を制御されるようになってい
る。上記ヒータ１３および温度計測用センサ１４は発電
機軸２の軸受８を支持する軸受支持部１０にのみ設けて
もよく、あるいはカップリング３を挟んでその両側に位
置する軸受支持部７、１０に設けてもよいが、前記した
式（２）及び式（３）から明らかなように、軸受タービ
ン軸１のカップリング３側の軸受５における垂直方向の
偏差δ1 は主に軸受支持部７の熱膨張による偏差の累積
であり、発電機軸２のカップリング３側の軸受８におけ
る垂直方向の偏差δ2 は、主に軸受支持部１０の熱膨張
による偏差の累積であることから、発電機Ｂ側の軸受支
持部１１や蒸気タービンＡ側の軸受支持部６に上記ヒー
タ１３および温度計測用センサ１４を設けるのは効果的
ではない。
リング３側の軸受５を支持する軸受支持部７に、ヒータ
１３および温度計測用センサ１４が組み込まれている。
ヒータ１３は温度計測用センサ１４の検知信号に基づい
てコントローラ１５で出力を制御されるようになってい
る。上記ヒータ１３および温度計測用センサ１４は発電
機軸２の軸受８を支持する軸受支持部１０にのみ設けて
もよく、あるいはカップリング３を挟んでその両側に位
置する軸受支持部７、１０に設けてもよいが、前記した
式（２）及び式（３）から明らかなように、軸受タービ
ン軸１のカップリング３側の軸受５における垂直方向の
偏差δ1 は主に軸受支持部７の熱膨張による偏差の累積
であり、発電機軸２のカップリング３側の軸受８におけ
る垂直方向の偏差δ2 は、主に軸受支持部１０の熱膨張
による偏差の累積であることから、発電機Ｂ側の軸受支
持部１１や蒸気タービンＡ側の軸受支持部６に上記ヒー
タ１３および温度計測用センサ１４を設けるのは効果的
ではない。
【００２３】軸受支持部７は温度計測用センサ１４によ
り常時温度が計測されており、この計測値に基づいてコ
ントローラ１５でヒータ１３の出力を制御することによ
り、タービン軸１の軸受５の垂直偏差δ1や発電機軸２
の軸受８の垂直偏差δ2との差δ（δ1−δ2）が実質的
に“０”になるように軸受支持部７の高さ変化ΔＨを設
定することにより、いいかえればアライメント上の不具
合を生じさせない範囲の偏差δになるように軸受支持部
の温度をコントロールする。
り常時温度が計測されており、この計測値に基づいてコ
ントローラ１５でヒータ１３の出力を制御することによ
り、タービン軸１の軸受５の垂直偏差δ1や発電機軸２
の軸受８の垂直偏差δ2との差δ（δ1−δ2）が実質的
に“０”になるように軸受支持部７の高さ変化ΔＨを設
定することにより、いいかえればアライメント上の不具
合を生じさせない範囲の偏差δになるように軸受支持部
の温度をコントロールする。
【００２４】尚、ヒータ１３および温度計測用センサ１
４が設けられている軸受支持部７における軸受５の高さ
調整能力ΔＨは次式で表される。 ΔＨ＝αＬΔＴ ここで、 α；軸受支持部７のヒータあるいは熱交換器の有効部位
の熱膨張率 Ｌ；軸受支持部７のヒータあるいは熱交換器の有効部位
の長さ ΔＴ；軸受支持部７の基準温度からの温度差
４が設けられている軸受支持部７における軸受５の高さ
調整能力ΔＨは次式で表される。 ΔＨ＝αＬΔＴ ここで、 α；軸受支持部７のヒータあるいは熱交換器の有効部位
の熱膨張率 Ｌ；軸受支持部７のヒータあるいは熱交換器の有効部位
の長さ ΔＴ；軸受支持部７の基準温度からの温度差
【００２５】一方、タービン軸１のカップリング３側の
軸受５と、発電機軸２のカップリング３側の軸受８との
間の偏差δは、前記（１）式に示すように、（δ＝δ1
−δ2）であるから、 ΔＨ−δ≒０ …（４） になるように軸受支持部７の温度変化ΔＴをヒータによ
り制御すればよいことが理解できる。
軸受５と、発電機軸２のカップリング３側の軸受８との
間の偏差δは、前記（１）式に示すように、（δ＝δ1
−δ2）であるから、 ΔＨ−δ≒０ …（４） になるように軸受支持部７の温度変化ΔＴをヒータによ
り制御すればよいことが理解できる。
【００２６】従って、本実施形態によれば、軸受支持部
７の温度変化ΔＴをヒータにより制御することにより容
易に（ΔＨ−δ≒０）とすることが出来、これにより、
前述の軸芯の浮き上がり等の不具合を防止することがで
きる。すなわち、温度計測用センサ１４の検知信号に基
づいてコントローラ１５でヒータ１３の出力を制御する
ことにより、前記不具合を生じさせないΔＨになるよう
にΔＴをコントロール出来る。
７の温度変化ΔＴをヒータにより制御することにより容
易に（ΔＨ−δ≒０）とすることが出来、これにより、
前述の軸芯の浮き上がり等の不具合を防止することがで
きる。すなわち、温度計測用センサ１４の検知信号に基
づいてコントローラ１５でヒータ１３の出力を制御する
ことにより、前記不具合を生じさせないΔＨになるよう
にΔＴをコントロール出来る。
【００２７】この場合、軸受支持部７の長さＬを十分な
長さにしておくことにより、少ない温度変化ΔＴでΔＨ
を大きく取ることが出来、結果として図４に示すような
偏差δ1 を極力小さくして前述のアライメント上の不具
合を解消することが可能となり、好ましい。
長さにしておくことにより、少ない温度変化ΔＴでΔＨ
を大きく取ることが出来、結果として図４に示すような
偏差δ1 を極力小さくして前述のアライメント上の不具
合を解消することが可能となり、好ましい。
【００２８】上記実施の形態では、温度調整手段として
ヒータ１３を使用した例を示したが、ヒータ１３に代え
て熱交換器を使用することも可能である。熱交換器を使
用すると、温度調整範囲を軸受支持部７の外気温以下の
減温領域まで拡大でき、より精度の高いアライメント調
整が可能となる。また、上記実施の形態では、蒸気ター
ビンＡと発電機Ｂの軸系のアライメント調整について述
べたが、これに限定されず、少なくとも複数箇所の軸受
で支持されており、この軸受が軸受支持部で支持されて
いる構造のあらゆる軸系に適用可能である。
ヒータ１３を使用した例を示したが、ヒータ１３に代え
て熱交換器を使用することも可能である。熱交換器を使
用すると、温度調整範囲を軸受支持部７の外気温以下の
減温領域まで拡大でき、より精度の高いアライメント調
整が可能となる。また、上記実施の形態では、蒸気ター
ビンＡと発電機Ｂの軸系のアライメント調整について述
べたが、これに限定されず、少なくとも複数箇所の軸受
で支持されており、この軸受が軸受支持部で支持されて
いる構造のあらゆる軸系に適用可能である。
【００２９】
【発明の効果】以上、詳述したように、本発明によれ
ば、駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の連結手段で
結合された軸系における運転状態によるアライメント変
化を低減することが出来、特に、軸受支持部の温度をコ
ントロールしてその熱膨張変化により、前記カップリン
グ近傍の軸受の垂直高さ変化ΔＨを調整し、軸芯の浮き
上がりや異常振動等をなくすることが出来る。
ば、駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の連結手段で
結合された軸系における運転状態によるアライメント変
化を低減することが出来、特に、軸受支持部の温度をコ
ントロールしてその熱膨張変化により、前記カップリン
グ近傍の軸受の垂直高さ変化ΔＨを調整し、軸芯の浮き
上がりや異常振動等をなくすることが出来る。
【００３０】即ち、本発明はアライメント上の不具合を
生じさせない温度範囲になるように設定しておくことに
より軸受反力の低下による軸系の振動増大等の不都合を
解消することができるとともに、特に本発明のアライメ
ント調整装置は、軸受支持剛性は従来と変わらず、軸受
油膜剛性に比べて十分に大きいので、軸系振動特性に悪
影響を及ぼすことがないという利点もある。
生じさせない温度範囲になるように設定しておくことに
より軸受反力の低下による軸系の振動増大等の不都合を
解消することができるとともに、特に本発明のアライメ
ント調整装置は、軸受支持剛性は従来と変わらず、軸受
油膜剛性に比べて十分に大きいので、軸系振動特性に悪
影響を及ぼすことがないという利点もある。
【図１】 本発明のアライメント調整装置を適用したタ
ービン軸と発電機軸の軸系の模式図である。
ービン軸と発電機軸の軸系の模式図である。
【図２】 従来のタービン軸と発電機軸の軸系の模式図
である。
である。
【図３】 従来の発電機軸の軸受の偏差を示す模式図で
ある。
ある。
【図４】 従来のタービン軸の軸受の偏差を示す模式図
である。
である。
Ａ 蒸気タービン Ｂ 発電機 １ タービン軸 ２ 発電機軸 ３ カップリング ４，５，８，９ 軸受 ６，７，１０，１１ 軸受支持部 １３ ヒータ １４ 温度計測用センサ １５ コントローラ
Claims (3)
- 【請求項１】 駆動軸と被駆動軸とがカップリング等の
連結手段で結合され、該駆動軸と被駆動軸が夫々軸受支
持部に支持された軸受で軸支されている軸系のアライメ
ント調整装置において、 前記連結手段側に位置する、前記軸受を支持する少なく
とも一の軸受支持部に温度調整手段を設け、該温度調整
手段による温度変化により、一の軸受支持部の垂直高さ
調整（熱膨張制御）を行ない、前記連結手段位置で生じ
る駆動軸側と被駆動軸側間の偏差を解消する方向に制御
することを特徴とする軸系のアライメント調整装置。 - 【請求項２】 前記温度調整手段は、前記軸受支持部に
ヒータおよび温度計測用センサを取り付け、該温度計測
用センサの検知信号に基づいて前記ヒータの出力をコン
トロールするものであることを特徴とする請求項１記載
の軸系のアライメント調整装置。 - 【請求項３】 前記温度調整手段は、前記軸受支持部に
熱交換器および温度計測用センサを取り付け、該温度計
測用センサの検知信号に基づいて前記熱交換器の出力温
度をコントロールするものであることを特徴とする請求
項１記載の軸系のアライメント調整装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10141494A JPH11336752A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 軸系のアライメント調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10141494A JPH11336752A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 軸系のアライメント調整装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11336752A true JPH11336752A (ja) | 1999-12-07 |
Family
ID=15293245
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10141494A Withdrawn JPH11336752A (ja) | 1998-05-22 | 1998-05-22 | 軸系のアライメント調整装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11336752A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010270646A (ja) * | 2009-05-20 | 2010-12-02 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| KR20140139297A (ko) * | 2013-05-27 | 2014-12-05 | 삼성디스플레이 주식회사 | Ｌｍ 가이드 |
| JP2015137629A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | 三菱重工業株式会社 | 回転軸系のアライメント調整方法およびアライメント計測装置 |
| JP2015190355A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-11-02 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 回転機械及び回転機械制御方法 |
| EP3269945A1 (de) * | 2016-07-14 | 2018-01-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur ausrichtung eines wellenstrangs |
| CN110259535A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-09-20 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种根据环境温度确定西门子9f燃机联合循环汽轮机轴系对中的新检修方法 |
| JP2020180802A (ja) * | 2019-04-23 | 2020-11-05 | 株式会社東芝 | アライメント評価システム、アライメント評価方法および回転体システム |
-
1998
- 1998-05-22 JP JP10141494A patent/JPH11336752A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010270646A (ja) * | 2009-05-20 | 2010-12-02 | Toshiba Corp | 蒸気タービン |
| KR20140139297A (ko) * | 2013-05-27 | 2014-12-05 | 삼성디스플레이 주식회사 | Ｌｍ 가이드 |
| JP2015137629A (ja) * | 2014-01-24 | 2015-07-30 | 三菱重工業株式会社 | 回転軸系のアライメント調整方法およびアライメント計測装置 |
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| CN110259535A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-09-20 | 浙江浙能技术研究院有限公司 | 一种根据环境温度确定西门子9f燃机联合循环汽轮机轴系对中的新检修方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050802 |