JPH07258791A - 耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板 - Google Patents
耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板Info
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- JPH07258791A JPH07258791A JP6050910A JP5091094A JPH07258791A JP H07258791 A JPH07258791 A JP H07258791A JP 6050910 A JP6050910 A JP 6050910A JP 5091094 A JP5091094 A JP 5091094A JP H07258791 A JPH07258791 A JP H07258791A
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- stress cracking
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐炭酸ガス腐食性および耐硫化物
応力割れ性に優れた鋼板を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：
０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、Ｐ＜
０．０２０％、Ｓ＜０．０１０％、Ｏ＜０．００５％、
Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜
０．００５％、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉの中から１種また
は複合して合計で０．０１〜０．１％含有すること、お
よび下記の式を満足するようにＭｎ、Ｓ、Ｏ含有量を制
限することを特徴とする。 （Ｍｎ）（Ｓ＋Ｏ）≦１．５×１０-2
応力割れ性に優れた鋼板を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：
０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、Ｐ＜
０．０２０％、Ｓ＜０．０１０％、Ｏ＜０．００５％、
Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜
０．００５％、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉの中から１種また
は複合して合計で０．０１〜０．１％含有すること、お
よび下記の式を満足するようにＭｎ、Ｓ、Ｏ含有量を制
限することを特徴とする。 （Ｍｎ）（Ｓ＋Ｏ）≦１．５×１０-2
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、４０〜５５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 程度の強度を保有し、炭酸ガスと微量の硫化水素を
含有する環境において、ラインパイプを主用途とする耐
炭酸ガス性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板に関す
る。
ｍ2 程度の強度を保有し、炭酸ガスと微量の硫化水素を
含有する環境において、ラインパイプを主用途とする耐
炭酸ガス性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、天然ガスは炭酸ガスを随伴する資
源も対象とされている。この結果、従来使用されてきた
炭素鋼、低合金鋼の油井管、ラインパイプを適用すると
耐食性が不足する事例が発生している。さらに最近で
は、炭酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する天然ガ
ス資源も開発の対象となっている。炭酸ガス、硫化水素
の分圧が高い場合は、ステンレス鋼等の高合金材料が使
用されるが、炭酸ガス、硫化水素の分圧が低い場合は低
合金鋼の範囲で耐食性を有する鋼が存在し得る。
源も対象とされている。この結果、従来使用されてきた
炭素鋼、低合金鋼の油井管、ラインパイプを適用すると
耐食性が不足する事例が発生している。さらに最近で
は、炭酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する天然ガ
ス資源も開発の対象となっている。炭酸ガス、硫化水素
の分圧が高い場合は、ステンレス鋼等の高合金材料が使
用されるが、炭酸ガス、硫化水素の分圧が低い場合は低
合金鋼の範囲で耐食性を有する鋼が存在し得る。
【０００３】硫化水素が存在しない炭酸ガスのみを随伴
する天然ガス環境においては、硫化物応力割れは発生せ
ず全面腐食が腐食形態であるが、炭酸ガスと硫化水素が
共存する環境では、全面腐食とともに硫化物応力割れが
腐食形態となる。耐硫化物応力割れ性を目的とする低合
金ラインパイプは既に多くの技術例が開示されている。
例えば、特開昭５８−６９６１号公報には、Ｍｎ、Ｐ、
Ｃ含有量を制御することによって、また特開昭６３−４
７３５２号公報には、Ｃｕを添加し、中心偏析組織の硬
度を規制することによって、さらに特開昭５５−１２８
５３６号公報には、Ｃａ等を添加して介在物の形状を制
御することによって、それぞれ耐硫化物応力割れ性を改
善した鋼が開示されている。また、炭酸ガス環境におい
ては、全面腐食量を低減させるためにＣｒの添加が有効
であることは公知であり、特公昭５３−１８６６３号公
報には、耐炭酸ガス性に優れたＣｒを含有する油井管用
鋼の成分が開示されている。
する天然ガス環境においては、硫化物応力割れは発生せ
ず全面腐食が腐食形態であるが、炭酸ガスと硫化水素が
共存する環境では、全面腐食とともに硫化物応力割れが
腐食形態となる。耐硫化物応力割れ性を目的とする低合
金ラインパイプは既に多くの技術例が開示されている。
例えば、特開昭５８−６９６１号公報には、Ｍｎ、Ｐ、
Ｃ含有量を制御することによって、また特開昭６３−４
７３５２号公報には、Ｃｕを添加し、中心偏析組織の硬
度を規制することによって、さらに特開昭５５−１２８
５３６号公報には、Ｃａ等を添加して介在物の形状を制
御することによって、それぞれ耐硫化物応力割れ性を改
善した鋼が開示されている。また、炭酸ガス環境におい
ては、全面腐食量を低減させるためにＣｒの添加が有効
であることは公知であり、特公昭５３−１８６６３号公
報には、耐炭酸ガス性に優れたＣｒを含有する油井管用
鋼の成分が開示されている。
【０００４】しかし、これらの既存の技術は、耐硫化物
応力割れ性の改善には有効であるが、炭酸ガスに対する
耐全面腐食性には効果がないか、あるいは炭酸ガスに対
する耐全面腐食性には効果があるが、耐硫化物応力割れ
性の改善には有効でない。
応力割れ性の改善には有効であるが、炭酸ガスに対する
耐全面腐食性には効果がないか、あるいは炭酸ガスに対
する耐全面腐食性には効果があるが、耐硫化物応力割れ
性の改善には有効でない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、炭酸ガスと
ともに微量の硫化水素が混入する環境において使用する
鋼に関する先に述べた従来技術の問題点に対処する性能
を有する鋼を提供することを目的とするものである。本
発明者らは、炭酸ガス環境における全面腐食の抑制には
Ｃｒの添加が有効であるが、硫化水素が共存する環境で
は多量のＣｒの添加はむしろ全面腐食量を増加し、耐硫
化物応力割れ性を低下させることを解明した。一方、炭
酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する環境において
は、ＣｒとともにＣｕの添加が全面腐食量の低減と耐硫
化物応力割れ性の形成に有効であり、かつ耐水素誘起割
れ性と耐硫化物応力割れ性を向上させるためにはＭｎと
（Ｓ＋Ｏ）含有量の制御が有効であることを見出した。
この結果、炭酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する
環境において、耐全面腐食性と耐硫化物応力割れ性を有
する鋼を発明することができた。
ともに微量の硫化水素が混入する環境において使用する
鋼に関する先に述べた従来技術の問題点に対処する性能
を有する鋼を提供することを目的とするものである。本
発明者らは、炭酸ガス環境における全面腐食の抑制には
Ｃｒの添加が有効であるが、硫化水素が共存する環境で
は多量のＣｒの添加はむしろ全面腐食量を増加し、耐硫
化物応力割れ性を低下させることを解明した。一方、炭
酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する環境において
は、ＣｒとともにＣｕの添加が全面腐食量の低減と耐硫
化物応力割れ性の形成に有効であり、かつ耐水素誘起割
れ性と耐硫化物応力割れ性を向上させるためにはＭｎと
（Ｓ＋Ｏ）含有量の制御が有効であることを見出した。
この結果、炭酸ガスとともに微量の硫化水素が混入する
環境において、耐全面腐食性と耐硫化物応力割れ性を有
する鋼を発明することができた。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、Ｐ＜０．０
２０％、Ｓ＜０．０１０％、Ｏ＜０．００５％、Ｃｒ：
０．１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０
０５％、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉの中から１種または複合
して合計で０．０１〜０．１％含有すること、および、 （Ｍｎ）（Ｓ＋Ｏ）≦１．５×１０-2 を満足するようにＭｎ、Ｓ、Ｏ含有量を制限することを
特徴とする炭酸ガスと硫化水素を含有する環境において
耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板にある。
ろは、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ：０．
０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、Ｐ＜０．０
２０％、Ｓ＜０．０１０％、Ｏ＜０．００５％、Ｃｒ：
０．１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ａｌ：
０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００５〜０．０
０５％、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉの中から１種または複合
して合計で０．０１〜０．１％含有すること、および、 （Ｍｎ）（Ｓ＋Ｏ）≦１．５×１０-2 を満足するようにＭｎ、Ｓ、Ｏ含有量を制限することを
特徴とする炭酸ガスと硫化水素を含有する環境において
耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板にある。
【０００７】
【作用】図１に（炭酸ガス＋微量硫化水素）環境におけ
る腐食試験結果を示す。点線は使用限界腐食量を示して
いる。ＣｕとともにＣｒが複合添加された鋼の腐食量
は、Ｃｒ含有量が多くなるとむしろ腐食量が増加し、Ｃ
ｒ添加量に最適範囲が存在することが示されている。図
１から明らかなように、Ｃｒ添加量最適範囲は０．１〜
０．５％である。
る腐食試験結果を示す。点線は使用限界腐食量を示して
いる。ＣｕとともにＣｒが複合添加された鋼の腐食量
は、Ｃｒ含有量が多くなるとむしろ腐食量が増加し、Ｃ
ｒ添加量に最適範囲が存在することが示されている。図
１から明らかなように、Ｃｒ添加量最適範囲は０．１〜
０．５％である。
【０００８】図２に硫化水素環境における水素誘起割れ
に及ぼすＭｎと（Ｓ＋Ｏ）含有量の影響を評価した試験
結果を示す。Ｍｎおよび（Ｓ＋Ｏ）の含有量の積（Ｍｎ
×（Ｓ＋Ｏ））が、限界量１．５×１０-2を超えると巨
大延伸介在物が形成され、それらを起点として水素誘起
割れを形成する。図２から明らかなように、Ｍｎ×（Ｓ
＋Ｏ）の最適範囲は１．５×１０-2以下である。
に及ぼすＭｎと（Ｓ＋Ｏ）含有量の影響を評価した試験
結果を示す。Ｍｎおよび（Ｓ＋Ｏ）の含有量の積（Ｍｎ
×（Ｓ＋Ｏ））が、限界量１．５×１０-2を超えると巨
大延伸介在物が形成され、それらを起点として水素誘起
割れを形成する。図２から明らかなように、Ｍｎ×（Ｓ
＋Ｏ）の最適範囲は１．５×１０-2以下である。
【０００９】図３には硫化物応力割れを発生させる限界
応力を評価した試験結果を示す。点線は使用限界応力比
を示している。上記のＭｎおよび（Ｓ＋Ｏ）含有量の積
が１．５×１０-2以下である鋼において、硫化物応力割
れを発生せしめる試験応力（試験応力と降伏応力の比で
示した）は、Ｃｕが０．１〜１．０％の範囲で応力比が
０．８を超え、良好な耐硫化物応力割れ性を示してお
り、Ｃｕの最適範囲は０．１〜１．０％であることが判
る。
応力を評価した試験結果を示す。点線は使用限界応力比
を示している。上記のＭｎおよび（Ｓ＋Ｏ）含有量の積
が１．５×１０-2以下である鋼において、硫化物応力割
れを発生せしめる試験応力（試験応力と降伏応力の比で
示した）は、Ｃｕが０．１〜１．０％の範囲で応力比が
０．８を超え、良好な耐硫化物応力割れ性を示してお
り、Ｃｕの最適範囲は０．１〜１．０％であることが判
る。
【００１０】本発明に基づく炭酸ガスと硫化水素を含有
する環境において耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた
鋼の成分限定理由について以下に述べる。以下の成分量
は重量％で表示する。 Ｃ：Ｃは強度形成のために必須の元素であり、０．０１
％以上添加する必要があるが、鋼鋳造時におけるＭｎの
偏析を助長するために０．１％を超えると微細な低温変
態組織を形成する可能性がある。形成された低温変態組
織には水素誘起割れが発生する可能性がある。以上の理
由から、Ｃ含有量は０．０１〜０．１％とした。
する環境において耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた
鋼の成分限定理由について以下に述べる。以下の成分量
は重量％で表示する。 Ｃ：Ｃは強度形成のために必須の元素であり、０．０１
％以上添加する必要があるが、鋼鋳造時におけるＭｎの
偏析を助長するために０．１％を超えると微細な低温変
態組織を形成する可能性がある。形成された低温変態組
織には水素誘起割れが発生する可能性がある。以上の理
由から、Ｃ含有量は０．０１〜０．１％とした。
【００１１】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸材として添加する。Ｓｉ
含有量が０．０２％未満では効果がなく、また０．５％
を超えて添加しても効果が飽和する。このため、Ｓｉの
添加範囲を０．０２〜０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎは強度および靱性を形成するために必須の元
素である。０．６％より少ないＭｎ含有量では強度形成
が困難である。しかし、図２に示すように過剰のＭｎは
ＳおよびＯとともに圧延時に延伸介在物を形成し、耐硫
化物応力割れ性を低下させる。耐硫化物応力割れ性の低
下を防止するためには、図２に基づいて、Ｍｎ×（Ｓ＋
Ｏ）≦１．５×１０-2とする必要がある。さらに、２．
０％を超えるＭｎの添加は延伸介在物の形成が促進さ
れ、耐硫化物応力割れ性が低下する。以上の理由から、
Ｍｎ添加量は０．６〜２．０％とした。
含有量が０．０２％未満では効果がなく、また０．５％
を超えて添加しても効果が飽和する。このため、Ｓｉの
添加範囲を０．０２〜０．５％とした。 Ｍｎ：Ｍｎは強度および靱性を形成するために必須の元
素である。０．６％より少ないＭｎ含有量では強度形成
が困難である。しかし、図２に示すように過剰のＭｎは
ＳおよびＯとともに圧延時に延伸介在物を形成し、耐硫
化物応力割れ性を低下させる。耐硫化物応力割れ性の低
下を防止するためには、図２に基づいて、Ｍｎ×（Ｓ＋
Ｏ）≦１．５×１０-2とする必要がある。さらに、２．
０％を超えるＭｎの添加は延伸介在物の形成が促進さ
れ、耐硫化物応力割れ性が低下する。以上の理由から、
Ｍｎ添加量は０．６〜２．０％とした。
【００１２】Ｐ：ＰはＭｎ偏析部位に偏析し、特に延伸
介在物とマトリックス界面に偏析して耐硫化物応力割れ
性を低下させる。Ｐが０．０２％を超えて含有される場
合に耐硫化物応力割れ性の低下が顕著になるので、含有
量を０．０２％を超えない範囲とした。 Ｓ：ＳはＭｎ、Ｏとともに延伸介在物を形成し、耐硫化
物応力割れ性を低下せしめるため、先に述べたようにＭ
ｎ、Ｏとともに含有量が制限される。Ｓが０．０１０％
を超えて含有される場合は延伸介在物の形成が顕著にな
るので、含有量を０．０１０％を超えない範囲とした。
介在物とマトリックス界面に偏析して耐硫化物応力割れ
性を低下させる。Ｐが０．０２％を超えて含有される場
合に耐硫化物応力割れ性の低下が顕著になるので、含有
量を０．０２％を超えない範囲とした。 Ｓ：ＳはＭｎ、Ｏとともに延伸介在物を形成し、耐硫化
物応力割れ性を低下せしめるため、先に述べたようにＭ
ｎ、Ｏとともに含有量が制限される。Ｓが０．０１０％
を超えて含有される場合は延伸介在物の形成が顕著にな
るので、含有量を０．０１０％を超えない範囲とした。
【００１３】Ｏ：ＯはＳ、Ｍｎとともに延伸介在物を形
成し、耐硫化物応力割れ性を低下せしめるため、先に述
べたようにＭｎ、Ｏとともに含有量が制限される。Ｏが
０．００５％を超えて含有される場合は延伸介在物の形
成が顕著になるので、含有量を０．００５％を超えない
範囲とした。 Ｃｒ：Ｃｒは本発明鋼が適用される炭酸ガスと硫化水素
を含有する環境において全面腐食を抑制するために有効
な成分であるが、耐硫化物応力割れ性の形成には効果が
ない。上記環境における適用材の限界腐食量は０．５ｍ
ｍ／ｙであり、図１に示すように、全面腐食の抑制には
Ｃｒ量が０．１％未満では効果がない。一方、ＣｕとＣ
ｒが複合添加された鋼の場合、多量のＣｒ添加はむしろ
腐食量が増加し、Ｃｒ量が０．５％を超えると腐食量が
限界腐食量を超える腐食量となるので、Ｃｒは０．５％
を上限とする。以上の理由から、Ｃｒ添加量は０．１〜
０．５％の範囲とする。
成し、耐硫化物応力割れ性を低下せしめるため、先に述
べたようにＭｎ、Ｏとともに含有量が制限される。Ｏが
０．００５％を超えて含有される場合は延伸介在物の形
成が顕著になるので、含有量を０．００５％を超えない
範囲とした。 Ｃｒ：Ｃｒは本発明鋼が適用される炭酸ガスと硫化水素
を含有する環境において全面腐食を抑制するために有効
な成分であるが、耐硫化物応力割れ性の形成には効果が
ない。上記環境における適用材の限界腐食量は０．５ｍ
ｍ／ｙであり、図１に示すように、全面腐食の抑制には
Ｃｒ量が０．１％未満では効果がない。一方、ＣｕとＣ
ｒが複合添加された鋼の場合、多量のＣｒ添加はむしろ
腐食量が増加し、Ｃｒ量が０．５％を超えると腐食量が
限界腐食量を超える腐食量となるので、Ｃｒは０．５％
を上限とする。以上の理由から、Ｃｒ添加量は０．１〜
０．５％の範囲とする。
【００１４】Ｃｕ：Ｃｕは炭酸ガスと硫化水素を含有す
る環境において、図３に示すように、耐硫化物応力割れ
性を形成させるために有効な添加元素であるが、多量の
添加は熱間加工性と溶接性の低下をもたらす。従って、
Ｃｕの含有上限量を１．０％とした。また、Ｃｕ添加量
が０．１％未満では効果がない。このため、Ｃｕの下限
を０．１％とした。
る環境において、図３に示すように、耐硫化物応力割れ
性を形成させるために有効な添加元素であるが、多量の
添加は熱間加工性と溶接性の低下をもたらす。従って、
Ｃｕの含有上限量を１．０％とした。また、Ｃｕ添加量
が０．１％未満では効果がない。このため、Ｃｕの下限
を０．１％とした。
【００１５】Ａｌ：Ａｌは脱酸材として添加する。Ａｌ
添加量が０．００５％未満では効果がなく、また０．０
５％を超えると効果が飽和する。このため、Ａｌの添加
範囲を０．００５〜０．０５％とした。 Ｃａ：ＣａはＡｌとともに添加されて脱酸材として作用
することと、脱硫材としても作用する。Ｃａ添加量が
０．０００５％未満では効果がなく、また０．００５％
を超える添加は巨大酸化物を形成して耐硫化物応力割れ
性を低下させる。このため、Ｃａ添加量は０．０００５
〜０．００５％の範囲とした。
添加量が０．００５％未満では効果がなく、また０．０
５％を超えると効果が飽和する。このため、Ａｌの添加
範囲を０．００５〜０．０５％とした。 Ｃａ：ＣａはＡｌとともに添加されて脱酸材として作用
することと、脱硫材としても作用する。Ｃａ添加量が
０．０００５％未満では効果がなく、また０．００５％
を超える添加は巨大酸化物を形成して耐硫化物応力割れ
性を低下させる。このため、Ｃａ添加量は０．０００５
〜０．００５％の範囲とした。
【００１６】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ：Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは析出硬
化により機械的強度を形成するために１種または複合し
て添加する。これらを合計した添加量が０．０１％未満
では効果がなく、また０．１％を超える添加は巨大酸化
物を形成して耐硫化物応力割れ性を低下させる。このた
め、これらの合計した添加量は０．０１〜０．１％の範
囲とした。
化により機械的強度を形成するために１種または複合し
て添加する。これらを合計した添加量が０．０１％未満
では効果がなく、また０．１％を超える添加は巨大酸化
物を形成して耐硫化物応力割れ性を低下させる。このた
め、これらの合計した添加量は０．０１〜０．１％の範
囲とした。
【００１７】
【実施例】表１に実施例を示した。試験方法は図１、図
２および図３に示した試験条件で実施した。
２および図３に示した試験条件で実施した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明により、微量の硫化水素を含有す
る炭酸ガス環境において優れた耐食性、耐水素誘起割れ
性、および耐硫化物割れ性を有する鋼を提供することが
可能となった。
る炭酸ガス環境において優れた耐食性、耐水素誘起割れ
性、および耐硫化物割れ性を有する鋼を提供することが
可能となった。
【図面の簡単な説明】
【図１】（炭酸ガス＋微量硫化水素）環境における腐食
量に及ぼすＣｒ含有量の影響を示す図である。
量に及ぼすＣｒ含有量の影響を示す図である。
【図２】水素誘起割れ発生に及ぼすＭｎと（Ｓ＋Ｏ）含
有量の影響を示す図である。
有量の影響を示す図である。
【図３】硫化物応力割れ発生に及ぼすＣｕ添加の影響を
示す図である。
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 為広 博 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 石川 肇 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．６〜２．０％、Ｐ
＜０．０２０％、Ｓ＜０．０１０％、Ｏ＜０．００５
％、Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｃｕ：０．１〜１．０
％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉの中から１種
または複合して合計で０．０１〜０．１％含有するこ
と、および下記の式を満足するようにＭｎ、Ｓ、Ｏ含有
量を制限することを特徴とする炭酸ガスと硫化水素を含
有する環境において耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れ
た鋼板。 （Ｍｎ）（Ｓ＋Ｏ）≦１．５×１０-2
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05091094A JP3487895B2 (ja) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | 耐食性と耐硫化物応力割れ性に優れた鋼板 |
| US08/408,655 US5817275A (en) | 1994-03-22 | 1995-03-21 | Steel plate having excellent corrosion resistance and sulfide stress cracking resistance |
| EP95301866A EP0674013A3 (en) | 1994-03-22 | 1995-03-21 | Steel plate with improved corrosion resistance and with improved sulfur induced stress corrosion cracking resistance. |
| NO19951079A NO310428B1 (no) | 1994-03-22 | 1995-03-21 | Stålplate med utmerket motstand mot korrosjon og sulfidspenningssprekking |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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