JPS586961A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材Info
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- JPS586961A JPS586961A JP10403381A JP10403381A JPS586961A JP S586961 A JPS586961 A JP S586961A JP 10403381 A JP10403381 A JP 10403381A JP 10403381 A JP10403381 A JP 10403381A JP S586961 A JPS586961 A JP S586961A
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- steel
- hydrogen
- steel products
- cracking resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に係〕、脣に
低燐化処理を必要とせず単純な工程によ）コスト安に製
造できる耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に関する。
低燐化処理を必要とせず単純な工程によ）コスト安に製
造できる耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に関する。
近年、硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に用いられ
るバイプライ／において、いわゆる水素鰐起割れに起因
する漏洩もしくは破壊事故の報告が少くなく、ラインパ
イプ用鋼の耐水素誘起割れ性が問題となってｉる。
るバイプライ／において、いわゆる水素鰐起割れに起因
する漏洩もしくは破壊事故の報告が少くなく、ラインパ
イプ用鋼の耐水素誘起割れ性が問題となってｉる。
下で見られる如き硫化物応力腐食割れとは異なシ。
次のような機構によって発生することが明らかにされて
いる。すなわち、水素誘起割れは鋼の腐食反応によって
発生した水素が鋼中に侵入し、この水素が鋼中の非金属
介在物と地鉄との界７面に集積してガス化し、そのガス
圧によって割れが発生するものである。
いる。すなわち、水素誘起割れは鋼の腐食反応によって
発生した水素が鋼中に侵入し、この水素が鋼中の非金属
介在物と地鉄との界７面に集積してガス化し、そのガス
圧によって割れが発生するものである。
また鋼中の非金属介在物のうちでも、介在物先端のノツ
チ効果による応力集中が生じ易いＭｎ８力どの大系介在
物が水素誘起割れに対して最も有害であり、鋼中の偏析
部に生ずる帯状の低温変態異常組織（以下単に異状組織
と称する）がこの水素誘起割れの最も伝播し易い組織で
あること本知られている。
チ効果による応力集中が生じ易いＭｎ８力どの大系介在
物が水素誘起割れに対して最も有害であり、鋼中の偏析
部に生ずる帯状の低温変態異常組織（以下単に異状組織
と称する）がこの水素誘起割れの最も伝播し易い組織で
あること本知られている。
上記より鋼の水素誘起割れの発生防止対策としては、割
れの起点となるＡ系介在物を分散１球状化し、かつ割れ
の伝播し易い異常組織の発生防止もしくは減少を図るこ
とが最も効果的であシ、従来もこの方針による具体的対
策が講じられて来た。
れの起点となるＡ系介在物を分散１球状化し、かつ割れ
の伝播し易い異常組織の発生防止もしくは減少を図るこ
とが最も効果的であシ、従来もこの方針による具体的対
策が講じられて来た。
すなわち、先づＡ系介在物の分散、球状化の方法として
低ＳおよびＣａ添加が有効であることが知られている。
低ＳおよびＣａ添加が有効であることが知られている。
また異常組織の低減対策としては、種々の熱処理や圧延
後の冷却速度の規制、もしくは低Ｐ化。
後の冷却速度の規制、もしくは低Ｐ化。
Ｃ，Ｍｎ、Ｐ量の規制が有効であることが知られている
。特に最近のｐＨ約３．０の如き厳しい腐食環境に十分
耐え得る耐水素誘起割れ性を得るためには、これらの有
効な従来技術をいくつか組合わせることか必要とな′る
。しかし、かくの如きすぐれ九耐水素誘起割れ性を得る
ためには、従来技術ではいずれも製造１糧が複雑となシ
、その結果コストの上昇が避けられないという大きな欠
点かあ夛、単純な工程によるすぐれた耐水素誘起割れ性
鋼の開発が渇望されていた。
。特に最近のｐＨ約３．０の如き厳しい腐食環境に十分
耐え得る耐水素誘起割れ性を得るためには、これらの有
効な従来技術をいくつか組合わせることか必要とな′る
。しかし、かくの如きすぐれ九耐水素誘起割れ性を得る
ためには、従来技術ではいずれも製造１糧が複雑となシ
、その結果コストの上昇が避けられないという大きな欠
点かあ夛、単純な工程によるすぐれた耐水素誘起割れ性
鋼の開発が渇望されていた。
本発明の目的は耐水素誘起割れ性鋼製造における前記従
来技術の欠点を克服しよシ単純な工程によってコスト安
のすぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を提供するに
ある。
来技術の欠点を克服しよシ単純な工程によってコスト安
のすぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を提供するに
ある。
本発明のこの目的は下記要旨の次の２発明によって達成
される。 ″１第
１発明の要旨とするところは次の如くである。
される。 ″１第
１発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち１重量比にてＣ： ０．０５〜α２５１Ｓ！：
α０１ ０〜０．５０−、 Ｍｎ：０．５０〜！５
０１Ｇ、Ｐ ： ０．０２０−以下、８ ： ０．００
３−以下、Ａｊ： α０１〜０．１０９Ｇ、 Ｌａ：
αＯＯ１〜α３０１Ｇ、Ｃａ：α００１０〜０．０１
０−を含有し、かつＭｎ。
α０１ ０〜０．５０−、 Ｍｎ：０．５０〜！５
０１Ｇ、Ｐ ： ０．０２０−以下、８ ： ０．００
３−以下、Ａｊ： α０１〜０．１０９Ｇ、 Ｌａ：
αＯＯ１〜α３０１Ｇ、Ｃａ：α００１０〜０．０１
０−を含有し、かつＭｎ。
Ｐ、Ｃ量に関する条件式Ｍｎ−）１５０Ｐ＋４５＝Ｃ≦
＆５を同時に満足し、残部は−Ｆｅおよび不可避的不純
物よ〕成ることを特徴とする耐水素誘起割れ性にすぐれ
た鋼材である。
＆５を同時に満足し、残部は−Ｆｅおよび不可避的不純
物よ〕成ることを特徴とする耐水素誘起割れ性にすぐれ
た鋼材である。
第２発明の要旨とするところは、上記第１発明の要件を
構成する鋼組成のはかに更にＣｕ：α１ｓ〜ａ６０ ｓ
、 Ｎｈ Ｏ，１０〜（Ｌａ ０ ％、 Ｃｒ：α１〜
＆〇−１Ｍｏ：（１０ｉ 〜１０１、Ｎｂ：ａｏｌ−（
Ｌｌ−、ｖ：ｏ、ｏｉ 〜（Ｌｉ２Ｓ、Ｚｒ：ａｏｌ
〜ａｌｌｌ、Ｔ１：α０１〜０．１嘩、Ｂ：α０００５
〜α０−０５−のうちより選ばれた１種本しくけ２種以
上を含有し、残部はＦｄｒよび不可避的不純物より成る
ことを特徴とす°る耐水素誘起割れ性゛にすぐれた鋼材
である。
構成する鋼組成のはかに更にＣｕ：α１ｓ〜ａ６０ ｓ
、 Ｎｈ Ｏ，１０〜（Ｌａ ０ ％、 Ｃｒ：α１〜
＆〇−１Ｍｏ：（１０ｉ 〜１０１、Ｎｂ：ａｏｌ−（
Ｌｌ−、ｖ：ｏ、ｏｉ 〜（Ｌｉ２Ｓ、Ｚｒ：ａｏｌ
〜ａｌｌｌ、Ｔ１：α０１〜０．１嘩、Ｂ：α０００５
〜α０−０５−のうちより選ばれた１種本しくけ２種以
上を含有し、残部はＦｄｒよび不可避的不純物より成る
ことを特徴とす°る耐水素誘起割れ性゛にすぐれた鋼材
である。
本発明者らは従来法のコス）Ａの主因が低Ｐ化工程にあ
ることより、低Ｐ化工程を経ずに同一効果を得る方法を
研究した結果、少量のＬａを添加することＫよってＰが
安定化し、そのためＰの偏析が抑制され異常組織の発生
が制限されることを見出した。この場合添加したＬａと
Ｐとが反応してＬｔＰなる安定化合物を形成するものと
考えられる。
ることより、低Ｐ化工程を経ずに同一効果を得る方法を
研究した結果、少量のＬａを添加することＫよってＰが
安定化し、そのためＰの偏析が抑制され異常組織の発生
が制限されることを見出した。この場合添加したＬａと
Ｐとが反応してＬｔＰなる安定化合物を形成するものと
考えられる。
また、４？に低Ｐ化対策を講じなくてもＰがα０２０チ
以下でさえあって、Ｌ１添加量がα００１〜０．３０−
とし、かつＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制を実施することによ
って異常組織の発生が抑制され、またたとえ異常組織が
若′干生成してもその硬度がビッカース硬度で３５０以
下となるため、同時にＳをｏ、ｏｏｓチ以下とし、Ｏ：
００１０〜０．０１０−のＣ１を添加して適切な介在物
の分散、球状化による形態制御を行なえば鋼の耐水素誘
起割れ性を著しく向上させることができることを見出し
、本発明を得たものである。
以下でさえあって、Ｌ１添加量がα００１〜０．３０−
とし、かつＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制を実施することによ
って異常組織の発生が抑制され、またたとえ異常組織が
若′干生成してもその硬度がビッカース硬度で３５０以
下となるため、同時にＳをｏ、ｏｏｓチ以下とし、Ｏ：
００１０〜０．０１０−のＣ１を添加して適切な介在物
の分散、球状化による形態制御を行なえば鋼の耐水素誘
起割れ性を著しく向上させることができることを見出し
、本発明を得たものである。
本発明鋼における成分限定理由は次のとおりである。
Ｃ：
Ｃは鋼の強度を得るために最も効果のある元素であるが
、０．０５−未満では必要強度が得られず。
、０．０５−未満では必要強度が得られず。
またα２５チを越すと溶接部の靭性を損なうのでα０５
〜α２５チの範囲に限定した。
〜α２５チの範囲に限定した。
Ｓ！：
８ｉは脱酸上必要な元素であるがα０１−未満では脱酸
効果がなく、また０、５０−を越して過多となると鋼の
靭性を劣化させるのでα０１〜α５〇−の範囲に限定し
た。
効果がなく、また０、５０−を越して過多となると鋼の
靭性を劣化させるのでα０１〜α５〇−の範囲に限定し
た。
Ｍｎ：
Ｍｎは鋼の強度を確保するために必要な元素であシ、そ
のため少くともα５０−を必要とする。しかし′ＬＳＳ
を越して過多となると鋼の靭性を損なうのでα５〜２．
５１１の範囲に限定した。
のため少くともα５０−を必要とする。しかし′ＬＳＳ
を越して過多となると鋼の靭性を損なうのでα５〜２．
５１１の範囲に限定した。
Ｐ ：
Ｐは有害な不純物であって、Ｉ４添加の場合にはｏ、
ｏ ｏ ｓチ以上では異常組織生成の原因となる。
ｏ ｏ ｓチ以上では異常組織生成の原因となる。
しかし本発明鋼ではＬｌを添加することによってＰを安
定化することに成功した。゛従ってＬａα００１〜α３
０１の添加の場合にはＰが０．０２０ ％以下であれば
安定化され異常組織の生成が抑制される。
定化することに成功した。゛従ってＬａα００１〜α３
０１の添加の場合にはＰが０．０２０ ％以下であれば
安定化され異常組織の生成が抑制される。
Ｐがα０２０チを越すとＬａ添加の効果がなくなるので
α０２０チ以下とした。
α０２０チ以下とした。
８：
８４Ｐと共に有害な元素であって、α００３１１ｉを越
すとＣａ添加による介在物の分散、球状化の効果が十分
でなくな）、偏析部に水素訴起割れを生するので０．０
０３−以下に限定した。
すとＣａ添加による介在物の分散、球状化の効果が十分
でなくな）、偏析部に水素訴起割れを生するので０．０
０３−以下に限定した。
Ａｌ：
Ａｌは強力な脱酸作用を有し、またＣｍの歩留を向上さ
せる元素でＴｏ夛、そのため少くとも０．０１％を必要
とする。しかし０．１−を越すと結晶粒の粗大化を来た
し材質を劣化させるので０．０１〜０．１チの範囲に限
定した。
せる元素でＴｏ夛、そのため少くとも０．０１％を必要
とする。しかし０．１−を越すと結晶粒の粗大化を来た
し材質を劣化させるので０．０１〜０．１チの範囲に限
定した。
Ｃａ：
Ｃａｄ非金属介在物の分散、球状化の効果があり、その
ため少なくとも０．００１ ％を必要とする。しかしα
０１０１１ｉを越して過多となるとＣａ系介在物を増加
し、却って有害となるのでα００１〜 １１．１
αｏｉｏｓの範囲に限定した。
ため少なくとも０．００１ ％を必要とする。しかしα
０１０１１ｉを越して過多となるとＣａ系介在物を増加
し、却って有害となるのでα００１〜 １１．１
αｏｉｏｓの範囲に限定した。
Ｌａ：
ＬｌはＰを安定化させることを見出したが、この効果を
得るためには少なくとも０．００１−の添加を要する。
得るためには少なくとも０．００１−の添加を要する。
しかしＬｍは稀土類元素で高価であるのでα３嘔を越す
添加は製造コストの著しい上昇をもたらし本発明の目的
が達成できないのでα００１〜０．３−の範囲に限定し
た。
添加は製造コストの著しい上昇をもたらし本発明の目的
が達成できないのでα００１〜０．３−の範囲に限定し
た。
上記限定組成のほかにＭｎ、Ｐ、Ｃの下記ａ）式による
規制を行なうことによシ十分な耐水素誘起割れ性を確保
することができる。
規制を行なうことによシ十分な耐水素誘起割れ性を確保
することができる。
すなわち、Ｍｎ＋１５０Ｆ＋１５０≦ｓ ｓ −・−−
−−（１）このＭＩＳ、Ｐ、Ｃの総量規制の理由は次の
と＄Ｐｂである。すなわち、ａ）式を満足しない場合に
は、偏析部にビッカース硬度にて３５０以上の異常組織
が生成し、十分な耐水素誘起割れ性を得ることができな
いからである。
−−（１）このＭＩＳ、Ｐ、Ｃの総量規制の理由は次の
と＄Ｐｂである。すなわち、ａ）式を満足しない場合に
は、偏析部にビッカース硬度にて３５０以上の異常組織
が生成し、十分な耐水素誘起割れ性を得ることができな
いからである。
上記基本限定組成とＭｕ、Ｐ、Ｃの総量規制により耐水
素誘起割れ性を著しく向上させることができるが、更に
本発明の効果をよシ向上させるために、それぞれ限定量
のＣｕ、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ。
素誘起割れ性を著しく向上させることができるが、更に
本発明の効果をよシ向上させるために、それぞれ限定量
のＣｕ、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ。
Ｖ、 Ｚｒ、 Ｔｊ 、 Ｂのうちより選ばれた１種も
しくは２種以上を同時に含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物よシ成る鋼も１本発明の目的を達成し得るこ
とが判明した。これらの元素添加の効果ならびに限定理
由は次のとお）である。
しくは２種以上を同時に含有し、残部はＦｅおよび不可
避的不純物よシ成る鋼も１本発明の目的を達成し得るこ
とが判明した。これらの元素添加の効果ならびに限定理
由は次のとお）である。
Ｃｕ：
Ｃｕは耐食性の向上、耐水素誘起割れ性の向上に効果が
あるが、（Ｌ１５１５チではその効果が少なく、α６ｓ
を越すと熱間加工性をそこなうのでα１５〜α６〇−の
範囲とした。
あるが、（Ｌ１５１５チではその効果が少なく、α６ｓ
を越すと熱間加工性をそこなうのでα１５〜α６〇−の
範囲とした。
Ｎｉ：
化を肪ぐ九めにはａｌｏ−Ｎ６０−添加する必要がある
。
。
しかし０．６０−を越すＮ１の添加は耐硫化物応力腐食
割れ性をそこなうのて０．１０−０．６０１ｇに限定し
え。
割れ性をそこなうのて０．１０−０．６０１ｇに限定し
え。
Ｃｒ：
Ｃｒは耐食性向上１強度、靭性向上に効果があるがα１
ｍ１未満ではその効果がなく、またａＯ＊を越すと加工
性に悪影響を与えるためα１〜＆ｏ−の範囲に限定した
。
ｍ１未満ではその効果がなく、またａＯ＊を越すと加工
性に悪影響を与えるためα１〜＆ｏ−の範囲に限定した
。
ＭＯ：
Ｍｏは焼入れ性１強度の向上に効果があるがαｏ１−未
満ではその効果が少なく、ＬＯ−を越す多量の添加は却
って靭性の劣化を壕ねくので０．０１〜１０％の範囲と
した。
満ではその効果が少なく、ＬＯ−を越す多量の添加は却
って靭性の劣化を壕ねくので０．０１〜１０％の範囲と
した。
Ｎｂ 、 Ｖ 、 Ｚｒ ｉｊＭｏとほぼ同様な効果が
あるが、Ｍｏと同理由によシそれぞれＮｂ：αｏ１〜α
１−１Ｖ： Ｑ、０１〜０．１５チ、Ｚｒ： ０．０１
〜０．１１ＧＯ範囲に限定した。
あるが、Ｍｏと同理由によシそれぞれＮｂ：αｏ１〜α
１−１Ｖ： Ｑ、０１〜０．１５チ、Ｚｒ： ０．０１
〜０．１１ＧＯ範囲に限定した。
Ｔｉ：
Ｔｉは強度の向上および耐食性の向上に効果があシ、ま
たＢと共存するとＢの効果を強化する作用があるが０．
０１−未満では効果がなく、ｏ、１−を越すと靭性を劣
化させるのでα０１−０．１−に限定した。
たＢと共存するとＢの効果を強化する作用があるが０．
０１−未満では効果がなく、ｏ、１−を越すと靭性を劣
化させるのでα０１−０．１−に限定した。
Ｂ：
Ｂは焼入れ性を向上させる元素であるがｏ、ｏ ｏ ｏ
ｓ銖満では効果がなく、ｏ、ｏｏｓ−を越すと靭性を
そこなうのでα０００５〜α（）０５％の範囲に限定し
た。
ｓ銖満では効果がなく、ｏ、ｏｏｓ−を越すと靭性を
そこなうのでα０００５〜α（）０５％の範囲に限定し
た。
以上の元素の選択添加によって本発明の目的をより効果
的に達成できるが、この場合も前記基本組成のみの場合
と同様にα）式を満足するＭｎ、Ｐ。
的に達成できるが、この場合も前記基本組成のみの場合
と同様にα）式を満足するＭｎ、Ｐ。
ＣＯＢ量規制が必ｇｌ要件である。
上記本発明による′基本組成とＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制
、もしくは基本□組成のほかに前記Ｃｕ 、 Ｎｉ 。
、もしくは基本□組成のほかに前記Ｃｕ 、 Ｎｉ 。
Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｚｒ、 Ｔｉ 、 Ｂ
ｔ）限定量範囲における選択添加と、上記Ｍｎ、Ｐ、
Ｃの総量規制によって異常組織の低減および介在物の分
散、球状化が可能とな）、いずれも耐水素誘起割れ性に
すぐれた鋼材を得ることができた。
ｔ）限定量範囲における選択添加と、上記Ｍｎ、Ｐ、
Ｃの総量規制によって異常組織の低減および介在物の分
散、球状化が可能とな）、いずれも耐水素誘起割れ性に
すぐれた鋼材を得ることができた。
実施例
本発明によるＬａ添加によるＰの安定化とＰ、Ｍｎ。
Ｃの総量規制による異常組織の低減と、低Ｓ化と同時の
Ｃａ添加による介在物の分散１球状化による耐水素誘起
割れ性の向・上を明らかにするため１Ｍｎ 、、
、：含有量の異なる３種類の従来鋼をベースにＬａおよ
びＣａ添加試験を行って本発明鋼と本発明鋼の要件のい
ずれかを満足しない比較鋼との耐水素誘起割れ性の優劣
を比較試験した。
Ｃａ添加による介在物の分散１球状化による耐水素誘起
割れ性の向・上を明らかにするため１Ｍｎ 、、
、：含有量の異なる３種類の従来鋼をベースにＬａおよ
びＣａ添加試験を行って本発明鋼と本発明鋼の要件のい
ずれかを満足しない比較鋼との耐水素誘起割れ性の優劣
を比較試験した。
供試鋼はすべて連続鋳造法によシ鋳造し、ＬａおよびＣ
ｍの添加はいずれも合金ワイヤによりタンデイツシエに
連続添加し九。各供試鋼の化学成分は第１表に示すとお
シであ夛、比較鋼はアンダーライ／を施した成“分につ
いて本発明鋼の要件を満足しないものである。
ｍの添加はいずれも合金ワイヤによりタンデイツシエに
連続添加し九。各供試鋼の化学成分は第１表に示すとお
シであ夛、比較鋼はアンダーライ／を施した成“分につ
いて本発明鋼の要件を満足しないものである。
供試鋼Ｎｈ６〜１０は制御圧延後９３０℃に４０分間保
持した後水焼入れし、その後６３０℃に４０分間保持す
る焼もどしを行った。その他の供試鋼はすべて制御圧延
のみでＡＰＩ規格でそれぞれｘ６５．ｘ７０．ｘ８０相
嶺の強度に調整した。
持した後水焼入れし、その後６３０℃に４０分間保持す
る焼もどしを行った。その他の供試鋼はすべて制御圧延
のみでＡＰＩ規格でそれぞれｘ６５．ｘ７０．ｘ８０相
嶺の強度に調整した。
各供試材の機械的性質は第２表に示すとおシである。
耐水素誘起割れ性の評価は、いわゆるＢＰ試験法に準じ
た方法で行った。すなわち、試料を無負荷状態で次の如
き所定の溶液中に９６時間浸漬した後、試料の断面を検
鏡し割れの有無を判定し喪。
た方法で行った。すなわち、試料を無負荷状態で次の如
き所定の溶液中に９６時間浸漬した後、試料の断面を検
鏡し割れの有無を判定し喪。
この試験に使用した試験溶液は次の２種類であつ第２表
伽） ＢＰ試験液：
Ｈ，８を飽和した人工海水であってｐＨ中Ｆｈ、３Φ）
ＮＡＣＩｉ：溶液： Ｈ，８を飽和した（α５チ酢酸＋５悌食塩水）であって
ｐＨキ＆０ 上記試験に供し九試験片は、特に最も偏析の大きいと考
えられる連鋳スラブの幅中心部に相当する位置から第１
図に示すように採取したものであって、その形状は８２
図に示す如（１００ｍＸ２０ｍ＋Ｘｔとし、厚さｔは元
の鋼板厚みよｌ）２ｒｍ少いもので、かくの如き試験片
を＠２１１Ｅに示す供試材のすべてについて各３個宛製
作し、その平均評価を以て該供試鋼の゛評価とした。
ＮＡＣＩｉ：溶液： Ｈ，８を飽和した（α５チ酢酸＋５悌食塩水）であって
ｐＨキ＆０ 上記試験に供し九試験片は、特に最も偏析の大きいと考
えられる連鋳スラブの幅中心部に相当する位置から第１
図に示すように採取したものであって、その形状は８２
図に示す如（１００ｍＸ２０ｍ＋Ｘｔとし、厚さｔは元
の鋼板厚みよｌ）２ｒｍ少いもので、かくの如き試験片
を＠２１１Ｅに示す供試材のすべてについて各３個宛製
作し、その平均評価を以て該供試鋼の゛評価とした。
而して水素誘起割れの判定は上記浸漬試験後、各試験片
毎に第３図に示す如く３断面の矢印方向面を検鏡面とし
合計９断面について１０倍の顕微鋺にて観察した。仁の
試験結果および試料の中央偏析部のビッカース硬度（５
０ｆ）の最大値は第３表に示すとおりである。第３表に
おいて、階段状割れとは試験片の板厚方向に階段状に連
続した第３表 割れであって、割れの先端から他の割れの先端までの距
離がα５■以内にある亀のを指し、直線状割れとは上記
階段状割れ以外の割れであって、互にα５ｍ＋ａ以上離
れて孤立している直線状の割れである。
毎に第３図に示す如く３断面の矢印方向面を検鏡面とし
合計９断面について１０倍の顕微鋺にて観察した。仁の
試験結果および試料の中央偏析部のビッカース硬度（５
０ｆ）の最大値は第３表に示すとおりである。第３表に
おいて、階段状割れとは試験片の板厚方向に階段状に連
続した第３表 割れであって、割れの先端から他の割れの先端までの距
離がα５■以内にある亀のを指し、直線状割れとは上記
階段状割れ以外の割れであって、互にα５ｍ＋ａ以上離
れて孤立している直線状の割れである。
第１表および別ＩＡ第３表の試験結果よシ明らかな如く
、本発明鋼の供試鋼Ｎｈｌ、２，３，６．７．８，１１
，１２．１３はＢＰテスト条件およびＮＡＣＥ液条゛件
とも階段状割れが全くなくま九直線状割れもほとんどな
く良好な結果が得られたが、本発明鋼の要件を満足しな
い比較鋼ではＢＰ条件およびＮＡ Ｃ１４件によって著
しく差異が認められ、その耐水素誘起割れ性も劣ってい
る。すなわち、Ｌａを含まず、Ｃｍ処理のみのＮｂ５，
１０．１４； Ｌａ 、 Ｃａの複合添加の場合でもＰ
：０．０２０チ以上のＮｎ４ ；Ｌａ： ０．００１−
以下ＯＮｎ ９ ； Ｌａ（Ｄみ添加され、Ｃａ処理を
欠＜Ｎｂ１５の比較鋼はいずれも満足すべき耐水素誘起
割れ性が得られず、氷見、１′、、ｌ 明鋼は格段にすぐれていることを示している。
、本発明鋼の供試鋼Ｎｈｌ、２，３，６．７．８，１１
，１２．１３はＢＰテスト条件およびＮＡＣＥ液条゛件
とも階段状割れが全くなくま九直線状割れもほとんどな
く良好な結果が得られたが、本発明鋼の要件を満足しな
い比較鋼ではＢＰ条件およびＮＡ Ｃ１４件によって著
しく差異が認められ、その耐水素誘起割れ性も劣ってい
る。すなわち、Ｌａを含まず、Ｃｍ処理のみのＮｂ５，
１０．１４； Ｌａ 、 Ｃａの複合添加の場合でもＰ
：０．０２０チ以上のＮｎ４ ；Ｌａ： ０．００１−
以下ＯＮｎ ９ ； Ｌａ（Ｄみ添加され、Ｃａ処理を
欠＜Ｎｂ１５の比較鋼はいずれも満足すべき耐水素誘起
割れ性が得られず、氷見、１′、、ｌ 明鋼は格段にすぐれていることを示している。
上記実施例よシ明らかな如く、本発明鋼は基本組成を限
定し、かつＭｎ、Ｐ、Ｃの総量を規制し、特にＬａとＣ
ａの複合添加によシ、更に必要によっては限定量のＣｕ
、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ、 Ｖ、Ｚｒ。
定し、かつＭｎ、Ｐ、Ｃの総量を規制し、特にＬａとＣ
ａの複合添加によシ、更に必要によっては限定量のＣｕ
、 Ｎｉ 、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ、 Ｖ、Ｚｒ。
Ｔｉ、Ｂ を選択添加することによシ、−すぐれた耐水
素誘起割れ性を有する鋼材を得ることができた。
素誘起割れ性を有する鋼材を得ることができた。
なお、本発明鋼は単に耐水素誘起割れ性だけではなく、
最近問題となっている水素誘起割れを起点とする硫化物
応力腐食割れにも有効であり、高圧容器用鋼材、油井管
用鋼材など広い用途に適用可能である。
最近問題となっている水素誘起割れを起点とする硫化物
応力腐食割れにも有効であり、高圧容器用鋼材、油井管
用鋼材など広い用途に適用可能である。
更に本発明鋼は特に低Ｐ化を必要とせず、Ｐ二０、０２
０チ以下で十分効果を、発揮し得るので製造工程が簡単
であり、従って製造コストが割安であることも大きな効
果である。
０チ以下で十分効果を、発揮し得るので製造工程が簡単
であり、従って製造コストが割安であることも大きな効
果である。
第１図は本発明の実施例における耐水素誘起割れ性試験
に供する試験片の連鋳スラグからの採取位置を示す斜視
図、第２図は前記採取した試験片の寸法を示す斜視図、
第３図は前記試験片の所定溶液に浸漬後、水素誘起割れ
の有無を検査する試料検鏡方法を示す斜視図である。 代理人 中 路 武 雄 第１図 第２図 ｔ・元板厚−２ｍｍ 第３図
に供する試験片の連鋳スラグからの採取位置を示す斜視
図、第２図は前記採取した試験片の寸法を示す斜視図、
第３図は前記試験片の所定溶液に浸漬後、水素誘起割れ
の有無を検査する試料検鏡方法を示す斜視図である。 代理人 中 路 武 雄 第１図 第２図 ｔ・元板厚−２ｍｍ 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ａ５０１Ｇ、Ｍｎ：α５０〜２．５０１Ｇ、 Ｐ：０．
０２０チ以下、８ ： ０．００３参以下、Ａｌα・ｏ
ｉ〜αｌＯ嘔、 Ｌａ： ａｏ ０１〜０．３０’ｆｋ
、Ｃ１；α００１０〜ａ０１０１１ｉを含有し、かつＭ
ｎ、Ｐ、 Ｃ量に関する条件式Ｍｎ＋１５０ Ｐ＋ Ｌ
５ Ｃ≦！Ｌ５を同時に満足し。 残部は辣よ、び不可避的不純物より成ることを峙黴とす
る耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材。 （２）重量比にてＣ：α０５〜０．２５−．８１：（Ｌ
ＩＧ’４０〜０．５０−、 Ｍｎ： ０．５０〜！Ｓ
Ｏ１Ｇ、 Ｐ： ０．０２０−以下、Ｓ：０．００３１
１以下、ムｊ：０、０１〜０．１０−１Ｌａ ： ０ｆ
）０１−ａ ３０１Ｇ、Ｃ１：０００１０〜０．０ ｉ
ｏ ＊を含有し、かツＭｎ 、 Ｐ 、 Ｃ量に関す
る条件式Ｍｎ＋１５０Ｆ−）！５Ｃ≦１５を同時に満足
し、更にＣｕ： ０．１５〜０．６０ Ｌｓ、 Ｎｉ：
０．１０〜０．６０ ＊、 Ｃｒ： ＯＸ 〜１０
＊、 ＭＯ：０、０１〜１０１Ｇ、Ｎｂ ： ｏ、ｏ
ｉ 〜（ｋｌ ＊、 Ｖ ：０．０１〜（１１５１
Ｇ、Ｚｒ：０．０１〜ａｌｌＧ、Ｔｉ ：１・０１〜α
１哄、Ｂ：α０００５〜ｏ、ｏｏｓ−のうちよシ選ばれ
た１種もしくは２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不
可避的不純物よシ成ることを特徴とする耐水素誘起割れ
性にすぐれた鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10403381A JPS586961A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10403381A JPS586961A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7411785A Division JPS60228655A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586961A true JPS586961A (ja) | 1983-01-14 |
Family
ID=14369914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10403381A Pending JPS586961A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586961A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140354A (ja) * | 1983-01-29 | 1984-08-11 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ鋼及びその製造方法 |
| JPS6320142A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼鋳片 |
| US5817275A (en) * | 1994-03-22 | 1998-10-06 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent corrosion resistance and sulfide stress cracking resistance |
| JP2013213242A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10403381A patent/JPS586961A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59140354A (ja) * | 1983-01-29 | 1984-08-11 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ鋼及びその製造方法 |
| JPH0429736B2 (ja) * | 1983-01-29 | 1992-05-19 | ||
| JPS6320142A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼鋳片 |
| US5817275A (en) * | 1994-03-22 | 1998-10-06 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent corrosion resistance and sulfide stress cracking resistance |
| JP2013213242A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板およびその製造方法 |
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