JPS60228655A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材Info
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- JPS60228655A JPS60228655A JP7411785A JP7411785A JPS60228655A JP S60228655 A JPS60228655 A JP S60228655A JP 7411785 A JP7411785 A JP 7411785A JP 7411785 A JP7411785 A JP 7411785A JP S60228655 A JPS60228655 A JP S60228655A
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- steel material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に係シ、特に
低燐化処理を必要とせず単純な工ａＫよシコヌト安に製
□造できる耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に関する。
低燐化処理を必要とせず単純な工ａＫよシコヌト安に製
□造できる耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材に関する。
近年、硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に用いられ
るパイプラインにおいて、いわゆる水素誘起割れに起因
する漏洩もしくは破壊事故の報告が少くなく、ラインパ
イプ用鋼の耐水素誘起割れ性が問題となっている。
るパイプラインにおいて、いわゆる水素誘起割れに起因
する漏洩もしくは破壊事故の報告が少くなく、ラインパ
イプ用鋼の耐水素誘起割れ性が問題となっている。
この水素誘起割れの原因については、近年多くの研究が
報告されているが従来湿潤硫化水素環境下で見られる如
き硫化物応力腐食割れとは異なり、次のような機構によ
って発生することが明らかにされている。すなわち、水
素誘起割れは鋼の腐食反応によって発生した水素が鋼中
に侵入し、この水素が鋼中の非金属介在物と地鉄との界
面に集積してガス化し、そのガス圧によって割れが発生
するものである。
報告されているが従来湿潤硫化水素環境下で見られる如
き硫化物応力腐食割れとは異なり、次のような機構によ
って発生することが明らかにされている。すなわち、水
素誘起割れは鋼の腐食反応によって発生した水素が鋼中
に侵入し、この水素が鋼中の非金属介在物と地鉄との界
面に集積してガス化し、そのガス圧によって割れが発生
するものである。
また鋼中の非金属介在物のうちでも、介在物先端のノツ
チ効果による応力集中が生じ易いＭｎＳなどのＡ系介在
物が水素誘起割れに対して最も有害であυ、鋼中の偏析
部に生ずる帯状の低温変態異常組織（以下単に異状組織
と称する）がこの水素誘起割れの最も伝播し易い組織で
あることも知られている。
チ効果による応力集中が生じ易いＭｎＳなどのＡ系介在
物が水素誘起割れに対して最も有害であυ、鋼中の偏析
部に生ずる帯状の低温変態異常組織（以下単に異状組織
と称する）がこの水素誘起割れの最も伝播し易い組織で
あることも知られている。
上記より鋼の水素誘起割れの発生防止対策としては、割
れの起点となるＡ系介在物を分散、球状化し、かつ割れ
の伝播し易い異常組織の発生防止もしくは減少を図るこ
とが最も効果的であり、従来もこの方針による具体的対
策が講じられて来た。
れの起点となるＡ系介在物を分散、球状化し、かつ割れ
の伝播し易い異常組織の発生防止もしくは減少を図るこ
とが最も効果的であり、従来もこの方針による具体的対
策が講じられて来た。
すなわち、先づＡ系介在物の分散、球状化の方法として
低ＳおよびＣａ添加が有効であることが知られている。
低ＳおよびＣａ添加が有効であることが知られている。
また異常組織の低減対策としては、種々の熱処理や圧延
後の冷却速度の規制、もしくは低Ｐ化、Ｃ，Ｍｎ、Ｐ量
の規制が有効であることが知られている。特に最近のｐ
Ｈ約３．０の如き厳しい腐食環境に十分耐え得る耐水素
誘起割れ性を得るためには、これらの有効な従来技術を
いくつか組合わせることが必要となる。しかし、かくの
如きすぐれた耐水素誘起割れ性を得るためには、従来技
術ではいずれも製造工程が複雑となり、その結果コスト
の上昇が避けられないという大きな欠点があす、単純な
工程によるすぐれた耐水素誘起割れ件鋼の開発が渇望さ
れていた。
後の冷却速度の規制、もしくは低Ｐ化、Ｃ，Ｍｎ、Ｐ量
の規制が有効であることが知られている。特に最近のｐ
Ｈ約３．０の如き厳しい腐食環境に十分耐え得る耐水素
誘起割れ性を得るためには、これらの有効な従来技術を
いくつか組合わせることが必要となる。しかし、かくの
如きすぐれた耐水素誘起割れ性を得るためには、従来技
術ではいずれも製造工程が複雑となり、その結果コスト
の上昇が避けられないという大きな欠点があす、単純な
工程によるすぐれた耐水素誘起割れ件鋼の開発が渇望さ
れていた。
本発明の目的は耐水素誘起割れ性鋼製造における前記従
来技術の欠点を克服しより単純な工程によってコスト安
のすぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を提供するに
ある。
来技術の欠点を克服しより単純な工程によってコスト安
のすぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を提供するに
ある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にてＣ：ｏ、ｏｓ〜０．２５％、Ｓｉ
： ｏ、ｏ ｔ Ｏ〜０．５０ ｓ、Ｍ ｎ ： ０．
５０〜２．５０ ％、Ｐ ： ０．０２０ ％以下、Ｓ
：０．００３Ｓ以下、Ａｇ：０．０１〜０．１０１、Ｌ
ａ ： ０．００８〜０．３０ ％、Ｃａ：０．０Ｏ
１０〜ｏ。０１０チを含有し、かッＭｎ、ｐ、ｃ量に関
する条件式Ｍｎ＋１５０Ｐ＋２．５０≦４．４を同時に
満足し、更にＣｕ：０．１５〜０、６０ ％、Ｎｉ ：
０．１０〜０．６０％、Ｔｉ：０．０１〜０．１チ、
Ｂ ： Ｏ，ＯＯ０５〜Ｏ，ＯＯ５％を含有し残部はＦ
ｅおよび不可避的不純物よシ成ることを特徴とする耐水
素誘起割れ性にすぐれた鋼材である。
： ｏ、ｏ ｔ Ｏ〜０．５０ ｓ、Ｍ ｎ ： ０．
５０〜２．５０ ％、Ｐ ： ０．０２０ ％以下、Ｓ
：０．００３Ｓ以下、Ａｇ：０．０１〜０．１０１、Ｌ
ａ ： ０．００８〜０．３０ ％、Ｃａ：０．０Ｏ
１０〜ｏ。０１０チを含有し、かッＭｎ、ｐ、ｃ量に関
する条件式Ｍｎ＋１５０Ｐ＋２．５０≦４．４を同時に
満足し、更にＣｕ：０．１５〜０、６０ ％、Ｎｉ ：
０．１０〜０．６０％、Ｔｉ：０．０１〜０．１チ、
Ｂ ： Ｏ，ＯＯ０５〜Ｏ，ＯＯ５％を含有し残部はＦ
ｅおよび不可避的不純物よシ成ることを特徴とする耐水
素誘起割れ性にすぐれた鋼材である。
本発明者らは従来法による耐水素誘起割れ件の鋼材のコ
スト高の主因が低Ｐ化工程にあることよシ、低Ｐ化工程
を経ずに同一効果を得る方法を研究した結果、少量のＬ
ａを添加することによってＰが安定化し、そのためＰの
偏析が抑制され異常組織の発生が制限されることを見出
した。この場合添加したＬａとＰとが反応してＬａＰな
る安定化合物を形成するものと考えられる。また、特に
低Ｐ化対策を講じなくてもＰが０．０２０ ％以下でさ
えあッテ、Ｌａ添加量カ０．００８〜０．３０ ％ ト
Ｌ、、かつＭ ｎ 、 Ｐ 、 Ｃの総量規制を実施す
ることによって異常組織の発生が抑制され、またたとえ
異常組織が若干生成してもその硬度がビッカース硬度で
３５０以下となるため、同時にＳを０． ＯＯ３％以下
とし、０．００１０〜０．０１０１のＣａを添加して適
切な介在物の分散、球状化による形態制御を行なえば鋼
の耐水素誘起割れ性を著しく向上させることができるこ
とを見出し、本発明を得たものである。
スト高の主因が低Ｐ化工程にあることよシ、低Ｐ化工程
を経ずに同一効果を得る方法を研究した結果、少量のＬ
ａを添加することによってＰが安定化し、そのためＰの
偏析が抑制され異常組織の発生が制限されることを見出
した。この場合添加したＬａとＰとが反応してＬａＰな
る安定化合物を形成するものと考えられる。また、特に
低Ｐ化対策を講じなくてもＰが０．０２０ ％以下でさ
えあッテ、Ｌａ添加量カ０．００８〜０．３０ ％ ト
Ｌ、、かつＭ ｎ 、 Ｐ 、 Ｃの総量規制を実施す
ることによって異常組織の発生が抑制され、またたとえ
異常組織が若干生成してもその硬度がビッカース硬度で
３５０以下となるため、同時にＳを０． ＯＯ３％以下
とし、０．００１０〜０．０１０１のＣａを添加して適
切な介在物の分散、球状化による形態制御を行なえば鋼
の耐水素誘起割れ性を著しく向上させることができるこ
とを見出し、本発明を得たものである。
本発明鋼における成分限定理由は次のとおりである。
Ｃ：
Ｃは鋼の強度を得るために最も効果のある元素であるが
、０．０５９６未満では必要強度が得られず、また０、
２５ ％を越すと溶接部の靭性を損なうので０．０５
〜０．２５ ％の範囲に限定した。
、０．０５９６未満では必要強度が得られず、また０、
２５ ％を越すと溶接部の靭性を損なうので０．０５
〜０．２５ ％の範囲に限定した。
Ｓｉ：
Ｓｌは脱酸上必要な元素であるがｏ、 ｏ ｉ １未満
では脱酸効果がなく、また０、５０％を越して過多とな
ると鋼の靭性を劣化させるので０．０１〜０．５０チの
範囲に限定した。
では脱酸効果がなく、また０、５０％を越して過多とな
ると鋼の靭性を劣化させるので０．０１〜０．５０チの
範囲に限定した。
Ｍｎ：
Ｍｎは鋼の強度を確保するために必要な元素であり、そ
のため少くとも０．５０％を必要とする。
のため少くとも０．５０％を必要とする。
しかし２５％を越して過多となると鋼の靭性を損なうの
で０．５０−２．５１の範囲に限定した。
で０．５０−２．５１の範囲に限定した。
Ｐ：
Ｐは有害な不純物であって、Ｌａ無添加の場合にはｏ、
ｏ ｏ ８１以上では異常組織生成の原因となる。し
かし本発明鋼ではＬａを添加することによってＰを安定
化することに成功した。従ってＬａ０．００８〜０．３
０１Ｄ添加の場合にはＰ ７５（ｏ、 ０２０１よバ チ以下であれ寮安定化され異常組織の生成が抑制される
。Ｐが０．０２０ ％を越すとＬａ添加の効果がなくな
るので０．０２０ ％以下とした。
ｏ ｏ ８１以上では異常組織生成の原因となる。し
かし本発明鋼ではＬａを添加することによってＰを安定
化することに成功した。従ってＬａ０．００８〜０．３
０１Ｄ添加の場合にはＰ ７５（ｏ、 ０２０１よバ チ以下であれ寮安定化され異常組織の生成が抑制される
。Ｐが０．０２０ ％を越すとＬａ添加の効果がなくな
るので０．０２０ ％以下とした。
Ｓ：
ＳもＰと共に有害な元素であって、ｏ、 ｏ ｏ ａ
％を越すとＣａ添加による介在物の分散、球状化の効果
が十分でなくなり、偏析部に水素誘起割れを生ずるので
０．００３ ％以下に限定した。
％を越すとＣａ添加による介在物の分散、球状化の効果
が十分でなくなり、偏析部に水素誘起割れを生ずるので
０．００３ ％以下に限定した。
Ａ ｌ ：
ＡＩは強力な脱酸作用を有し、またＣａの歩留を向上さ
せる元素であシ、そのため少くともｏ、ｏｉチを必要と
する。しかし０．１１を越すと結晶粒の粗大化を来たし
材質を劣化させるのでｏ、ｏｉ〜０．１チの範囲に限定
した。
せる元素であシ、そのため少くともｏ、ｏｉチを必要と
する。しかし０．１１を越すと結晶粒の粗大化を来たし
材質を劣化させるのでｏ、ｏｉ〜０．１チの範囲に限定
した。
Ｃａ：
Ｃａは非金属介在物の分散、球状化の効果があり、その
ため少なくともＯ，ＯＯ１％を必要とする。
ため少なくともＯ，ＯＯ１％を必要とする。
しかし０．０１０％を越して過多となるとＣａ系介在物
を増加し、却って有害となるので０．００１〜０、０１
０−の範囲に限定した。
を増加し、却って有害となるので０．００１〜０、０１
０−の範囲に限定した。
ａｄ
ＬａはＰを安定化させることを見出したが、これらのＬ
ａによるＰの安定化および偏析抑制による耐水素誘起割
れ軽減の効果はＬａ以外の他の希土類元素（以下ＲＥと
称する）では代替できないことも見出した。この効果を
得るためには少なくとも０．００８ ％の添加を要する
。しかしＬａは稀土類元素で高価であるので０．３％を
越す添加は製造コストの著しい上昇をもたらし本発明の
目的が達成できないのでｏ、 ｏ ｏ ｓ〜０．３％の
範囲に限定した。
ａによるＰの安定化および偏析抑制による耐水素誘起割
れ軽減の効果はＬａ以外の他の希土類元素（以下ＲＥと
称する）では代替できないことも見出した。この効果を
得るためには少なくとも０．００８ ％の添加を要する
。しかしＬａは稀土類元素で高価であるので０．３％を
越す添加は製造コストの著しい上昇をもたらし本発明の
目的が達成できないのでｏ、 ｏ ｏ ｓ〜０．３％の
範囲に限定した。
上記限定組成のほかにＭｎ、Ｐ、Ｃの下記（１）式によ
る規制を行なうことにより十分な耐水素誘起割れ性を確
保することができる。
る規制を行なうことにより十分な耐水素誘起割れ性を確
保することができる。
すなわち、Ｍｎ−１−１５０Ｐ＋２．５Ｃ≦４．４．
・（１）このＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制の理由は次のとお
シである。すなわち、（１）式を満足しない場合には、
偏析部にビッカース硬度にて３５０以上の異常組織が生
成し、十分な耐水素誘起割れ性を得ることができないか
らである。
・（１）このＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制の理由は次のとお
シである。すなわち、（１）式を満足しない場合には、
偏析部にビッカース硬度にて３５０以上の異常組織が生
成し、十分な耐水素誘起割れ性を得ることができないか
らである。
上記基本限定組成とＭｎ、Ｐ、Ｃの総量規制により耐水
素誘起割れ性を著しく向上させることができるが、更に
本発明の効果をよシ向上させるために、それぞれ限定量
のＣｕ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｂを同時に含有し、残部はＦｅお
よび不可避的不純物よシ成る鋼が、より本発明の目的を
達成し得ることが判明した。これらの元素添加の効果な
らびに限定理由は次のとおりである。
素誘起割れ性を著しく向上させることができるが、更に
本発明の効果をよシ向上させるために、それぞれ限定量
のＣｕ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｂを同時に含有し、残部はＦｅお
よび不可避的不純物よシ成る鋼が、より本発明の目的を
達成し得ることが判明した。これらの元素添加の効果な
らびに限定理由は次のとおりである。
Ｃｕ：
Ｃｕは耐食性の向上、耐水素誘起割れ性の向上に効果が
あるが、０．１５％未満ではその効果が少なく、０．６
％を越すと熱間加工性をそこなうので０．１５〜０．
６０チの範囲とした。
あるが、０．１５％未満ではその効果が少なく、０．６
％を越すと熱間加工性をそこなうので０．１５〜０．
６０チの範囲とした。
Ｎｉ：
Ｎｆは耐食性の向上、靭性の向上に効果があり、またＣ
ｕを０．２〜０．６％含有する場合はＣｕにょる脆化を
防ぐためには０．１０−０．６０％添加する必要がある
。
ｕを０．２〜０．６％含有する場合はＣｕにょる脆化を
防ぐためには０．１０−０．６０％添加する必要がある
。
しかし０．６０ ％を越すＮｉの添加は耐性化物応力腐
食割れ性をそこなうので０．１０−０．６０ ％ Ｋ限
定した。
食割れ性をそこなうので０．１０−０．６０ ％ Ｋ限
定した。
Ｔｉ：
Ｔｉは強度の向上および耐食性の向上に効果があり、ま
たＢと共存するとＢの効果を強化する作用があるが０．
０１１未満では効果がなく、０．１ ％を越すと靭性を
劣化させるので０．０１〜０．１％に限定した。
たＢと共存するとＢの効果を強化する作用があるが０．
０１１未満では効果がなく、０．１ ％を越すと靭性を
劣化させるので０．０１〜０．１％に限定した。
Ｂ：
Ｂは焼入れ性を向上させる元素であるが０．０００５−
未満では効果がなく、０．００５％を越すと靭性をそこ
なうので０．０００５〜０．００５ ％の範囲に限定し
た。
未満では効果がなく、０．００５％を越すと靭性をそこ
なうので０．０００５〜０．００５ ％の範囲に限定し
た。
上記本発明による基本組成とＭ ｎ 、 Ｐ 、 Ｃの
総量規制、更に基本組成のほかに前１１ｉ５ｃｕ、Ｎｉ
。
総量規制、更に基本組成のほかに前１１ｉ５ｃｕ、Ｎｉ
。
Ｔｆ 、Ｂの限定量添加によって異常組織の低減および
介在物の分散、球状化が可能とな如、耐水素誘起割れ性
にすぐれた鋼材を得ることができた。
介在物の分散、球状化が可能とな如、耐水素誘起割れ性
にすぐれた鋼材を得ることができた。
実施例
本発明によるＬａ添加によるＰの安定化とＰ。
Ｍ ｎ 、 Ｃの総量規制による異常組織の低減と、低
Ｓ化と同時のＣａ添加による介在物の分散、球状化によ
る耐水素誘起割れ件の向上を明らかにするため従来鋼を
ベースにＬａおよびＣａ添加試験を行って本発明鋼の要
件を満足しない比較鋼との耐水素誘起割れ性の優劣を比
較試験した。また、ＬａをＬａ以外の他のＲＥで代替す
る比較鋼についても併せて比較試験した。
Ｓ化と同時のＣａ添加による介在物の分散、球状化によ
る耐水素誘起割れ件の向上を明らかにするため従来鋼を
ベースにＬａおよびＣａ添加試験を行って本発明鋼の要
件を満足しない比較鋼との耐水素誘起割れ性の優劣を比
較試験した。また、ＬａをＬａ以外の他のＲＥで代替す
る比較鋼についても併せて比較試験した。
供試鋼はすべて連続鋳造法により鋳造し、ＬａおよびＣ
ａの添加はいずれも合金ワイヤによシタンディッシュに
連続添加した。各供試鋼の化学成分は第１表に示すとお
りであり、比較鋼はアンダーラインを施した成分につい
て本発明鋼の要件を満足しないものである。
ａの添加はいずれも合金ワイヤによシタンディッシュに
連続添加した。各供試鋼の化学成分は第１表に示すとお
りであり、比較鋼はアンダーラインを施した成分につい
て本発明鋼の要件を満足しないものである。
供試鋼Ａ１〜５は制御圧延後９３０℃に４０分間保持し
た後水焼入れし、その後６３０℃に４０分間保持する焼
もどしを行った。各供試材の機械的性質は第２表に示す
とおりである。
た後水焼入れし、その後６３０℃に４０分間保持する焼
もどしを行った。各供試材の機械的性質は第２表に示す
とおりである。
耐水素誘起割れ性の評価は、いわゆるＢＰ試験法に準じ
た方法で行った。すなわち、試料を無負（１１） （１２） 荷状態で次の如き所定の溶液中に９６時間浸漬した後、
試料の断面を検鏡し割れの有無を判定した。
た方法で行った。すなわち、試料を無負（１１） （１２） 荷状態で次の如き所定の溶液中に９６時間浸漬した後、
試料の断面を検鏡し割れの有無を判定した。
この試験に使用した試験溶液は次の２種類であった。
（ａ）ＢＰ試験法：
Ｈ，Ｓを飽和した人工海水であってｐＨ中５．３（ｂ）
ＮＡＣＥ溶液： Ｈ２Ｓを飽和した（ ０．５ ％酢酸＋５−食塩水）で
あってｐ）（中３．０ 上記試験に供した試験片は、特に最も偏析の大きいと考
えられる連鋳ヌラプの幅中心部に相当する位置から第１
図に示すように採取したものであって、その形状は第２
図に示す如＜ １００ｍｍＸ２０ｍｍ Ｘ’ ｔとし、
厚さｔは元の鋼板厚みより２１１Ｔｒｌ少いもので、か
くの如き試験片を第２表に示す供試材のすべてについて
各３個宛製作し、その平均評価を以て該供試鋼の評価と
した。
ＮＡＣＥ溶液： Ｈ２Ｓを飽和した（ ０．５ ％酢酸＋５−食塩水）で
あってｐ）（中３．０ 上記試験に供した試験片は、特に最も偏析の大きいと考
えられる連鋳ヌラプの幅中心部に相当する位置から第１
図に示すように採取したものであって、その形状は第２
図に示す如＜ １００ｍｍＸ２０ｍｍ Ｘ’ ｔとし、
厚さｔは元の鋼板厚みより２１１Ｔｒｌ少いもので、か
くの如き試験片を第２表に示す供試材のすべてについて
各３個宛製作し、その平均評価を以て該供試鋼の評価と
した。
而して水素誘起割れの判定は上記浸漬試験後、各試験片
毎に第３図に示す如く３断面の矢印方向面を検鏡面とし
合計９断面について１０倍の顕微鏡にて観察した。この
試験結果および試料の中央偏析部のビツカーヌ硬度（５
０Ｆ）の最大値は第３表に示すとおシである。第３表に
おいて、階段状割れとは試験片の板厚方向に階段状に連
続した割れであって、割れの先端から他の割れの先端ま
での距離が０．５ ｍｍ以内にあるものを指し、直線状
割れとは上記階段状割れ以外の割れであって、互Ｋ Ｏ
，５ａｍ以上離れて孤立している直線状の割れである。
毎に第３図に示す如く３断面の矢印方向面を検鏡面とし
合計９断面について１０倍の顕微鏡にて観察した。この
試験結果および試料の中央偏析部のビツカーヌ硬度（５
０Ｆ）の最大値は第３表に示すとおシである。第３表に
おいて、階段状割れとは試験片の板厚方向に階段状に連
続した割れであって、割れの先端から他の割れの先端ま
での距離が０．５ ｍｍ以内にあるものを指し、直線状
割れとは上記階段状割れ以外の割れであって、互Ｋ Ｏ
，５ａｍ以上離れて孤立している直線状の割れである。
第 ３ 表
（注）◎：割れなし ０２割れ微小 ６２割れ小×：割
れ大 ××＝割れ非常に大 第１表および第３表の試験結果より明らかな如く、本発
明鋼の供試鋼Ａ Ｉ 、 ２ 、３はＢＰテスト条件お
よびＮＡＣＥ液条件とも階段状割れが全くなくまた直線
状割れもほとんどなく良好な結果が得られたが、本発明
鋼の要件を満足しない比較鋼ではＢＰ条件およびＮＡＣ
Ｅ条件によって著しく（１５） 差異が認められ、その耐水素誘起割れ性本劣っている。
れ大 ××＝割れ非常に大 第１表および第３表の試験結果より明らかな如く、本発
明鋼の供試鋼Ａ Ｉ 、 ２ 、３はＢＰテスト条件お
よびＮＡＣＥ液条件とも階段状割れが全くなくまた直線
状割れもほとんどなく良好な結果が得られたが、本発明
鋼の要件を満足しない比較鋼ではＢＰ条件およびＮＡＣ
Ｅ条件によって著しく（１５） 差異が認められ、その耐水素誘起割れ性本劣っている。
すなわち、Ｌａを含まず、Ｃａ処理のみのＡ５．Ｌａ、
Ｃａｃ７）複合添加の場合でもＬａｄｏ、 ｏ ｏ ｓ
ｓ以下の扁４の比較鋼およびＬａの代りに他のＲＥを
添加したＡ ６の比較鋼はいずれも満足すべき耐水素誘
起割れ性が得られず、本発明鋼は格段にすぐれているこ
とを示してい石。
Ｃａｃ７）複合添加の場合でもＬａｄｏ、 ｏ ｏ ｓ
ｓ以下の扁４の比較鋼およびＬａの代りに他のＲＥを
添加したＡ ６の比較鋼はいずれも満足すべき耐水素誘
起割れ性が得られず、本発明鋼は格段にすぐれているこ
とを示してい石。
上記実施例より明らかな如く、本発明鋼は基本組成を限
定し、かつＭ ｎ 、 Ｐ 、 Ｃの総量を規制し、特
ＫＬａとＣａの複合添加と、限定量のＣｕ。
定し、かつＭ ｎ 、 Ｐ 、 Ｃの総量を規制し、特
ＫＬａとＣａの複合添加と、限定量のＣｕ。
Ｎ ｉ 、 Ｔ ｉ 、 Ｂを添加することにより、す
ぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を得ることができ
た。なお、本発明鋼は単に耐水素誘起割れ性だけではな
く、最近問題となっている水素誘起割れを起点とする硫
化物応力腐食割れＫも有効であり、高圧容器用鋼材、油
井管用鋼材など広い用途に適用可能である。
ぐれた耐水素誘起割れ性を有する鋼材を得ることができ
た。なお、本発明鋼は単に耐水素誘起割れ性だけではな
く、最近問題となっている水素誘起割れを起点とする硫
化物応力腐食割れＫも有効であり、高圧容器用鋼材、油
井管用鋼材など広い用途に適用可能である。
更に本発明鋼は特に低Ｐ化を必要とせず、Ｐ：０、０２
０ ％以下で十分効果を発揮し得るので製造工程が簡単
であり、従って製造コストが割安であ（１６） ることも大きな効果である。
０ ％以下で十分効果を発揮し得るので製造工程が簡単
であり、従って製造コストが割安であ（１６） ることも大きな効果である。
第１図は本発明の実施例における耐水素誘起割れ性試験
に供する試験片の連鋳スラグがらの採取位置を示す斜視
図、第２図は前記採取した試験片の寸法を示す斜視図、
第３図は前記試験片の所定溶液に浸漬後、水素誘起割れ
の有無を検査する試料検鏡方法を示す斜視図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図
に供する試験片の連鋳スラグがらの採取位置を示す斜視
図、第２図は前記採取した試験片の寸法を示す斜視図、
第３図は前記試験片の所定溶液に浸漬後、水素誘起割れ
の有無を検査する試料検鏡方法を示す斜視図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図
Claims (1)
- （１）重量比にてＣ：０．０５〜０．２５チ、５ｉＨＯ
，０１０〜０．５０％、Ｍｎ ： ０．５０〜２．５０
＊。 Ｐ ： ０．０２０ ％以下、Ｓ ： ０．００３チ以
下、ＡＪ：０．０１〜０．１０％、Ｌａ ： ０．００
８〜０．３０ ％、Ｃ＆ ： ０．００１０〜０．０１
０％なる基本成分を含有し、かつＭｎ、Ｐ、Ｃ量に関す
る条件式％式％ を同時に満足し、更にＣｕ ： ０．１５〜０．６０
％、Ｎ ｉ ： ０．１０〜０．６０ ％、Ｔ ｉ ：
０．０１〜０．１９ｂ。 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５１を含有し残部はＦ
ｅおよび不可避的不純物よシ成ることを特徴とする耐水
素誘起割れ性にすぐれた鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7411785A JPS60228655A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7411785A JPS60228655A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10403381A Division JPS586961A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60228655A true JPS60228655A (ja) | 1985-11-13 |
Family
ID=13537940
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7411785A Pending JPS60228655A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60228655A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320142A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼鋳片 |
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| CN111500941A (zh) * | 2020-05-15 | 2020-08-07 | 佛山科学技术学院 | 一种基于组织调控的抗hic管道用钢及其制备方法 |
| CN112639146A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-04-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
| CN112639147A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-04-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
-
1985
- 1985-04-08 JP JP7411785A patent/JPS60228655A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320142A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | Nippon Steel Corp | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼鋳片 |
| EP0616042A1 (en) * | 1993-03-16 | 1994-09-21 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| US5555916A (en) * | 1993-03-16 | 1996-09-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product excellent in sulfide cracking resistance |
| CN112639146A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-04-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
| CN112639147A (zh) * | 2018-08-31 | 2021-04-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
| US11946112B2 (en) | 2018-08-31 | 2024-04-02 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for producing same |
| CN111500941A (zh) * | 2020-05-15 | 2020-08-07 | 佛山科学技术学院 | 一种基于组织调控的抗hic管道用钢及其制备方法 |
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