JPH0659534B2 - 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 - Google Patents
含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法Info
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- JPH0659534B2 JPH0659534B2 JP61153580A JP15358086A JPH0659534B2 JP H0659534 B2 JPH0659534 B2 JP H0659534B2 JP 61153580 A JP61153580 A JP 61153580A JP 15358086 A JP15358086 A JP 15358086A JP H0659534 B2 JPH0659534 B2 JP H0659534B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は含Al溶鋼の連続鋳造法に関する。
鋼の連続鋳造では鋳型と鋳片との潤滑性や鋳片の表面性
状を良好にすべく人工スラグ形成用パウダーを流入しな
がら連鋳操業が行われるのが普通である。この連鋳用パ
ウダーとしては，CaOおよびSiO2を主成分として含有す
るものが使用されているが，その組成としては，塩基度
(CaO/SiO2)が0.8以上，融点が1000℃以上，1300℃にお
ける粘性が1.5ポイズ以上の物性をもつような組成を有
するのが普通である。
状を良好にすべく人工スラグ形成用パウダーを流入しな
がら連鋳操業が行われるのが普通である。この連鋳用パ
ウダーとしては，CaOおよびSiO2を主成分として含有す
るものが使用されているが，その組成としては，塩基度
(CaO/SiO2)が0.8以上，融点が1000℃以上，1300℃にお
ける粘性が1.5ポイズ以上の物性をもつような組成を有
するのが普通である。
〔発明が解決しようとする問題点〕 前述のような人工スラグ形成用パウダーを使用して連鋳
操業を実施した場合に，いくつかの難鋳造鋼種があり，
連鋳操業性並びに製品品質面で問題が生ずることがあ
る。この難鋳造鋼種を類別すると，溶鋼中にAlを含有す
るものが圧倒的に多い。すなわち，含Al溶鋼を前記の通
常鋼と同様のパウダーを使用して連続鋳造した場合に
は，鋳型内でのスラグリムの肥大化が生じ，パウダーの
流入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発
生の危険性が大きくなると共に，鋳片表面も悪化すると
いう問題があった。
操業を実施した場合に，いくつかの難鋳造鋼種があり，
連鋳操業性並びに製品品質面で問題が生ずることがあ
る。この難鋳造鋼種を類別すると，溶鋼中にAlを含有す
るものが圧倒的に多い。すなわち，含Al溶鋼を前記の通
常鋼と同様のパウダーを使用して連続鋳造した場合に
は，鋳型内でのスラグリムの肥大化が生じ，パウダーの
流入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発
生の危険性が大きくなると共に，鋳片表面も悪化すると
いう問題があった。
本発明は，このような含Al溶鋼特に含Alステンレス溶鋼
の連続鋳造の場合に生じる特有の問題の解決を目的とし
てなされたものである。
の連続鋳造の場合に生じる特有の問題の解決を目的とし
てなされたものである。
本発明は，CaOおよびSiO2を主成分として含有する人工
スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも0.10重量％の
Alを含有する溶鋼を連続鋳造するにさいし，溶鋼中のAl
と該人工スラグとの反応によりゲーレナイト(2CaO Al2O
3 SiO2)を鋳造中に析出させないための下記の３条件， (a)．塩基度(CaO/SiO2)＝0.6越え〜0.8， (b)．融点＝800〜1000℃， (c)．1300℃における粘性＝1.5ポイズ以下。
スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも0.10重量％の
Alを含有する溶鋼を連続鋳造するにさいし，溶鋼中のAl
と該人工スラグとの反応によりゲーレナイト(2CaO Al2O
3 SiO2)を鋳造中に析出させないための下記の３条件， (a)．塩基度(CaO/SiO2)＝0.6越え〜0.8， (b)．融点＝800〜1000℃， (c)．1300℃における粘性＝1.5ポイズ以下。
を満足する組成に調整したパウダーを使用することを特
徴とする含Al溶鋼の連続鋳造法を提供するものである。
特に本発明は１重量％以上のAlを含有するステンレス溶
鋼の場合に効果が高く，該パウダーに BaOを４〜８重量
％未満含有させた場合に良好な結果が得られる。
徴とする含Al溶鋼の連続鋳造法を提供するものである。
特に本発明は１重量％以上のAlを含有するステンレス溶
鋼の場合に効果が高く，該パウダーに BaOを４〜８重量
％未満含有させた場合に良好な結果が得られる。
本発明者らは，含Al溶鋼の難鋳造性の原因は溶鋼中のAl
とパウダーとが反応してゲーレナイト(2CaO Al2O3 Si
O2)が析出することに起因することを見出し，このゲー
レナイトが鋳造中に析出しないようにパウダー組成を調
整するならば含Al溶鋼であっても前記のような問題は実
質上完全に解決できることがわかった。
とパウダーとが反応してゲーレナイト(2CaO Al2O3 Si
O2)が析出することに起因することを見出し，このゲー
レナイトが鋳造中に析出しないようにパウダー組成を調
整するならば含Al溶鋼であっても前記のような問題は実
質上完全に解決できることがわかった。
以下に本発明の内容を本発明者らの行った実施結果に基
づいて具体的に説明する。
づいて具体的に説明する。
表１に従来の代表的なパウダーＡと本発明に従うパウダ
ーＢについてその組成，塩基度，融点並びに粘度を示し
た。また，表２に連続鋳造した含Alステンレス溶鋼の化
学成分値を示した。
ーＢについてその組成，塩基度，融点並びに粘度を示し
た。また，表２に連続鋳造した含Alステンレス溶鋼の化
学成分値を示した。
第１図は，表１の従来パウダーＡを用いて表２の含Alス
テンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の経時
変化（鋳片に付着したスラグの採取位置（長さ）で表
示）を示したものである。第１図に見られるように，ス
ラグ組成はSiO2が減少し，Al2O3が経時的に増加すると
いう特徴的な変化を示す。またこれに伴ってパウダーの
CaO/SiO2比が上昇する。これは，溶鋼中のAlがパウダー
中に含有するSiO2と反応してAl2O3が増加しSiO2が減少
したことを示している。この結果，鋳造の時間経過に伴
って人工スラグの粘性および融点が大きく上昇する。そ
して，スラグ組成はゲーレナイトの析出する領域に入っ
てガラス性が喪失する。第２図はCaO-SiO2-Al2O3三元系
状態図を示したものであるが，第２図中の点Ａは従来パ
ウダーＡの初期組成を示し，Ａ′はゲーレナイト領域に
入った組成を示している。このようにしてパウダーＡを
使用した場合には，その物性の経時変化のためにモール
ド壁に付着したパウダーリムが肥大化し，パウダーのモ
ールド鋳片間への流入が著しく阻害され，潤滑不良が生
じて鋳片表面肌は第３図の写真(a)および(b)に示すよう
に，金属光沢をもったウロコ状のオッシレーションマー
クが形成されて著しく悪化する。
テンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の経時
変化（鋳片に付着したスラグの採取位置（長さ）で表
示）を示したものである。第１図に見られるように，ス
ラグ組成はSiO2が減少し，Al2O3が経時的に増加すると
いう特徴的な変化を示す。またこれに伴ってパウダーの
CaO/SiO2比が上昇する。これは，溶鋼中のAlがパウダー
中に含有するSiO2と反応してAl2O3が増加しSiO2が減少
したことを示している。この結果，鋳造の時間経過に伴
って人工スラグの粘性および融点が大きく上昇する。そ
して，スラグ組成はゲーレナイトの析出する領域に入っ
てガラス性が喪失する。第２図はCaO-SiO2-Al2O3三元系
状態図を示したものであるが，第２図中の点Ａは従来パ
ウダーＡの初期組成を示し，Ａ′はゲーレナイト領域に
入った組成を示している。このようにしてパウダーＡを
使用した場合には，その物性の経時変化のためにモール
ド壁に付着したパウダーリムが肥大化し，パウダーのモ
ールド鋳片間への流入が著しく阻害され，潤滑不良が生
じて鋳片表面肌は第３図の写真(a)および(b)に示すよう
に，金属光沢をもったウロコ状のオッシレーションマー
クが形成されて著しく悪化する。
このように含Al溶鋼を対象とした場合には溶鋼中のAlと
の反応という特殊な現象によって操業異常および鋳片表
面肌悪化が生ずることが判明したのであるが，この問題
は本発明によるとほぼ完全に改善することができる。
の反応という特殊な現象によって操業異常および鋳片表
面肌悪化が生ずることが判明したのであるが，この問題
は本発明によるとほぼ完全に改善することができる。
第４図は表１の本発明パウダーＢを使用して表２の含Al
ステンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の経
時変化を第１図と同様に示したものであるが，この図に
見られるように，このパウダーＢを使用した場合には，
Al2O3は20％程度に増加し，CaO/SiO2は1.2 程度に上昇
しているが，第１図の場合に比べて著しくはない。この
パウダーＢの初期組成と鋳造末期の鋳片に付着したパウ
ダー組成とを第２図のCaO-SiO2-Al2O3三元系状態図中に
おける点ＢおよびＢ′に表示したが点Ｂ′はゲーレナイ
トの領域まで深く入っていない。このようなことから，
パウダーの融点および粘性は大きく上昇せずパウダーの
ガラス性は保たれたことが明らかである。第５図の写真
(a)および(b)はパウダーＢを用いて鋳造した鋳片表面を
第４図のパウダーＡを使用した場合と同様の鋳片位置で
示したものであるが，鋳片肌は良好である。
ステンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の経
時変化を第１図と同様に示したものであるが，この図に
見られるように，このパウダーＢを使用した場合には，
Al2O3は20％程度に増加し，CaO/SiO2は1.2 程度に上昇
しているが，第１図の場合に比べて著しくはない。この
パウダーＢの初期組成と鋳造末期の鋳片に付着したパウ
ダー組成とを第２図のCaO-SiO2-Al2O3三元系状態図中に
おける点ＢおよびＢ′に表示したが点Ｂ′はゲーレナイ
トの領域まで深く入っていない。このようなことから，
パウダーの融点および粘性は大きく上昇せずパウダーの
ガラス性は保たれたことが明らかである。第５図の写真
(a)および(b)はパウダーＢを用いて鋳造した鋳片表面を
第４図のパウダーＡを使用した場合と同様の鋳片位置で
示したものであるが，鋳片肌は良好である。
以上の実施結果は従来例並びに本発明例を代表例で示し
たものであるが，含Al溶鋼の多数のヒートについて実施
した結果，含Al溶鋼特有の難鋳造操業性並びに鋳片の表
面性状悪化の問題を解決するには，溶鋼中のAlと該人工
スラグとの反応によりゲーレナイト(2CaO Al2O3 SiO2)
を鋳造中に析出させないための３条件，すなわち，塩基
度(CaO/SiO2)が0.6越え〜0.8の範囲，融点が800〜1000
℃の範囲そして1300℃における粘性が1.5ポイズ以下の
三つの条件を満足した組成のパウダーを使用すればよい
ことを確認した。
たものであるが，含Al溶鋼の多数のヒートについて実施
した結果，含Al溶鋼特有の難鋳造操業性並びに鋳片の表
面性状悪化の問題を解決するには，溶鋼中のAlと該人工
スラグとの反応によりゲーレナイト(2CaO Al2O3 SiO2)
を鋳造中に析出させないための３条件，すなわち，塩基
度(CaO/SiO2)が0.6越え〜0.8の範囲，融点が800〜1000
℃の範囲そして1300℃における粘性が1.5ポイズ以下の
三つの条件を満足した組成のパウダーを使用すればよい
ことを確認した。
この場合，CaO/SiO2比を小さくするCaO量およびSiO2量
に調整するばかりではなく，Na+や F−分の増量，更に
は BaOや MnOの添加によって初期の融点および粘性を低
く設定することが有利であることがわかった。特に４〜
８重量％未満の BaOの添加は本発明の実施において好適
である。これは，パウダー組成が鋳造中に溶鋼中のAlと
反応してゲーレナイト組成にいたっても，BaO を添加し
たパウダーではゲーレナイトの析出を抑えることがで
き，ゲーレナイト結晶の析出による潤滑不良を未然に防
止することができるからである。 MnOについては３〜６
重量％の添加が好ましい。
に調整するばかりではなく，Na+や F−分の増量，更に
は BaOや MnOの添加によって初期の融点および粘性を低
く設定することが有利であることがわかった。特に４〜
８重量％未満の BaOの添加は本発明の実施において好適
である。これは，パウダー組成が鋳造中に溶鋼中のAlと
反応してゲーレナイト組成にいたっても，BaO を添加し
たパウダーではゲーレナイトの析出を抑えることがで
き，ゲーレナイト結晶の析出による潤滑不良を未然に防
止することができるからである。 MnOについては３〜６
重量％の添加が好ましい。
このようにして，本発明によると，含Al溶鋼の従来の連
続鋳造時に発生した肥大化したパウダーリムおよび潤滑
不良の問題が解決されたので，鋳片の疵取り必要量も第
６図に示すように従来の40％以下と少なくなり，鋳片疵
取歩留が大幅に向上すると共にブレークアウトの危険性
も回避されるという有益な効果を得ることができる。
続鋳造時に発生した肥大化したパウダーリムおよび潤滑
不良の問題が解決されたので，鋳片の疵取り必要量も第
６図に示すように従来の40％以下と少なくなり，鋳片疵
取歩留が大幅に向上すると共にブレークアウトの危険性
も回避されるという有益な効果を得ることができる。
第１図は従来のパウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造
した場合のパウダー組成の経時変化を示す図，第２図は
従来パウダーと本発明パウダーの鋳造中での組成変化を
CaO-SiO2-Al2O3三元系状態図中に示した図，第３図は従
来パウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造して得られた
鋼合金鋳片表面の金属組織写真であり，(a)は鋼合金鋳
片の長片側，(b)は鋼合金鋳片の短片側を示す。第４図
は本発明に従うパウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造
した場合のパウダー組成の経時変化を示す図，第５図は
本発明に従うパウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造し
て得られた鋼合金鋳片表面の金属組織写真であり，(a)
は鋼合金鋳片の長片側，(b)は鋼合金鋳片の短片側を示
す。第６図は従来パウダーと本発明に従うパウダーを使
用して含Al溶鋼を連続鋳造した場合の鋳片の疵取量を比
較した図である。
した場合のパウダー組成の経時変化を示す図，第２図は
従来パウダーと本発明パウダーの鋳造中での組成変化を
CaO-SiO2-Al2O3三元系状態図中に示した図，第３図は従
来パウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造して得られた
鋼合金鋳片表面の金属組織写真であり，(a)は鋼合金鋳
片の長片側，(b)は鋼合金鋳片の短片側を示す。第４図
は本発明に従うパウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造
した場合のパウダー組成の経時変化を示す図，第５図は
本発明に従うパウダーを使用して含Al溶鋼を連続鋳造し
て得られた鋼合金鋳片表面の金属組織写真であり，(a)
は鋼合金鋳片の長片側，(b)は鋼合金鋳片の短片側を示
す。第６図は従来パウダーと本発明に従うパウダーを使
用して含Al溶鋼を連続鋳造した場合の鋳片の疵取量を比
較した図である。
Claims (3)
- 【請求項１】CaOおよびSiO2を主成分として含有する人
工スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも0.10重量％
のAlを含有する溶鋼を連続鋳造するにさいし，溶鋼中の
Alと該人工スラグとの反応によりゲーレナイト(2CaO Al
2O3 SiO2)を鋳造中に析出させないための下記の３条件
(a)〜(c)を満足する組成に調整したパウダーを使用する
ことを特徴とする含Al溶鋼の連続鋳造法， (a)．塩基度(CaO/SiO2)＝0.6越え〜0.8， (b)．融点＝800〜1000℃， (c)．1300℃における粘性＝1.5ポイズ以下。 - 【請求項２】溶鋼は１重量％以上のAlを含有するステン
レス溶鋼である特許請求の範囲第１項記載の含Al溶鋼の
連続鋳造法。 - 【請求項３】該パウダーは BaOを４〜８重量％未満含有
する特許請求の範囲第１項または第２項記載の含Al溶鋼
の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153580A JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153580A JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6310052A JPS6310052A (ja) | 1988-01-16 |
| JPH0659534B2 true JPH0659534B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=15565596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61153580A Expired - Lifetime JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0659534B2 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04106703U (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-14 | 三菱自動車工業株式会社 | 鋳枠の枠ずれ検出装置 |
| JP3574427B2 (ja) * | 2001-09-19 | 2004-10-06 | 日本冶金工業株式会社 | ＴｉおよびＡｌ含有鋼用連続鋳造パウダーおよび連続鋳造方法 |
| JP3637895B2 (ja) * | 2002-02-05 | 2005-04-13 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造用パウダーとそれを使用した連続鋳造方法 |
| JP4514407B2 (ja) * | 2003-01-27 | 2010-07-28 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| JP4345457B2 (ja) * | 2003-11-27 | 2009-10-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高Ａｌ鋼の高速鋳造方法 |
| DE102005010243A1 (de) * | 2005-03-05 | 2006-09-07 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt |
| JP4813225B2 (ja) * | 2005-04-05 | 2011-11-09 | 日本冶金工業株式会社 | Ａｌ含有Ｎｉ基合金用連続鋳造パウダーおよび連続鋳造方法 |
| JP4371087B2 (ja) * | 2005-08-19 | 2009-11-25 | 住友金属工業株式会社 | 高合金鋼の連続鋳造方法 |
| JP4950751B2 (ja) * | 2007-04-27 | 2012-06-13 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ基合金およびＮｉ基合金の連続鋳造方法および連続鋳造用発熱性モールドパウダー |
| CN102825231A (zh) * | 2012-07-31 | 2012-12-19 | 马鞍山科润冶金材料有限公司 | 一种热轧钢用连铸结晶器保护渣及其制造方法 |
| CN103624228B (zh) * | 2013-12-13 | 2016-01-20 | 江苏大学 | 一种无铝或超低铝钢连铸用保护渣及制备方法 |
| JP6804842B2 (ja) * | 2016-01-08 | 2020-12-23 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| JP6865049B2 (ja) * | 2017-01-31 | 2021-04-28 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| CN114130974B (zh) * | 2021-12-14 | 2023-06-27 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种改善中碳钢表面凹坑麻面的保护渣和方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61186155A (ja) * | 1985-02-15 | 1986-08-19 | Nippon Steel Corp | Ａｌ含有鋼鋳造用パウダ− |
-
1986
- 1986-06-30 JP JP61153580A patent/JPH0659534B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6310052A (ja) | 1988-01-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |