JP3427804B2 - モールドパウダおよび連続鋳造方法 - Google Patents
モールドパウダおよび連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼を高速で鋳造す
る場合に、表面品質が良好な鋳片を得ることが可能な連
続鋳造用モールドパウダに関する。
る場合に、表面品質が良好な鋳片を得ることが可能な連
続鋳造用モールドパウダに関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造に使用されるモールドパウ
ダでは、原料中の元素、たとえば、Ｃａは珪酸塩、炭酸
塩、弗化物、アルミナ等との複合酸化物等、様々な化合
物として存在している。ただし、モールドパウダの化学
組成を表示する際には、種々の化合物として存在してい
るＣａの全量を酸化物（ＣａＯ）に換算するのが通例で
ある。同様に、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍ
ｎ、Ｚｒ、Ｂａ等の溶融スラグ中（モールドパウダが溶
融したもの）で陽イオンとなる元素はすべて酸化物とし
て取り扱い、Ｆ、Ｃｌ等の陰イオンとなる元素は単体の
元素として取り扱うのが通例である。
ダでは、原料中の元素、たとえば、Ｃａは珪酸塩、炭酸
塩、弗化物、アルミナ等との複合酸化物等、様々な化合
物として存在している。ただし、モールドパウダの化学
組成を表示する際には、種々の化合物として存在してい
るＣａの全量を酸化物（ＣａＯ）に換算するのが通例で
ある。同様に、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｍ
ｎ、Ｚｒ、Ｂａ等の溶融スラグ中（モールドパウダが溶
融したもの）で陽イオンとなる元素はすべて酸化物とし
て取り扱い、Ｆ、Ｃｌ等の陰イオンとなる元素は単体の
元素として取り扱うのが通例である。
【０００３】モールドパウダの塩基度は、溶融スラグの
性質を表すための一般的な指標であり、Ｃａの全量を換
算したＣａＯのＳｉＯ2 に対する質量％の比、すなわ
ち、ＣａＯ／ＳｉＯ2 として表されることが多い。一般
的なモールドパウダの塩基度の範囲は０．８〜１．３程
度であり、この範囲内で塩基度を高めると、溶融スラグ
が凝固する際、結晶が析出しやすくなる。前述の塩基度
の範囲内では、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 の化学
組成を有する結晶（カスピディン）が主として析出す
る。
性質を表すための一般的な指標であり、Ｃａの全量を換
算したＣａＯのＳｉＯ2 に対する質量％の比、すなわ
ち、ＣａＯ／ＳｉＯ2 として表されることが多い。一般
的なモールドパウダの塩基度の範囲は０．８〜１．３程
度であり、この範囲内で塩基度を高めると、溶融スラグ
が凝固する際、結晶が析出しやすくなる。前述の塩基度
の範囲内では、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 の化学
組成を有する結晶（カスピディン）が主として析出す
る。
【０００４】鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性を確保で
き、かつ結晶の析出量の多いモールドパウダを用いた場
合に、表面に縦割れのない、良好な表面品質の鋳片が得
られる。これは、以下に示すモールドパウダの効果によ
る。
き、かつ結晶の析出量の多いモールドパウダを用いた場
合に、表面に縦割れのない、良好な表面品質の鋳片が得
られる。これは、以下に示すモールドパウダの効果によ
る。
【０００５】すなわち、鋳型内の溶鋼上に供給されたモ
ールドパウダは、溶鋼からの受熱により溶融スラグとな
る。この溶融スラグは、鋳型内壁と凝固殻との間隙に流
入し、鋳型内壁に沿ってスラグフィルムを形成する。こ
のスラグフィルムは鋳型により冷却されて、スラグフィ
ルム中に凝固層が形成される。この凝固層中に結晶が析
出すると、スラグフィルムの伝熱抵抗が増大し、凝固殻
の冷却速度が緩やか（緩冷却）になる。緩冷却された凝
固殻は均一に生成および成長するので、鋳片表面に縦割
れが発生するのが防止される。
ールドパウダは、溶鋼からの受熱により溶融スラグとな
る。この溶融スラグは、鋳型内壁と凝固殻との間隙に流
入し、鋳型内壁に沿ってスラグフィルムを形成する。こ
のスラグフィルムは鋳型により冷却されて、スラグフィ
ルム中に凝固層が形成される。この凝固層中に結晶が析
出すると、スラグフィルムの伝熱抵抗が増大し、凝固殻
の冷却速度が緩やか（緩冷却）になる。緩冷却された凝
固殻は均一に生成および成長するので、鋳片表面に縦割
れが発生するのが防止される。
【０００６】ところで、鋼の連続鋳造では、生産性の向
上のため、２〜３ｍ／分程度またはそれ以上の鋳造速度
での鋳造が指向されている。ただし、鋳造速度の増加と
ともに、鋳片表面に縦割れが発生しやすくなる。鋳片表
面に縦割れが発生すると、鋳造速度を低下させたり、鋳
片表面を手入れしたりすることから、生産性が低下す
る。そのため、鋳片表面の縦割れの発生を効果的に防止
できる対策が望まれている。
上のため、２〜３ｍ／分程度またはそれ以上の鋳造速度
での鋳造が指向されている。ただし、鋳造速度の増加と
ともに、鋳片表面に縦割れが発生しやすくなる。鋳片表
面に縦割れが発生すると、鋳造速度を低下させたり、鋳
片表面を手入れしたりすることから、生産性が低下す
る。そのため、鋳片表面の縦割れの発生を効果的に防止
できる対策が望まれている。
【０００７】鋳片表面の縦割れの発生の防止のため、前
述の鋳型内壁と凝固殻との間隙に流入した溶融スラグの
スラグフィルムの凝固層中に結晶を多く析出させる具体
的な方法として、これまで多くの方法が提案されてい
る。
述の鋳型内壁と凝固殻との間隙に流入した溶融スラグの
スラグフィルムの凝固層中に結晶を多く析出させる具体
的な方法として、これまで多くの方法が提案されてい
る。
【０００８】たとえば、特開平８−１４１７１３号公報
には、塩基度を１．２〜１．６とし、ＭｇＯ含有率を
１．５質量％以下にすることにより、結晶析出を促進さ
せる方法が開示されている。また、特開平１０−２１６
９０７号公報には、塩基度を１．６〜２．５に高めるこ
とにより、カスピディンとは異なる結晶を析出させる方
法が開示されている。
には、塩基度を１．２〜１．６とし、ＭｇＯ含有率を
１．５質量％以下にすることにより、結晶析出を促進さ
せる方法が開示されている。また、特開平１０−２１６
９０７号公報には、塩基度を１．６〜２．５に高めるこ
とにより、カスピディンとは異なる結晶を析出させる方
法が開示されている。
【０００９】塩基度の高いモールドパウダの溶融スラグ
の凝固点は一般的に高い。凝固点が高くなると、鋳型内
壁と凝固殻との間隙に流入する溶融スラグが減少するの
で、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑が悪くなる。そこ
で、前述の特開平８−１４１７１３号公報および特開平
１０−２１６９０７号公報で提案された塩基度の高いモ
ールドパウダには、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性確
保を目的に、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等が添加され、凝
固点の低下が図られている。その際、凝固点は１０００
〜１２５０℃の範囲に調整されている。
の凝固点は一般的に高い。凝固点が高くなると、鋳型内
壁と凝固殻との間隙に流入する溶融スラグが減少するの
で、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑が悪くなる。そこ
で、前述の特開平８−１４１７１３号公報および特開平
１０−２１６９０７号公報で提案された塩基度の高いモ
ールドパウダには、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性確
保を目的に、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等が添加され、凝
固点の低下が図られている。その際、凝固点は１０００
〜１２５０℃の範囲に調整されている。
【００１０】しかし、これらの提案された方法では、鋼
を高速で鋳造する場合に、必ずしも鋳片表面の縦割れの
発生の防止効果を十分に得ることができない場合があ
る。たとえば、モールドパウダの塩基度を１．３と高く
しても、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有率によって
は、鋳片表面に縦割れが発生する場合がある。カスピデ
ィンの結晶の析出量がＮａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有
率によって変化するからである。
を高速で鋳造する場合に、必ずしも鋳片表面の縦割れの
発生の防止効果を十分に得ることができない場合があ
る。たとえば、モールドパウダの塩基度を１．３と高く
しても、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有率によって
は、鋳片表面に縦割れが発生する場合がある。カスピデ
ィンの結晶の析出量がＮａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有
率によって変化するからである。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼を高速で
鋳造する場合に、表面に縦割れの発生がなく、表面品質
の良好な鋳片を得ることができる連続鋳造用モールドパ
ウダを提供することを目的とする。
鋳造する場合に、表面に縦割れの発生がなく、表面品質
の良好な鋳片を得ることができる連続鋳造用モールドパ
ウダを提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）に示すモールドパウダ、および（２）に示す連続
鋳造方法にある。
（１）に示すモールドパウダ、および（２）に示す連続
鋳造方法にある。
【００１３】（１）ＣａＯ、ＳｉＯ2 およびフッ素化合
物を基本成分とし、０〜１０質量％のＺｒＯ2 を含み、
かつ、下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）式を満足する連
続鋳造用モールドパウダ。
物を基本成分とし、０〜１０質量％のＺｒＯ2 を含み、
かつ、下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）式を満足する連
続鋳造用モールドパウダ。
【００１４】１．１
≦ｆ（１）≦１．７ ・・・（ａ）０．１８
≦ｆ（２）≦０．３ ・・・（ｂ）０．１０
≦ｆ（３）≦０．２０ ・・・（ｃ）
ｆ（１）＝（ＣａＯ）h／（ＳｉＯ2 ）h ・・・（イ）
ｆ（２）＝（ＣａＦ2 ）h／（（ＣａＯ）h＋（ＳｉＯ2 ）h
＋（ＣａＦ2 ）h） ・・・（ロ）
ｆ（３）＝（アルカリ金属の弗化物）h／（（ＣａＯ）h
＋（ＳｉＯ2 ）h＋（アルカリ金属の弗化物）h）・・・（ハ）
（ＣａＯ）h＝（ＷCaO−（ＣａＦ2 ）h×０．７１８） ・・・（Ａ）
（ＳｉＯ2）h＝ ＷSiO2 ・・・（Ｂ）
（ＣａＦ2）h＝（ＷF−ＷLi2O×１．２７−ＷNa2O×０．６１３
−ＷK2O ×０．４０３）×２．０５ ・・・（Ｃ）
（アルカリ金属の弗化物）h＝ＷLi2O×１．７４＋ＷNa2O×
１．３５＋ＷK2O ×１．２３ ・・・（Ｄ）
ここで、ＷCaO、ＷSiO2、ＷF、ＷLi2O、ＷNa2OおよびＷ
K2O ：モールドパウダ中のＣａＯ、ＳｉＯ2 、Ｆ、Ｌ
ｉ2 Ｏ、Ｎａ2 ＯおよびＫ2 Ｏの含有率（質量％）。
K2O ：モールドパウダ中のＣａＯ、ＳｉＯ2 、Ｆ、Ｌ
ｉ2 Ｏ、Ｎａ2 ＯおよびＫ2 Ｏの含有率（質量％）。
【００１５】（２）上記（１）に記載の連続鋳造用モー
ルドパウダを用い、Ｃ含有率が０．０６５〜０．１８質
量％の鋼を、鋳造速度２ｍ／分以上の速度で鋳造する鋼
の連続鋳造方法。
ルドパウダを用い、Ｃ含有率が０．０６５〜０．１８質
量％の鋼を、鋳造速度２ｍ／分以上の速度で鋳造する鋼
の連続鋳造方法。
【００１６】本発明者らは、前述の課題を下記に示す
の知見に基づいての対策を採ることにより解決した。
の知見に基づいての対策を採ることにより解決した。
【００１７】モールドパウダの塩基度が高くても、Ｎ
ａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有率によって、カスピディ
ンなどの結晶の析出量が変化する。鋳片表面の縦割れの
発生防止に効果的なカスピディンの析出を促進すること
が可能なモールドパウダの組成は、次のような方法で推
定できる。
ａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｆ等の含有率によって、カスピディ
ンなどの結晶の析出量が変化する。鋳片表面の縦割れの
発生防止に効果的なカスピディンの析出を促進すること
が可能なモールドパウダの組成は、次のような方法で推
定できる。
【００１８】Ｆなどのハロゲン元素は、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ
などのアルカリ金属との親和性が強いので、ＣａＯ、Ｓ
ｉＯ2 およびフッ素化合物を基本成分とするモールドパ
ウダ中に、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏが存在する場合
には、溶融状態で、下記（い）〜（は）式で表される反
応が起こると考えることができる。
などのアルカリ金属との親和性が強いので、ＣａＯ、Ｓ
ｉＯ2 およびフッ素化合物を基本成分とするモールドパ
ウダ中に、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏが存在する場合
には、溶融状態で、下記（い）〜（は）式で表される反
応が起こると考えることができる。
【００１９】
ＣａＦ2 ＋Ｌｉ2 Ｏ→ＣａＯ＋２ＬｉＦ ・・・（い）
ＣａＦ2 ＋Ｎａ2 Ｏ→ＣａＯ＋２ＮａＦ ・・・（ろ）
ＣａＦ2 ＋Ｋ2 Ｏ →ＣａＯ＋２ＫＦ ・・・（は）
したがって、たとえば、ＣａＯ、ＳｉＯ2 およびフッ素
化合物を基本成分とし、Ｎａ2 Ｏが配合されているモー
ルドパウダの場合には、溶融状態におけるＣａＦ2 およ
びＮａ2 Ｏは、上記（ろ）式の反応を考慮して、ＣａＯ
およびＮａＦとして取り扱うべきである。Ｌｉ2 ＯやＫ
2 Ｏを含む場合も同様に取り扱うべきである。
化合物を基本成分とし、Ｎａ2 Ｏが配合されているモー
ルドパウダの場合には、溶融状態におけるＣａＦ2 およ
びＮａ2 Ｏは、上記（ろ）式の反応を考慮して、ＣａＯ
およびＮａＦとして取り扱うべきである。Ｌｉ2 ＯやＫ
2 Ｏを含む場合も同様に取り扱うべきである。
【００２０】ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 、Ｌｉ2 Ｏ、
Ｎａ2 ＯおよびＫ2 Ｏを、上述のように取り扱うことに
よって、スラグフィルムの凝固層中でのカスピディンの
結晶の析出のしやすさを的確に推定できる。
Ｎａ2 ＯおよびＫ2 Ｏを、上述のように取り扱うことに
よって、スラグフィルムの凝固層中でのカスピディンの
結晶の析出のしやすさを的確に推定できる。
【００２１】前述の（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）式で
表される（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2）h 、および（Ｃａ
Ｆ2 ）h を用いてモールドパウダまたは溶融スラグの組
成を決定する。
表される（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2）h 、および（Ｃａ
Ｆ2 ）h を用いてモールドパウダまたは溶融スラグの組
成を決定する。
【００２２】具体的には、本発明のモールドパウダで
は、（ＣａＯ）h の（ＳｉＯ2 ）h に対する質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規定するｆ（１）
を１．１〜１．７、（ＣａＦ2 ）h の（ＣａＯ）h 、
（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2）h の合計に対する質
量％の比として規定するｆ（２）を０．１８〜０．３と
する。さらに、（アルカリ金属の弗化物）h の（Ｃａ
Ｏ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（アルカリ金属の弗化
物）h の合計に対する質量％の比として規定するｆ
（３）を０．１０〜０．２０とする。
は、（ＣａＯ）h の（ＳｉＯ2 ）h に対する質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規定するｆ（１）
を１．１〜１．７、（ＣａＦ2 ）h の（ＣａＯ）h 、
（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2）h の合計に対する質
量％の比として規定するｆ（２）を０．１８〜０．３と
する。さらに、（アルカリ金属の弗化物）h の（Ｃａ
Ｏ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（アルカリ金属の弗化
物）h の合計に対する質量％の比として規定するｆ
（３）を０．１０〜０．２０とする。
【００２３】これらの化学組成範囲を（ＣａＯ）h 、
（ＳｉＯ2 ）h 、（ＣａＦ2 ）h の三元系状態図、およ
び（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h 、（ＮａＦ）h の三元
系状態図で示すと、後述する図１中、および図２中に斜
線部で示す領域となる。これらの斜線部で示される組成
範囲は、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 で表されるカ
スピディンが析出しやすい領域である。
（ＳｉＯ2 ）h 、（ＣａＦ2 ）h の三元系状態図、およ
び（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h 、（ＮａＦ）h の三元
系状態図で示すと、後述する図１中、および図２中に斜
線部で示す領域となる。これらの斜線部で示される組成
範囲は、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 で表されるカ
スピディンが析出しやすい領域である。
【００２４】
【発明の実施の形態】本発明のモールドパウダは、アル
カリ金属とＦとの親和性を考慮した上で、３ＣａＯ・２
ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 の化学組成であるカスピディンの析
出を促進させることができるように化学組成を選択した
モールドパウダである。
カリ金属とＦとの親和性を考慮した上で、３ＣａＯ・２
ＳｉＯ2 ・ＣａＦ2 の化学組成であるカスピディンの析
出を促進させることができるように化学組成を選択した
モールドパウダである。
【００２５】その具体的なモールドパウダの化学組成の
選択方法を、アルカリ金属の酸化物としてＮａ2 Ｏを配
合する場合を例にして、以下に示す。
選択方法を、アルカリ金属の酸化物としてＮａ2 Ｏを配
合する場合を例にして、以下に示す。
【００２６】溶融スラグ中のＮａ2 Ｏの含有率ＷNa2O
（質量％）から、前述の（ろ）式に基づいて、溶融スラ
グ中に存在し得るＮａＦの最大の含有率（ＮａＦ）h
（質量％）を求める。
（質量％）から、前述の（ろ）式に基づいて、溶融スラ
グ中に存在し得るＮａＦの最大の含有率（ＮａＦ）h
（質量％）を求める。
【００２７】上記の計算結果からＦに過剰量が生じ
る場合、過剰のＦがＣａＦ2として存在するとして、溶
融スラグ中のＣａＦ2 含有率を前述の（Ｃ）式に基づい
て、（ＣａＦ2 ）h （質量％）として求める。この際、
この例ではＬｉ2 ＯおよびＫ2 Ｏを配合しないので、Ｗ
Li2OおよびＷK2O の値は零とする。
る場合、過剰のＦがＣａＦ2として存在するとして、溶
融スラグ中のＣａＦ2 含有率を前述の（Ｃ）式に基づい
て、（ＣａＦ2 ）h （質量％）として求める。この際、
この例ではＬｉ2 ＯおよびＫ2 Ｏを配合しないので、Ｗ
Li2OおよびＷK2O の値は零とする。
【００２８】溶融スラグ中の全Ｃａ含有率から換算さ
れる全ＣａＯ含有率からＣａＦ2 として存在するＣａ分
を除外した純粋なＣａＯ分としての溶融スラグ中のＣａ
Ｏ含有率を、前述の（Ａ）式に基づいて、（ＣａＯ）h
（質量％）として求める。
れる全ＣａＯ含有率からＣａＦ2 として存在するＣａ分
を除外した純粋なＣａＯ分としての溶融スラグ中のＣａ
Ｏ含有率を、前述の（Ａ）式に基づいて、（ＣａＯ）h
（質量％）として求める。
【００２９】溶融スラグ中のＳｉＯ2 含有率を、前述
の（Ｂ）式に基づいて（ＳｉＯ2 ）h（質量％）として
求める。
の（Ｂ）式に基づいて（ＳｉＯ2 ）h（質量％）として
求める。
【００３０】このようにして求めた溶融スラグ中の
（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2 ）h か
ら、（ＣａＯ）h の（ＳｉＯ2 ）h に対する質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h が１．１〜１．７、さら
に、（ＣａＦ2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h お
よび（ＣａＦ2 ）h の合計に対する質量％の比が０．１
８〜０．３、（ＮａＦ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ
2 ）h および（ＮａＦ）hの合計に対する質量％の比が
０．１０〜０．２０となるように、モールドパウダに配
合するＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 、Ｎａ2 Ｏなどの割
合を求める。
（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2 ）h か
ら、（ＣａＯ）h の（ＳｉＯ2 ）h に対する質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h が１．１〜１．７、さら
に、（ＣａＦ2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h お
よび（ＣａＦ2 ）h の合計に対する質量％の比が０．１
８〜０．３、（ＮａＦ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ
2 ）h および（ＮａＦ）hの合計に対する質量％の比が
０．１０〜０．２０となるように、モールドパウダに配
合するＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 、Ｎａ2 Ｏなどの割
合を求める。
【００３１】図１（ａ）は、本発明のモールドパウダの
化学組成の範囲を説明するための（ＣａＯ）h −（Ｓｉ
Ｏ2 ）h −（ＣａＦ2 ）h の三元系状態図である。ま
た、図１（ｂ）は（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（Ｎ
ａＦ）h の三元系状態図である。
化学組成の範囲を説明するための（ＣａＯ）h −（Ｓｉ
Ｏ2 ）h −（ＣａＦ2 ）h の三元系状態図である。ま
た、図１（ｂ）は（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（Ｎ
ａＦ）h の三元系状態図である。
【００３２】図１（ａ）および図１（ｂ）に示すよう
に、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規
定するｆ（１）が１．１〜１．７、（ＣａＦ2 ）h の
（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2 ）h の
合計に対する質量％の比として規定するｆ（２）が０．
１８〜０．３、（アルカリ金属の弗化物）h の（Ｃａ
Ｏ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（アルカリ金属の弗化
物）h の合計に対する質量％の比として規定するｆ
（３）が０．１０〜０．２０の範囲の本発明のパウダの
化学組成範囲は、図１（ａ）中および図１（ｂ）中に斜
線で示す領域の範囲である。
に、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規
定するｆ（１）が１．１〜１．７、（ＣａＦ2 ）h の
（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（ＣａＦ2 ）h の
合計に対する質量％の比として規定するｆ（２）が０．
１８〜０．３、（アルカリ金属の弗化物）h の（Ｃａ
Ｏ）h 、（ＳｉＯ2 ）h および（アルカリ金属の弗化
物）h の合計に対する質量％の比として規定するｆ
（３）が０．１０〜０．２０の範囲の本発明のパウダの
化学組成範囲は、図１（ａ）中および図１（ｂ）中に斜
線で示す領域の範囲である。
【００３３】すなわち、図１（ａ）においては、比（Ｃ
ａＯ）h ／（ＳｉＯ2）hが１．１の境界線（（Ｃａ
Ｏ）h 含有率：５２．４％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：４
７．６％、（ＣａＦ 2 ）h 含有率：０％の点と（ＣａＦ2
）h とを結んだ直線）、比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ
2 ）h が１．７の境界線（（ＣａＯ）h 含有率：６
３．０％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：３７．０％、（Ｃａ
Ｆ 2 ）h 含有率：０％の点と（ＣａＦ2 ）h とを結んだ
直線）、（ＣａＦ 2 ）h 含有率が１８％の直線、（Ｃ
ａＦ2 ）h 含有率が３０％の直線とで囲まれた領域で
ある。また、図１（ｂ）においては、比（ＣａＯ）h ／
（ＳｉＯ2）h が１．１の境界線（（ＣａＯ）h含有
率：５２．４％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：４７．６％、
（ＮａＦ）h 含有率：０％の点と（ＮａＦ）h とを結ん
だ直線）、比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）hが１．７の
境界線（（ＣａＯ）h 含有率：６３．０％、（ＳｉＯ
2 ）h 含有率：３７．０％、（ＮａＦ）h 含有率：０％
の点と（ＮａＦ）h とを結んだ直線）、（ＮａＦ）h 含
有率が１０％の直線、（ＮａＦ）h 含有率が２０％の
直線とで囲まれた領域である。これらの斜線部で示さ
れる組成範囲は、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2 で表
されるカスピディンが析出しやすい領域である。
ａＯ）h ／（ＳｉＯ2）hが１．１の境界線（（Ｃａ
Ｏ）h 含有率：５２．４％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：４
７．６％、（ＣａＦ 2 ）h 含有率：０％の点と（ＣａＦ2
）h とを結んだ直線）、比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ
2 ）h が１．７の境界線（（ＣａＯ）h 含有率：６
３．０％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：３７．０％、（Ｃａ
Ｆ 2 ）h 含有率：０％の点と（ＣａＦ2 ）h とを結んだ
直線）、（ＣａＦ 2 ）h 含有率が１８％の直線、（Ｃ
ａＦ2 ）h 含有率が３０％の直線とで囲まれた領域で
ある。また、図１（ｂ）においては、比（ＣａＯ）h ／
（ＳｉＯ2）h が１．１の境界線（（ＣａＯ）h含有
率：５２．４％、（ＳｉＯ 2 ）h 含有率：４７．６％、
（ＮａＦ）h 含有率：０％の点と（ＮａＦ）h とを結ん
だ直線）、比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）hが１．７の
境界線（（ＣａＯ）h 含有率：６３．０％、（ＳｉＯ
2 ）h 含有率：３７．０％、（ＮａＦ）h 含有率：０％
の点と（ＮａＦ）h とを結んだ直線）、（ＮａＦ）h 含
有率が１０％の直線、（ＮａＦ）h 含有率が２０％の
直線とで囲まれた領域である。これらの斜線部で示さ
れる組成範囲は、３ＣａＯ・２ＳｉＯ2・ＣａＦ2 で表
されるカスピディンが析出しやすい領域である。
【００３４】なお、本発明では、カスピディンの析出し
やすい溶融スラグの実質的な化学組成として、たとえば
ＣａＯの換算量（ＣａＯ）h などの含有率を用いている
ので、図１（ａ）および図１（ｂ）を前述のとおり、そ
れぞれの換算量で描いた。
やすい溶融スラグの実質的な化学組成として、たとえば
ＣａＯの換算量（ＣａＯ）h などの含有率を用いている
ので、図１（ａ）および図１（ｂ）を前述のとおり、そ
れぞれの換算量で描いた。
【００３５】Ｎａ2 Ｏの代わりに、Ｌｉ2 ＯまたはＫ2
Ｏのアルカリ金属の酸化物を配合する場合には、Ｎａ2
Ｏと同様にして、モールドパウダの化学組成を選択でき
る。
Ｏのアルカリ金属の酸化物を配合する場合には、Ｎａ2
Ｏと同様にして、モールドパウダの化学組成を選択でき
る。
【００３６】ここで、前述の（Ａ）、（Ｃ）および
（Ｄ）式における係数の意味について、以下に記載す
る。
（Ｄ）式における係数の意味について、以下に記載す
る。
【００３７】（Ａ）式中の０．７１８＝（ＣａＯの分子
量）／（ＣａＦ2 の分子量） （Ｃ）式中の１．２７＝２×（Ｆの原子量）／（Ｌｉ2
Ｏの分子量） （Ｃ）式中の０．６１３＝２×（Ｆの原子量）／（Ｎａ
2 Ｏの分子量） （Ｃ）式中の０．４０３＝２×（Ｆの原子量）／（Ｋ2
Ｏの分子量） （Ｃ）式中の２．０５＝（ＣａＦ2 の分子量）／（２×
（Ｆの原子量） （Ｄ）式中の１．７４＝２×（ＬｉＦの分子量）／（Ｌ
ｉ2 Ｏの分子量） （Ｄ）式中の１．３５＝２×（ＮａＦの分子量）／（Ｎ
ａ2 Ｏの分子量） （Ｄ）式中の１．２３＝２×（ＫＦの分子量）／（Ｋ2
Ｏの分子量） これらの係数はいずれも、（い）〜（は）式の化学反応
式における、反応系物質と生成系物質との化学量論的な
バランスにより導出されたものである。
量）／（ＣａＦ2 の分子量） （Ｃ）式中の１．２７＝２×（Ｆの原子量）／（Ｌｉ2
Ｏの分子量） （Ｃ）式中の０．６１３＝２×（Ｆの原子量）／（Ｎａ
2 Ｏの分子量） （Ｃ）式中の０．４０３＝２×（Ｆの原子量）／（Ｋ2
Ｏの分子量） （Ｃ）式中の２．０５＝（ＣａＦ2 の分子量）／（２×
（Ｆの原子量） （Ｄ）式中の１．７４＝２×（ＬｉＦの分子量）／（Ｌ
ｉ2 Ｏの分子量） （Ｄ）式中の１．３５＝２×（ＮａＦの分子量）／（Ｎ
ａ2 Ｏの分子量） （Ｄ）式中の１．２３＝２×（ＫＦの分子量）／（Ｋ2
Ｏの分子量） これらの係数はいずれも、（い）〜（は）式の化学反応
式における、反応系物質と生成系物質との化学量論的な
バランスにより導出されたものである。
【００３８】本発明のモールドパウダは、質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規定するｆ（１）
は１．１〜１．７とする。このｆ（１）が１．１未満、
または１．７を超えると、溶融スラグのスラグフィルム
に析出するカスピディンの結晶の析出量は少なくなる。
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）h として規定するｆ（１）
は１．１〜１．７とする。このｆ（１）が１．１未満、
または１．７を超えると、溶融スラグのスラグフィルム
に析出するカスピディンの結晶の析出量は少なくなる。
【００３９】（ＣａＦ2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ
2 ）h および（ＣａＦ2 ）h の合計に対する質量％の比
として規定するｆ（２）は０．１８〜０．３とする。こ
のｆ（２）が０．１８未満、または０．３を超えると、
スラグフィルムに析出するカスピディンの結晶の析出量
が少なくなる。
2 ）h および（ＣａＦ2 ）h の合計に対する質量％の比
として規定するｆ（２）は０．１８〜０．３とする。こ
のｆ（２）が０．１８未満、または０．３を超えると、
スラグフィルムに析出するカスピディンの結晶の析出量
が少なくなる。
【００４０】上記の範囲の中でも、カスピディンの析出
は、ｆ（１）が１．４、かつｆ（２）が０．２の場合に
特に顕著になる。
は、ｆ（１）が１．４、かつｆ（２）が０．２の場合に
特に顕著になる。
【００４１】（アルカリ金属の弗化物）h の（ＣａＯ）
h 、（ＳｉＯ2 ）h 、および（アルカリ金属の弗化物）
h の合計に対する質量％の比として規定するｆ（３）は
０．１０〜０．２０とする。このｆ（３）が０．１０未
満、または０．２０を超えると、スラグフィルムに析出
するカスピディンの結晶の析出量が少なくなる。
h 、（ＳｉＯ2 ）h 、および（アルカリ金属の弗化物）
h の合計に対する質量％の比として規定するｆ（３）は
０．１０〜０．２０とする。このｆ（３）が０．１０未
満、または０．２０を超えると、スラグフィルムに析出
するカスピディンの結晶の析出量が少なくなる。
【００４２】本発明のモールドパウダのＺｒＯ2 の含有
率は０〜１０質量％とする。本発明のモールドパウダ
は、ＺｒＯ2 を含有しなくても、結晶の析出は顕著であ
る。必要に応じてＺｒＯ2 を添加することにより、結晶
の析出がさらに促進されるので、凝固殻の緩冷却効果を
得ることができる。この場合、ＺｒＯ2 の含有率は０．
５〜１０質量％であることが望ましい。０．５％未満で
は、結晶析出促進の効果が小さく、１０％を超えると、
溶融スラグの凝固点が過度に高くなる。
率は０〜１０質量％とする。本発明のモールドパウダ
は、ＺｒＯ2 を含有しなくても、結晶の析出は顕著であ
る。必要に応じてＺｒＯ2 を添加することにより、結晶
の析出がさらに促進されるので、凝固殻の緩冷却効果を
得ることができる。この場合、ＺｒＯ2 の含有率は０．
５〜１０質量％であることが望ましい。０．５％未満で
は、結晶析出促進の効果が小さく、１０％を超えると、
溶融スラグの凝固点が過度に高くなる。
【００４３】溶融スラグの粘度、凝固点等の調整を目的
に、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＴｉＯ2、ＭｎＯ、Ｂ2 Ｏ3
等などを必要に応じて配合してもよい。
に、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＴｉＯ2、ＭｎＯ、Ｂ2 Ｏ3
等などを必要に応じて配合してもよい。
【００４４】モールドパウダ中のＣは、モールドパウダ
の溶融速度を調整する添加剤として有効であり、必要に
より配合すればよい。その効果を得るためには、含有率
は１％以上とするのが望ましい。一方、Ｃの含有率が１
０％を超えると、パウダの溶融速度が過度に遅くなる。
の溶融速度を調整する添加剤として有効であり、必要に
より配合すればよい。その効果を得るためには、含有率
は１％以上とするのが望ましい。一方、Ｃの含有率が１
０％を超えると、パウダの溶融速度が過度に遅くなる。
【００４５】本発明のモールドパウダを製造する際に使
用する原料は、一般的に使用されているモールドパウダ
の原料で構わない。ＣａＯ原料として生石灰、石灰石、
セメント、ＳｉＯ2 原料としては、珪砂、軽藻土、Ｃａ
Ｆ2 原料としては、蛍石、さらにＮａ2 Ｏ原料として
は、ソーダ灰、炭酸ナトリウムなどが挙げられる。Ｌｉ
2 Ｏ原料としては、炭酸リチウム、弗化リチウム、Ｋ2
Ｏ原料としては、炭酸カリウム、弗化カリウムなどがあ
る。
用する原料は、一般的に使用されているモールドパウダ
の原料で構わない。ＣａＯ原料として生石灰、石灰石、
セメント、ＳｉＯ2 原料としては、珪砂、軽藻土、Ｃａ
Ｆ2 原料としては、蛍石、さらにＮａ2 Ｏ原料として
は、ソーダ灰、炭酸ナトリウムなどが挙げられる。Ｌｉ
2 Ｏ原料としては、炭酸リチウム、弗化リチウム、Ｋ2
Ｏ原料としては、炭酸カリウム、弗化カリウムなどがあ
る。
【００４６】また、原料の粒度は１００μｍ以下の粉末
が望ましい。なお、これらの原料にはＡｌ2 Ｏ3 、Ｍｇ
Ｏ、Ｆｅ2 Ｏ3 等の酸化物が含有されており、モールド
パウダにも不可避的に含まれるようになるが、これらの
不純物が存在しても、とくに差し支えない。
が望ましい。なお、これらの原料にはＡｌ2 Ｏ3 、Ｍｇ
Ｏ、Ｆｅ2 Ｏ3 等の酸化物が含有されており、モールド
パウダにも不可避的に含まれるようになるが、これらの
不純物が存在しても、とくに差し支えない。
【００４７】本発明の方法では、本発明のモールドパウ
ダを用い、Ｃ含有率が０．０６５〜０．１８質量％の鋼
を、鋳造速度２ｍ／分以上の速度で鋳造する。包晶鋼を
含むＣ含有率が０．０６５〜０．１８質量％の鋼を鋳造
する際に、鋳片表面に縦割れが発生しやすい。また、鋳
造速度が２ｍ／分以上になると、鋳片表面に縦割れが発
生しやすい。本発明の方法では、本発明のモールドパウ
ダを用いることによって、鋳片表面に縦割れが発生する
のを防止する。
ダを用い、Ｃ含有率が０．０６５〜０．１８質量％の鋼
を、鋳造速度２ｍ／分以上の速度で鋳造する。包晶鋼を
含むＣ含有率が０．０６５〜０．１８質量％の鋼を鋳造
する際に、鋳片表面に縦割れが発生しやすい。また、鋳
造速度が２ｍ／分以上になると、鋳片表面に縦割れが発
生しやすい。本発明の方法では、本発明のモールドパウ
ダを用いることによって、鋳片表面に縦割れが発生する
のを防止する。
【００４８】
【実施例】垂直曲げ型型連続鋳造機を用いて、厚さ９０
ｍｍ、幅１０００ｍｍの鋳片を連続鋳造試験を実施し
た。各試験では、速度３ｍ／分で、表１に示す化学組成
の包晶鋼である中炭素鋼の１ヒート８０ｔｏｎの溶鋼を
それぞれ鋳造した。
ｍｍ、幅１０００ｍｍの鋳片を連続鋳造試験を実施し
た。各試験では、速度３ｍ／分で、表１に示す化学組成
の包晶鋼である中炭素鋼の１ヒート８０ｔｏｎの溶鋼を
それぞれ鋳造した。
【００４９】
【表１】
【００５０】各試験に用いたモールドパウダは、ポルト
ランドセメント、珪砂、蛍石、ソーダ灰などの原料を配
合し、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 、Ｎａ2 Ｏを基本成
分とし、Ｃを配合した。一部の試験では、ジルコンサン
ドによりＺｒＯ2 を含有させた。また、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｍ
ｇＯ等の不純物量は５質量％未満である。
ランドセメント、珪砂、蛍石、ソーダ灰などの原料を配
合し、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、ＣａＦ2 、Ｎａ2 Ｏを基本成
分とし、Ｃを配合した。一部の試験では、ジルコンサン
ドによりＺｒＯ2 を含有させた。また、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｍ
ｇＯ等の不純物量は５質量％未満である。
【００５１】予め、モールドパウダを溶融凝固させた試
料をＸ線回折試験に供し、析出する結晶の種類を同定し
た。その結果、析出する主な結晶がカスピディンである
と認められたものについて、鋳造試験に使用した。
料をＸ線回折試験に供し、析出する結晶の種類を同定し
た。その結果、析出する主な結晶がカスピディンである
と認められたものについて、鋳造試験に使用した。
【００５２】得られた鋳片について、鋳片表面の縦割れ
を調査した。縦割れの発生程度は評価○、△、×で表示
した。鋳片の長さ１ｍあたりの鋳片表面の縦割れの発生
長さの合計値が、評価○は２００ｍｍ未満、評価△は２
００〜５００ｍｍ、評価×は５００ｍｍ以上である。評
価×の鋳片は、そのまま圧延すると製品品質上問題とな
るが、評価○および評価△の鋳片は、そのまま圧延して
も実用上支障はない。試験に用いたモールドパウダ、試
験条件および試験結果を表２に示す。
を調査した。縦割れの発生程度は評価○、△、×で表示
した。鋳片の長さ１ｍあたりの鋳片表面の縦割れの発生
長さの合計値が、評価○は２００ｍｍ未満、評価△は２
００〜５００ｍｍ、評価×は５００ｍｍ以上である。評
価×の鋳片は、そのまま圧延すると製品品質上問題とな
るが、評価○および評価△の鋳片は、そのまま圧延して
も実用上支障はない。試験に用いたモールドパウダ、試
験条件および試験結果を表２に示す。
【００５３】
【表２】
【００５４】本発明例の試験Ｎｏ．５、６および７で
は、本発明で規定する条件の範囲内のモールドパウダを
用いた。得られた鋳片表面には縦割れは発生しなかっ
た。とくに、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）が
１．４であるモールドパウダを用いた試験Ｎｏ．５で
は、鋳片表面に縦割れは発生せず良好な表面品質の鋳片
が得られた。いずれのモールドパウダにおいても、予備
試験の溶融凝固試料中、および鋳造中に鋳型下方で回収
されたスラグフィルム中には、カスピディンを主体とす
る結晶が析出していた。
は、本発明で規定する条件の範囲内のモールドパウダを
用いた。得られた鋳片表面には縦割れは発生しなかっ
た。とくに、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）が
１．４であるモールドパウダを用いた試験Ｎｏ．５で
は、鋳片表面に縦割れは発生せず良好な表面品質の鋳片
が得られた。いずれのモールドパウダにおいても、予備
試験の溶融凝固試料中、および鋳造中に鋳型下方で回収
されたスラグフィルム中には、カスピディンを主体とす
る結晶が析出していた。
【００５５】比較例の試験Ｎｏ．９およびＮｏ．１０で
は、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）と（ＣａＦ
2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ 2 ）h および（ＣａＦ
2 ）hの合計に対する質量％の比、または質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）hと（アルカリ金属の弗化
物）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h 、および（アル
カリ金属の弗化物）hの合計に対する質量％の比とが、
それぞれ本発明で規定する条件の範囲より小さい値の条
件で試験した。いずれの試験でも、凝固殻の緩冷却効果
が小さいため、鋳片表面の縦割れの発生程度は、評価×
で著しい縦割れが発生していた。
は、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）と（ＣａＦ
2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ 2 ）h および（ＣａＦ
2 ）hの合計に対する質量％の比、または質量％の比
（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）hと（アルカリ金属の弗化
物）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ2 ）h 、および（アル
カリ金属の弗化物）hの合計に対する質量％の比とが、
それぞれ本発明で規定する条件の範囲より小さい値の条
件で試験した。いずれの試験でも、凝固殻の緩冷却効果
が小さいため、鋳片表面の縦割れの発生程度は、評価×
で著しい縦割れが発生していた。
【００５６】比較例の試験Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１３で
は、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）と（ＣａＦ
2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ 2 ）h および（ＣａＦ
2 ）hの合計に対する質量％の比と（アルカリ金属の弗
化物）h の（ＣａＯ）h、（ＳｉＯ2 ）h 、および（ア
ルカリ金属の弗化物）h の合計に対する質量％の比のう
ちのいずれか２つ以上が、本発明で規定する条件の範囲
から外れたモールドパウダを用いる予定であった。しか
し、いずれのモールドパウダにも、予備試験の溶融凝固
試料中には、カスピディンの結晶の析出がなく、カスピ
ディン以外の結晶が多く析出した。そのため、これらの
モールドパウダを用いた鋳造試験は行わなかった。
は、質量％の比（ＣａＯ）h ／（ＳｉＯ2 ）と（ＣａＦ
2 ）h の（ＣａＯ）h 、（ＳｉＯ 2 ）h および（ＣａＦ
2 ）hの合計に対する質量％の比と（アルカリ金属の弗
化物）h の（ＣａＯ）h、（ＳｉＯ2 ）h 、および（ア
ルカリ金属の弗化物）h の合計に対する質量％の比のう
ちのいずれか２つ以上が、本発明で規定する条件の範囲
から外れたモールドパウダを用いる予定であった。しか
し、いずれのモールドパウダにも、予備試験の溶融凝固
試料中には、カスピディンの結晶の析出がなく、カスピ
ディン以外の結晶が多く析出した。そのため、これらの
モールドパウダを用いた鋳造試験は行わなかった。
【００５７】
【発明の効果】本発明のモールドパウダを用いることに
より、鋼を高速で鋳造する場合に鋳片表面に縦割れの発
生がなく、表面品質の良好な鋳片を得ることができる。
より、鋼を高速で鋳造する場合に鋳片表面に縦割れの発
生がなく、表面品質の良好な鋳片を得ることができる。
【図１】本発明のモールドパウダの化学組成の範囲を説
明するための（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（ＣａＦ
2 ）h および（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（Ｎａ
Ｆ）h の三元系状態図である。
明するための（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（ＣａＦ
2 ）h および（ＣａＯ）h −（ＳｉＯ2 ）h −（Ｎａ
Ｆ）h の三元系状態図である。
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フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平８−197214（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−58102（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−258343（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−314897（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−277680（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−323354（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−216907（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/108
C21C 7/076
Claims (2)
- 【請求項１】ＣａＯ、ＳｉＯ2 およびフッ素化合物を基
本成分とし、０〜１０質量％のＺｒＯ2 を含み、かつ、
下記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）式を満足することを特
徴とする連続鋳造用モールドパウダ。１．１ ≦ｆ（１）≦１．７ ・・・（ａ）０．１８ ≦ｆ（２）≦０．３ ・・・（ｂ）０．１０ ≦ｆ（３）≦０．２０ ・・・（ｃ） ｆ（１）＝（ＣａＯ）h／（ＳｉＯ2 ）h ・・・（イ） ｆ（２）＝（ＣａＦ2 ）h／（（ＣａＯ）h＋（ＳｉＯ2 ）h ＋（ＣａＦ2 ）h） ・・・（ロ） ｆ（３）＝（アルカリ金属の弗化物）h／（（ＣａＯ）h ＋（ＳｉＯ2 ）h＋（アルカリ金属の弗化物）h）・・・（ハ） （ＣａＯ）h＝（ＷCaO−（ＣａＦ2 ）h×０．７１８） ・・・（Ａ） （ＳｉＯ2）h＝ ＷSiO2 ・・・（Ｂ） （ＣａＦ2）h＝（ＷF−ＷLi2O×１．２７−ＷNa2O×０．６１３ −ＷK2O ×０．４０３）×２．０５ ・・・（Ｃ） （アルカリ金属の弗化物）h＝ＷLi2O×１．７４＋ＷNa2O × １．３５＋ＷK2O ×１．２３ ・・・（Ｄ） ここで、ＷCaO、ＷSiO2、ＷF、ＷLi2O、ＷNa2OおよびＷ
K2O ：モールドパウダ中のＣａＯ、ＳｉＯ2 、Ｆ、Ｌ
ｉ2 Ｏ、Ｎａ2 ＯおよびＫ2 Ｏの含有率（質量％） - 【請求項２】請求項１に記載の連続鋳造用モールドパウ
ダを用い、Ｃ含有率が０．０６５〜０．１８質量％の鋼
を、鋳造速度２ｍ／分以上の速度で鋳造することを特徴
とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36794499A JP3427804B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | モールドパウダおよび連続鋳造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36794499A JP3427804B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | モールドパウダおよび連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001179408A JP2001179408A (ja) | 2001-07-03 |
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Family
ID=18490592
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36794499A Expired - Lifetime JP3427804B2 (ja) | 1999-12-24 | 1999-12-24 | モールドパウダおよび連続鋳造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3427804B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017013082A (ja) * | 2015-06-29 | 2017-01-19 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび鋼の連続鋳造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP5342296B2 (ja) * | 2009-03-27 | 2013-11-13 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| JP5388739B2 (ja) * | 2009-08-03 | 2014-01-15 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| JP5370929B2 (ja) * | 2010-01-22 | 2013-12-18 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
| JP5423719B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2014-02-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| ES2700353T3 (es) * | 2014-06-10 | 2019-02-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Método de colada continua de acero sub-peritéctico que contiene Ti utilizando fundente para molde |
| KR20190028577A (ko) | 2014-09-11 | 2019-03-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강의 연속 주조용 몰드 플럭스 |
| JP6598443B2 (ja) * | 2014-09-19 | 2019-10-30 | 日本製鉄株式会社 | Ａｌ含有鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよびＡｌ含有鋼の連続鋳造方法 |
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