JP2002301551A - モールドパウダおよび連続鋳造方法 - Google Patents
モールドパウダおよび連続鋳造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を安
定して防止できるモールドパウダおよびそのモールドパ
ウダを用いる連続鋳造方法の提供。 【解決手段】ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分と
するパウダで、溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧
が１０−１１ 気圧以下であるパウダ。溶融スラグ中の
含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜６０％、Ｓｉ
Ｏ２：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％で、Ａｌ２ Ｏ３
、ＭｇＯ、Ｎａ２ＯおよびＬｉ２Ｏの合計含有率が１
〜２０％で、残部が不純物からなり、かつ、溶融スラグ
中の成分組成が、下記（イ）式を満足するのが望まし
い。 (ＣａＯ＋Ｆ＋ＭｇＯ＋Ｎａ ２Ｏ＋Ｌｉ２Ｏ)/
(Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２)≧１．５・・(イ)
定して防止できるモールドパウダおよびそのモールドパ
ウダを用いる連続鋳造方法の提供。 【解決手段】ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分と
するパウダで、溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧
が１０−１１ 気圧以下であるパウダ。溶融スラグ中の
含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜６０％、Ｓｉ
Ｏ２：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％で、Ａｌ２ Ｏ３
、ＭｇＯ、Ｎａ２ＯおよびＬｉ２Ｏの合計含有率が１
〜２０％で、残部が不純物からなり、かつ、溶融スラグ
中の成分組成が、下記（イ）式を満足するのが望まし
い。 (ＣａＯ＋Ｆ＋ＭｇＯ＋Ｎａ ２Ｏ＋Ｌｉ２Ｏ)/
(Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＯ２)≧１．５・・(イ)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳型内の溶鋼表面
上に添加する連続鋳造用のモールドパウダおよびそのモ
ールドパウダを用いる連続鋳造方法に関する。
上に添加する連続鋳造用のモールドパウダおよびそのモ
ールドパウダを用いる連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造では、通常、溶鋼は浸漬ノ
ズルを経て鋳型内に供給され、鋳型内の溶鋼表面には、
モールドパウダが添加される。一般に、モールドパウダ
は、複数種類の酸化物、フッ素化合物、炭素などの粉体
や顆粒状のもので構成されている。溶鋼表面上に添加さ
れたモールドパウダは、溶鋼の持つ熱により溶融し、溶
融スラグとなり、この溶融スラグは、鋳型内壁と凝固殻
との間の隙間に流入し、スラグフィルムとなる。
ズルを経て鋳型内に供給され、鋳型内の溶鋼表面には、
モールドパウダが添加される。一般に、モールドパウダ
は、複数種類の酸化物、フッ素化合物、炭素などの粉体
や顆粒状のもので構成されている。溶鋼表面上に添加さ
れたモールドパウダは、溶鋼の持つ熱により溶融し、溶
融スラグとなり、この溶融スラグは、鋳型内壁と凝固殻
との間の隙間に流入し、スラグフィルムとなる。
【０００３】このような挙動を示すモールドパウダに
は、鋳型内の溶鋼表面の保温および溶鋼の酸化防止、鋳
型内壁と凝固殻との間の潤滑性の確保、鋳型内の溶鋼表
面に浮上してくる気泡および酸化物の吸収、鋳型内壁と
凝固殻との間の伝熱の調整による凝固殻の冷却速度の調
整などの役割と効果がある。
は、鋳型内の溶鋼表面の保温および溶鋼の酸化防止、鋳
型内壁と凝固殻との間の潤滑性の確保、鋳型内の溶鋼表
面に浮上してくる気泡および酸化物の吸収、鋳型内壁と
凝固殻との間の伝熱の調整による凝固殻の冷却速度の調
整などの役割と効果がある。
【０００４】ところで、近年の鋼の連続鋳造では、生産
性の確保、製造コストの削減などの観点から、速度１．
５〜２ｍ／分程度の高速での鋳造が行われている。その
ため、鋳片表面に縦割れが発生しやすい。その理由は、
鋳型内の凝固殻の厚さが鋳片の幅方向で不均一になり、
鋳片を曲げまたは矯正する際に鋳片表面に働く応力が、
とくに凝固殻の薄い部分に集中するため、その部分の鋳
片表面に縦割れが発生するためである。
性の確保、製造コストの削減などの観点から、速度１．
５〜２ｍ／分程度の高速での鋳造が行われている。その
ため、鋳片表面に縦割れが発生しやすい。その理由は、
鋳型内の凝固殻の厚さが鋳片の幅方向で不均一になり、
鋳片を曲げまたは矯正する際に鋳片表面に働く応力が、
とくに凝固殻の薄い部分に集中するため、その部分の鋳
片表面に縦割れが発生するためである。
【０００５】上述のモールドパウダの役割の中で、鋳型
内壁と凝固殻との間の伝熱の調整による凝固殻の冷却速
度の調整の役割が、鋳片表面の縦割れの発生の防止に重
要であることが知られている。そこで、従来から、モー
ルドパウダの成分組成、および凝固温度や粘度などの物
性値を調整することにより、鋳型内の凝固殻の冷却速度
を調整し、鋳片表面の縦割れの発生を防止することが行
われてきた。
内壁と凝固殻との間の伝熱の調整による凝固殻の冷却速
度の調整の役割が、鋳片表面の縦割れの発生の防止に重
要であることが知られている。そこで、従来から、モー
ルドパウダの成分組成、および凝固温度や粘度などの物
性値を調整することにより、鋳型内の凝固殻の冷却速度
を調整し、鋳片表面の縦割れの発生を防止することが行
われてきた。
【０００６】特開平１０−３１４８９７号公報には、塩
基度（成分含有率の比、ＣａＯ／ＳｉＯ２ ）を１．１
〜２．４、Ａｌ２ Ｏ３ 含有率を１〜７質量％、Ｆ含
有率を２〜１２質量％とし、かつ、プリメルトしたフラ
ックス（原料）の含有率を規定することによって、中炭
素鋼などの鋳片表面の縦割れの発生を防止するモールド
パウダが提案されている。
基度（成分含有率の比、ＣａＯ／ＳｉＯ２ ）を１．１
〜２．４、Ａｌ２ Ｏ３ 含有率を１〜７質量％、Ｆ含
有率を２〜１２質量％とし、かつ、プリメルトしたフラ
ックス（原料）の含有率を規定することによって、中炭
素鋼などの鋳片表面の縦割れの発生を防止するモールド
パウダが提案されている。
【０００７】また、特開平１０−２５８３４３号公報に
は、ＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ａｌ２Ｏ３ 、ＭｇＯおよび
Ｆを主成分とし、塩基度を０．７〜１．４、１３００℃
における粘度を１〜８ｐｏｉｓｅ、凝固温度を１０５０
〜１２５０℃などとすることによって、高速で鋳造する
際にも鋳片表面割れの発生を防止できるモールドパウダ
が提案されている。
は、ＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ａｌ２Ｏ３ 、ＭｇＯおよび
Ｆを主成分とし、塩基度を０．７〜１．４、１３００℃
における粘度を１〜８ｐｏｉｓｅ、凝固温度を１０５０
〜１２５０℃などとすることによって、高速で鋳造する
際にも鋳片表面割れの発生を防止できるモールドパウダ
が提案されている。
【０００８】しかし、これら特開平１０−３１４８９７
号公報および特開平１０−２５８３４３号公報で提案さ
れたモールドパウダを用いても、鋳片表面に縦割れが発
生したり、また、縦割れの発生が抑制されても、かえっ
て、溶鋼中の酸化物、モールドパウダが溶融した溶融ス
ラグなどを巻き込んだ、いわゆるノロカミ疵が発生する
場合がある。つまり、高速で鋳造する際の鋳片表面の縦
割れおよびノロカミ疵の発生を、安定して防止できてい
ないのが現状である。
号公報および特開平１０−２５８３４３号公報で提案さ
れたモールドパウダを用いても、鋳片表面に縦割れが発
生したり、また、縦割れの発生が抑制されても、かえっ
て、溶鋼中の酸化物、モールドパウダが溶融した溶融ス
ラグなどを巻き込んだ、いわゆるノロカミ疵が発生する
場合がある。つまり、高速で鋳造する際の鋳片表面の縦
割れおよびノロカミ疵の発生を、安定して防止できてい
ないのが現状である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高速で鋳造
する際に、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を
安定して防止できるモールドパウダおよびそのモールド
パウダを用いる連続鋳造方法を提供することを目的とす
る。
する際に、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を
安定して防止できるモールドパウダおよびそのモールド
パウダを用いる連続鋳造方法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記
（１）と（２）に示す連続鋳造用のモールドパウダ、お
よび下記（３）に示す連続鋳造方法にある。 （１）ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とするモ
ールドパウダであって、そのモールドパウダが溶融して
生成した溶融スラグの酸素分圧が１０−１１ 気圧以下
である連続鋳造用のモールドパウダ。 （２）モールドパウダが溶融して生成した溶融スラグ中
の成分含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜６０％、Ｓ
ｉＯ２ ：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％で、さらに、
Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏ
の合計の含有率が１〜２０％であり、残部が不純物から
なり、かつ、溶融スラグ中の成分組成が、下記（イ）式
を満足する上記（１）に記載の連続鋳造用のモールドパ
ウダ。 ここで、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ２ Ｏ、Ｌｉ２ Ｏ、Ａ
ｌ２ Ｏ３ およびＳｉＯ２ は、溶融スラグ中のＣ
ａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｌｉ、ＡｌおよびＳｉの分析値を全て
それらの金属の酸化物として換算した含有率（質量％）
であり、Ｆは、溶融スラグ中のＦの分析値である含有率
（質量％）である。ただし、当然のことながら、上記の
ＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ｆ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎ
ａ２ Ｏ、Ｌｉ２ Ｏおよび不純物の合計の含有率は１
００％である。 （３）上記（１）または（２）に記載のモールドパウダ
を鋳型内の溶鋼表面上に添加して鋳造する連続鋳造方
法。
（１）と（２）に示す連続鋳造用のモールドパウダ、お
よび下記（３）に示す連続鋳造方法にある。 （１）ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とするモ
ールドパウダであって、そのモールドパウダが溶融して
生成した溶融スラグの酸素分圧が１０−１１ 気圧以下
である連続鋳造用のモールドパウダ。 （２）モールドパウダが溶融して生成した溶融スラグ中
の成分含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜６０％、Ｓ
ｉＯ２ ：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％で、さらに、
Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏ
の合計の含有率が１〜２０％であり、残部が不純物から
なり、かつ、溶融スラグ中の成分組成が、下記（イ）式
を満足する上記（１）に記載の連続鋳造用のモールドパ
ウダ。 ここで、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ２ Ｏ、Ｌｉ２ Ｏ、Ａ
ｌ２ Ｏ３ およびＳｉＯ２ は、溶融スラグ中のＣ
ａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｌｉ、ＡｌおよびＳｉの分析値を全て
それらの金属の酸化物として換算した含有率（質量％）
であり、Ｆは、溶融スラグ中のＦの分析値である含有率
（質量％）である。ただし、当然のことながら、上記の
ＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ｆ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎ
ａ２ Ｏ、Ｌｉ２ Ｏおよび不純物の合計の含有率は１
００％である。 （３）上記（１）または（２）に記載のモールドパウダ
を鋳型内の溶鋼表面上に添加して鋳造する連続鋳造方
法。
【００１１】本発明で規定する「溶融スラグの酸素分
圧」は、通常、溶鋼中の酸素分圧の測定に用いられてい
る、たとえばジルコニア固体電解質からなる測定器具、
いわゆる酸素センサーを、鋳型内の溶融スラグ中に直接
浸漬させることにより測定することができる。また、実
験室において、たとえば、黒鉛るつぼ中でモールドパウ
ダを溶融し、その溶融スラグ中に上記測定器具を浸漬さ
せることにより、溶融スラグの酸素分圧を測定すること
ができる。
圧」は、通常、溶鋼中の酸素分圧の測定に用いられてい
る、たとえばジルコニア固体電解質からなる測定器具、
いわゆる酸素センサーを、鋳型内の溶融スラグ中に直接
浸漬させることにより測定することができる。また、実
験室において、たとえば、黒鉛るつぼ中でモールドパウ
ダを溶融し、その溶融スラグ中に上記測定器具を浸漬さ
せることにより、溶融スラグの酸素分圧を測定すること
ができる。
【００１２】成分組成と、凝固温度、粘度などの物性値
とを調整したモールドパウダを用いても、鋳片表面に縦
割れが発生したり、溶鋼中の酸化物などを巻き込んだノ
ロカミ疵が発生するのは、鋳造中に溶融スラグの成分組
成が変化し、溶融スラグの凝固温度および粘度の物性値
が変動することが根本的な原因であることがわかった。
具体的に説明すると、つぎのとおりである。
とを調整したモールドパウダを用いても、鋳片表面に縦
割れが発生したり、溶鋼中の酸化物などを巻き込んだノ
ロカミ疵が発生するのは、鋳造中に溶融スラグの成分組
成が変化し、溶融スラグの凝固温度および粘度の物性値
が変動することが根本的な原因であることがわかった。
具体的に説明すると、つぎのとおりである。
【００１３】すなわち、溶融スラグ中のＳｉＯ２ が溶
鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反応し、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｍｎ
Ｏなどが生成する。そのため、溶融スラグ中のＳｉＯ２
の含有率が低下し、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｎＯなどの含
有率が増加する。また、このように溶融スラグの成分組
成が変動すると、溶融スラグの凝固温度および粘度が低
下する。
鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反応し、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｍｎ
Ｏなどが生成する。そのため、溶融スラグ中のＳｉＯ２
の含有率が低下し、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｎＯなどの含
有率が増加する。また、このように溶融スラグの成分組
成が変動すると、溶融スラグの凝固温度および粘度が低
下する。
【００１４】生成して増加した溶融スラグ中のＡｌ２
Ｏ３ などが、直接または溶鋼を経由して、鋳型内の凝
固殻に捕捉されやすくなるので、鋳片表面のノロカミ疵
の発生が多くなるのである。
Ｏ３ などが、直接または溶鋼を経由して、鋳型内の凝
固殻に捕捉されやすくなるので、鋳片表面のノロカミ疵
の発生が多くなるのである。
【００１５】また、溶融スラグの凝固温度および粘度が
低下することにより、鋳型内壁と凝固殻との間の伝熱が
大きくなるので、凝固殻の冷却が速くなり、鋳型内の凝
固殻の厚さが鋳片の幅方向で不均一になりやすい。鋳型
内の凝固殻の厚さの不均一さは、その後の凝固殻の成長
にも影響を与え、鋳片を曲げまたは矯正する際にまで、
その影響が残存する。そのため、鋳片を曲げまたは矯正
する際の鋳片表面に働く応力が凝固殻の薄い部分に集中
し、鋳片表面に縦割れが発生するのである。
低下することにより、鋳型内壁と凝固殻との間の伝熱が
大きくなるので、凝固殻の冷却が速くなり、鋳型内の凝
固殻の厚さが鋳片の幅方向で不均一になりやすい。鋳型
内の凝固殻の厚さの不均一さは、その後の凝固殻の成長
にも影響を与え、鋳片を曲げまたは矯正する際にまで、
その影響が残存する。そのため、鋳片を曲げまたは矯正
する際の鋳片表面に働く応力が凝固殻の薄い部分に集中
し、鋳片表面に縦割れが発生するのである。
【００１６】ところで、モールドパウダは、通常、Ｃａ
Ｏ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とする。その理由
は、前述の鋳型内の溶鋼の保温と酸化防止、鋳型内壁と
凝固殻との潤滑性の確保などのモールドパウダの役割を
効果的にするためである。とくにＳｉＯ２ は、溶鋼の
温度範囲でモールドパウダを溶融させ、溶融した溶融ス
ラグの流動性を確保する観点から安価で効果的な成分で
ある。つまり、溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応の抑制
だけの観点から、溶融スラグ中のＳｉＯ２ の含有率を
極端に低下させたり、または含有させないことは、現実
的でない。
Ｏ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とする。その理由
は、前述の鋳型内の溶鋼の保温と酸化防止、鋳型内壁と
凝固殻との潤滑性の確保などのモールドパウダの役割を
効果的にするためである。とくにＳｉＯ２ は、溶鋼の
温度範囲でモールドパウダを溶融させ、溶融した溶融ス
ラグの流動性を確保する観点から安価で効果的な成分で
ある。つまり、溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応の抑制
だけの観点から、溶融スラグ中のＳｉＯ２ の含有率を
極端に低下させたり、または含有させないことは、現実
的でない。
【００１７】そこで、本発明者らは、溶鋼中のＡｌ、Ｍ
ｎなどとの反応を抑制できるモールドパウダの成分組成
を鋭意検討し、モールドパウダの基本成分をＣａＯ、Ｓ
ｉＯ ２ およびＦとした上で、モールドパウダが溶融し
て生成した溶融スラグの酸素分圧を１０−１１ 気圧以
下と低く抑えることにより、溶融スラグ中のＳｉＯ２と
溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応を抑制できることがわ
かった。
ｎなどとの反応を抑制できるモールドパウダの成分組成
を鋭意検討し、モールドパウダの基本成分をＣａＯ、Ｓ
ｉＯ ２ およびＦとした上で、モールドパウダが溶融し
て生成した溶融スラグの酸素分圧を１０−１１ 気圧以
下と低く抑えることにより、溶融スラグ中のＳｉＯ２と
溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応を抑制できることがわ
かった。
【００１８】したがって、本発明のモールドパウダは、
ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とし、そのモー
ルドパウダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧が
１０ −１１ 気圧以下であるモールドパウダとする。
ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とし、そのモー
ルドパウダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧が
１０ −１１ 気圧以下であるモールドパウダとする。
【００１９】また、本発明のモールドパウダは、Ｃａ
Ｏ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とするモールドパウ
ダであって、そのモールドパウダが溶融して生成した溶
融スラグ中の成分含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜
６０％、ＳｉＯ２ ：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％
で、さらに、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ Ｏおよ
びＬｉ２ Ｏの合計の含有率が１〜２０％であり、残部
が不純物で、かつ、溶融スラグ中の成分組成が、前述の
（イ）式を満足するのが望ましい。溶融スラグの成分組
成範囲を上記の範囲とすることにより、溶融スラグの酸
素分圧を効果的に１０−１１ 気圧以下にすることがで
きる。
Ｏ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分とするモールドパウ
ダであって、そのモールドパウダが溶融して生成した溶
融スラグ中の成分含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜
６０％、ＳｉＯ２ ：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％
で、さらに、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ Ｏおよ
びＬｉ２ Ｏの合計の含有率が１〜２０％であり、残部
が不純物で、かつ、溶融スラグ中の成分組成が、前述の
（イ）式を満足するのが望ましい。溶融スラグの成分組
成範囲を上記の範囲とすることにより、溶融スラグの酸
素分圧を効果的に１０−１１ 気圧以下にすることがで
きる。
【００２０】さらに、本発明の方法は、溶融して生成し
た溶融スラグの酸素分圧が１０−１ １ 気圧以下である
モールドパウダを鋳型内の溶鋼表面上に添加して鋳造す
るので、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を安
定して防止できる。
た溶融スラグの酸素分圧が１０−１ １ 気圧以下である
モールドパウダを鋳型内の溶鋼表面上に添加して鋳造す
るので、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を安
定して防止できる。
【００２１】
【発明の実施の形態】ジルコニア固体電解質は、溶鋼の
酸素分圧を測定する物質で、いわゆる酸素センサーを構
成する物質として一般的に知られている。本発明では、
たとえば、このジルコニア固体電解質を、モールドパウ
ダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧を測定する
ために用いることができる。モールドパウダが溶融して
生成した溶融スラグの酸素分圧を測定するためのジルコ
ニア固体電解質の測定器具としては、たとえば、つぎの
ような器具を用いることができる。
酸素分圧を測定する物質で、いわゆる酸素センサーを構
成する物質として一般的に知られている。本発明では、
たとえば、このジルコニア固体電解質を、モールドパウ
ダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧を測定する
ために用いることができる。モールドパウダが溶融して
生成した溶融スラグの酸素分圧を測定するためのジルコ
ニア固体電解質の測定器具としては、たとえば、つぎの
ような器具を用いることができる。
【００２２】すなわち、ジルコニア固体電解質製の筒
と、その筒を支える支持物とを有する測定器具とし、溶
融スラグ中に浸漬する側の筒の先端部分は閉じた形状と
し、筒の内部には、金属Ｃｒおよびその酸化物であるＣ
ｒ２ Ｏ３ の粉末を充填し、それら粉末の中に、起電
力を測定するための白金等からなるリード線の先端部分
を挿入し、そのリード線の反対側の部分を、筒の外部に
引き出している器具とする。
と、その筒を支える支持物とを有する測定器具とし、溶
融スラグ中に浸漬する側の筒の先端部分は閉じた形状と
し、筒の内部には、金属Ｃｒおよびその酸化物であるＣ
ｒ２ Ｏ３ の粉末を充填し、それら粉末の中に、起電
力を測定するための白金等からなるリード線の先端部分
を挿入し、そのリード線の反対側の部分を、筒の外部に
引き出している器具とする。
【００２３】本発明のモールドパウダについて、以下に
具体的に説明する。なお、％は質量％を意味する。本発
明のモールドパウダは、ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを
基本成分とするモールドパウダであって、そのモールド
パウダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧が１０
−１１ 気圧以下であるモールドパウダである。
具体的に説明する。なお、％は質量％を意味する。本発
明のモールドパウダは、ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを
基本成分とするモールドパウダであって、そのモールド
パウダが溶融して生成した溶融スラグの酸素分圧が１０
−１１ 気圧以下であるモールドパウダである。
【００２４】ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分と
するモールドパウダとするのは、炭素鋼、低合金鋼など
を１．５〜２ｍ／分程度の高速で鋳造する際に、鋳型内
の溶鋼の保温と大気による酸化の防止、鋳型内壁と凝固
殻との間の良好な潤滑性、溶鋼表面に浮上する酸化物な
どの捕捉などに効果的なモールドパウダであるからであ
る。
するモールドパウダとするのは、炭素鋼、低合金鋼など
を１．５〜２ｍ／分程度の高速で鋳造する際に、鋳型内
の溶鋼の保温と大気による酸化の防止、鋳型内壁と凝固
殻との間の良好な潤滑性、溶鋼表面に浮上する酸化物な
どの捕捉などに効果的なモールドパウダであるからであ
る。
【００２５】モールドパウダが溶融して生成した溶融ス
ラグの酸素分圧が１０−１１ 気圧以下とするのは、溶
融スラグ中のＳｉＯ２ が溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反
応するのを防止し、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｎＯなどの生成
を防止するためである。溶融スラグの酸素分圧が１０
−１１ 気圧を超えると、溶融スラグ中のＳｉＯ２ が
溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反応しやすくなり、溶融スラ
グ中のＳｉＯ２ の含有率が低下し、Ａｌ２ Ｏ３ 、
ＭｎＯなどの含有率が増加する。そのため、溶融スラグ
の凝固温度および粘度が低下し、鋳型内壁と凝固殻との
間の伝熱が大きくなり、鋳片表面に縦割れおよびノロカ
ミ疵が発生しやすくなるのである。
ラグの酸素分圧が１０−１１ 気圧以下とするのは、溶
融スラグ中のＳｉＯ２ が溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反
応するのを防止し、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｎＯなどの生成
を防止するためである。溶融スラグの酸素分圧が１０
−１１ 気圧を超えると、溶融スラグ中のＳｉＯ２ が
溶鋼中のＡｌ、Ｍｎなどと反応しやすくなり、溶融スラ
グ中のＳｉＯ２ の含有率が低下し、Ａｌ２ Ｏ３ 、
ＭｎＯなどの含有率が増加する。そのため、溶融スラグ
の凝固温度および粘度が低下し、鋳型内壁と凝固殻との
間の伝熱が大きくなり、鋳片表面に縦割れおよびノロカ
ミ疵が発生しやすくなるのである。
【００２６】また、本発明のモールドパウダの成分組成
およびその溶融スラグ中の成分組成を、つぎのようにす
るのが望ましい。すなわち、モールドパウダの化学組成
は、基本成分をＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦとし、ま
た、そのモールドパウダが溶融して生成した溶融スラグ
は、ＣａＯ：４０〜６０％、ＳｉＯ２ ：２０〜４０
％、Ｆ：２〜１５％を含有し、さらに、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏを合計とし
て１〜２０％含有し、残部が不純物からなり、かつ、溶
融スラグ中の成分組成が、前述の（イ）式を満足するの
が望ましい。
およびその溶融スラグ中の成分組成を、つぎのようにす
るのが望ましい。すなわち、モールドパウダの化学組成
は、基本成分をＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦとし、ま
た、そのモールドパウダが溶融して生成した溶融スラグ
は、ＣａＯ：４０〜６０％、ＳｉＯ２ ：２０〜４０
％、Ｆ：２〜１５％を含有し、さらに、Ａｌ２ Ｏ
３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏを合計とし
て１〜２０％含有し、残部が不純物からなり、かつ、溶
融スラグ中の成分組成が、前述の（イ）式を満足するの
が望ましい。
【００２７】溶融スラグ中のＣａＯ含有率を４０〜６０
％、ＳｉＯ２ 含有率を２０〜４０％とするのは、鋳型
内の溶鋼の保温と大気による酸化防止、鋳型内壁と凝固
殻との間の良好な潤滑性、溶鋼表面に浮上する酸化物な
どの捕捉などに効果的であるからである。ＣａＯ含有率
が４０％未満では、鋳型内の溶鋼表面に浮上してくる気
泡および酸化物の吸収が悪くなる。また、ＣａＯ含有率
が６０％を超えると、溶融スラグの凝固温度が高くな
り、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性が悪くなる。Ｓｉ
Ｏ２ 含有率が２０％未満では、溶融スラグの凝固温度
が高くなり、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性が悪くな
る。また、ＳｉＯ２ 含有率が４０％を超えると、溶鋼
中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応が起こりやすい。また、溶
融スラグ中のＣａＯ含有率を４０〜６０％とし、ＳｉＯ
２ 含有率をＣａＯ含有率よりも少ない２０〜４０％と
することにより、溶融スラグ中の酸素分圧が１０−１１
気圧以下となりやすい。
％、ＳｉＯ２ 含有率を２０〜４０％とするのは、鋳型
内の溶鋼の保温と大気による酸化防止、鋳型内壁と凝固
殻との間の良好な潤滑性、溶鋼表面に浮上する酸化物な
どの捕捉などに効果的であるからである。ＣａＯ含有率
が４０％未満では、鋳型内の溶鋼表面に浮上してくる気
泡および酸化物の吸収が悪くなる。また、ＣａＯ含有率
が６０％を超えると、溶融スラグの凝固温度が高くな
り、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性が悪くなる。Ｓｉ
Ｏ２ 含有率が２０％未満では、溶融スラグの凝固温度
が高くなり、鋳型内壁と凝固殻との間の潤滑性が悪くな
る。また、ＳｉＯ２ 含有率が４０％を超えると、溶鋼
中のＡｌ、Ｍｎなどとの反応が起こりやすい。また、溶
融スラグ中のＣａＯ含有率を４０〜６０％とし、ＳｉＯ
２ 含有率をＣａＯ含有率よりも少ない２０〜４０％と
することにより、溶融スラグ中の酸素分圧が１０−１１
気圧以下となりやすい。
【００２８】さらに、ＳｉＯ２ 含有率に対するＣａＯ
含有率の比、ＣａＯ／ＳｉＯ２ を１．５〜２．５とす
るのがより望ましい。ＣａＯ／ＳｉＯ２ を１．５以上
とすることにより、溶融スラグ中の酸素分圧が１０
−１１ 気圧以下となりやすいことに加えて、鋳型内壁
と凝固殻との間に流れ込んだ溶融スラグが冷却されて凝
固し、スラグフィルムが形成される過程で、結晶が析出
しやすい。結晶が析出すると、スラグフィルムの伝熱抵
抗が大きくなり、凝固殻が急速に冷却されることを抑制
でき、鋳片表面の縦割れの発生を防止できる。ＣａＯ／
ＳｉＯ２ が２．５を超えると、凝固温度が高くなりす
ぎて、鋳型内における潤滑性の悪化や凝固殻の冷却が不
均一になりやすい。
含有率の比、ＣａＯ／ＳｉＯ２ を１．５〜２．５とす
るのがより望ましい。ＣａＯ／ＳｉＯ２ を１．５以上
とすることにより、溶融スラグ中の酸素分圧が１０
−１１ 気圧以下となりやすいことに加えて、鋳型内壁
と凝固殻との間に流れ込んだ溶融スラグが冷却されて凝
固し、スラグフィルムが形成される過程で、結晶が析出
しやすい。結晶が析出すると、スラグフィルムの伝熱抵
抗が大きくなり、凝固殻が急速に冷却されることを抑制
でき、鋳片表面の縦割れの発生を防止できる。ＣａＯ／
ＳｉＯ２ が２．５を超えると、凝固温度が高くなりす
ぎて、鋳型内における潤滑性の悪化や凝固殻の冷却が不
均一になりやすい。
【００２９】ところで、本発明で規定する「溶融スラグ
中のＦ」とは、溶融スラグ中にＦ−として存在し、Ｃａ
Ｆ２ などのフッ素化合物を形成しているものであっ
て、スラグ中のＦとして分析されるものである。
中のＦ」とは、溶融スラグ中にＦ−として存在し、Ｃａ
Ｆ２ などのフッ素化合物を形成しているものであっ
て、スラグ中のＦとして分析されるものである。
【００３０】この溶融スラグ中のＦの含有率を２〜１５
％とするのが望ましいのは、溶融スラグ中のＦは、溶融
スラグの凝固温度の調整する効果があり、また、溶融ス
ラグが鋳型内壁と凝固殻との隙間で凝固し、スラグフィ
ルムが形成される過程で、結晶の析出が促進され、凝固
殻の冷却が緩冷却化となる効果があるからである。これ
らの効果により、鋳片表面の縦割れの発生が防止でき
る。Ｆ含有率が２％未満では、その効果が小さくなる。
また、Ｆ含有率が１５％を超えると、溶融スラグの粘度
が過度に低下して溶鋼中に巻き込まれ、鋳片表面にノロ
カミ疵が発生する。また、鋳型内壁と凝固殻との隙間に
過度に流れ込み、鋳型内の凝固殻の厚さが鋳片の幅方向
で不均一になり、鋳片表面に縦割れが発生する。
％とするのが望ましいのは、溶融スラグ中のＦは、溶融
スラグの凝固温度の調整する効果があり、また、溶融ス
ラグが鋳型内壁と凝固殻との隙間で凝固し、スラグフィ
ルムが形成される過程で、結晶の析出が促進され、凝固
殻の冷却が緩冷却化となる効果があるからである。これ
らの効果により、鋳片表面の縦割れの発生が防止でき
る。Ｆ含有率が２％未満では、その効果が小さくなる。
また、Ｆ含有率が１５％を超えると、溶融スラグの粘度
が過度に低下して溶鋼中に巻き込まれ、鋳片表面にノロ
カミ疵が発生する。また、鋳型内壁と凝固殻との隙間に
過度に流れ込み、鋳型内の凝固殻の厚さが鋳片の幅方向
で不均一になり、鋳片表面に縦割れが発生する。
【００３１】溶融スラグ中のＡｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、
Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏの合計の含有率を１〜２０
％とするのが望ましいのは、１％未満では、スラグフィ
ルム中に結晶が過度に析出し、鋳型内の凝固殻の冷却が
不均一になりやすく、また、２０％を超えると、溶融ス
ラグの凝固温度が高くなり、溶融スラグの粘度が過度に
上昇して、溶融スラグが鋳型内壁と凝固殻の隙間に流れ
込みにくくなるからである。また、これらＣａＯ、Ｓｉ
Ｏ２ 、Ｆ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２Ｏおよび
Ｌｉ２ Ｏの含有率が前述の（イ）式を満足するのが望
ましい理由は、溶融スラグの酸素分圧が１０−１１ 気
圧以下となりやすいからである。
Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２ Ｏの合計の含有率を１〜２０
％とするのが望ましいのは、１％未満では、スラグフィ
ルム中に結晶が過度に析出し、鋳型内の凝固殻の冷却が
不均一になりやすく、また、２０％を超えると、溶融ス
ラグの凝固温度が高くなり、溶融スラグの粘度が過度に
上昇して、溶融スラグが鋳型内壁と凝固殻の隙間に流れ
込みにくくなるからである。また、これらＣａＯ、Ｓｉ
Ｏ２ 、Ｆ、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２Ｏおよび
Ｌｉ２ Ｏの含有率が前述の（イ）式を満足するのが望
ましい理由は、溶融スラグの酸素分圧が１０−１１ 気
圧以下となりやすいからである。
【００３２】１．５〜２ｍ／分程度の高速で鋳造する場
合の溶融スラグの粘度は、１３００℃で１．５ｐｏｉｓ
ｅ以下が望ましい。１．５ｐｏｉｓｅを超えると、鋳型
内壁と鋳型内の凝固殻との間隙に流入する溶融スラグの
量が不足し、鋳片表面に縦割れが発生したり、ブレーク
アウトの発生が多くなる。
合の溶融スラグの粘度は、１３００℃で１．５ｐｏｉｓ
ｅ以下が望ましい。１．５ｐｏｉｓｅを超えると、鋳型
内壁と鋳型内の凝固殻との間隙に流入する溶融スラグの
量が不足し、鋳片表面に縦割れが発生したり、ブレーク
アウトの発生が多くなる。
【００３３】また、１．５〜２ｍ／分程度の高速で鋳造
する場合の溶融スラグの凝固温度は１１００〜１３００
℃が望ましい。本発明で規定する溶融スラグの組成範囲
であっても、溶融スラグの凝固温度が１３００℃以上に
なる場合がある。このような場合には、前述の（２）で
規定する溶融スラグの組成範囲内において、溶融スラグ
中のＮａ２ Ｏおよび／またはＬｉ２ Ｏの含有率を高
くし、凝固温度を下げるのが望ましい。その際、溶融ス
ラグ中のＮａ２ Ｏおよび／またはＬｉ２ Ｏの合計の
含有率は２％以上とするのが望ましい。
する場合の溶融スラグの凝固温度は１１００〜１３００
℃が望ましい。本発明で規定する溶融スラグの組成範囲
であっても、溶融スラグの凝固温度が１３００℃以上に
なる場合がある。このような場合には、前述の（２）で
規定する溶融スラグの組成範囲内において、溶融スラグ
中のＮａ２ Ｏおよび／またはＬｉ２ Ｏの含有率を高
くし、凝固温度を下げるのが望ましい。その際、溶融ス
ラグ中のＮａ２ Ｏおよび／またはＬｉ２ Ｏの合計の
含有率は２％以上とするのが望ましい。
【００３４】本発明のモールドパウダを製造する際の原
料の配合計算は、各原料中に存在するＣａ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、、Ｍｇ、ＮａおよびＬｉのの各成分が、溶融スラグ
中でそれぞれＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｍ
ｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２Ｏとして存在し、また、
各原料中に存在するＦは、溶融スラグ中にＦとして存在
するものとして、配合計算することができる。
料の配合計算は、各原料中に存在するＣａ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、、Ｍｇ、ＮａおよびＬｉのの各成分が、溶融スラグ
中でそれぞれＣａＯ、ＳｉＯ２ 、Ａｌ２ Ｏ３ 、Ｍ
ｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ２Ｏとして存在し、また、
各原料中に存在するＦは、溶融スラグ中にＦとして存在
するものとして、配合計算することができる。
【００３５】さらに、モールドパウダの配合に関し、モ
ールドパウダ中にＣを配合すると、Ｃは徐々に燃焼する
ので、モールドパウダの溶融速度を調整する添加剤とし
て効果的であり、必要により配合すればよい。その効果
を得るためには、モールドパウダ中に１質量％以上配合
するのが望ましい。一方、Ｃの含有率が１０％を超える
と、パウダの溶融速度が過度に遅くなるので、連続鋳造
操業が困難となる。なお、Ｃは燃焼するので、溶融スラ
グ中のＣ含有率は規定できない。
ールドパウダ中にＣを配合すると、Ｃは徐々に燃焼する
ので、モールドパウダの溶融速度を調整する添加剤とし
て効果的であり、必要により配合すればよい。その効果
を得るためには、モールドパウダ中に１質量％以上配合
するのが望ましい。一方、Ｃの含有率が１０％を超える
と、パウダの溶融速度が過度に遅くなるので、連続鋳造
操業が困難となる。なお、Ｃは燃焼するので、溶融スラ
グ中のＣ含有率は規定できない。
【００３６】本発明のモールドパウダを製造する際に使
用する原料は、一般的に使用されている原料で構わな
い。ＣａＯ原料としては、生石灰、石灰石、セメント
を、ＳｉＯ２ 原料としては、珪砂、軽藻土を、Ａｌ２
Ｏ３ 原料としては、アルミナ粉を、ＭｇＯ原料とし
ては、ＭｇＯクリンカ、炭酸マグネシウムを、Ｎａ２
Ｏ原料としては、ソーダ灰を、Ｌｉ２ Ｏ原料として
は、炭酸リチウムを、Ｆ分の原料としては、蛍石、フッ
化ソーダを、そしてＣ原料としては、カーボンブラッ
ク、コークス粉などを用いることができる。
用する原料は、一般的に使用されている原料で構わな
い。ＣａＯ原料としては、生石灰、石灰石、セメント
を、ＳｉＯ２ 原料としては、珪砂、軽藻土を、Ａｌ２
Ｏ３ 原料としては、アルミナ粉を、ＭｇＯ原料とし
ては、ＭｇＯクリンカ、炭酸マグネシウムを、Ｎａ２
Ｏ原料としては、ソーダ灰を、Ｌｉ２ Ｏ原料として
は、炭酸リチウムを、Ｆ分の原料としては、蛍石、フッ
化ソーダを、そしてＣ原料としては、カーボンブラッ
ク、コークス粉などを用いることができる。
【００３７】また、原料の粒度は１００μｍ以下が望ま
しい。なお、これらの原料にはＦｅ ２ Ｏ３ 、Ｆｅ３
Ｏ４ などの酸化物が含有されており、モールドパウダ
およびその溶融スラグ中にも不可避的に含まれるように
なる。しかし、これらの不純物が存在しても、とくに差
し支えない。
しい。なお、これらの原料にはＦｅ ２ Ｏ３ 、Ｆｅ３
Ｏ４ などの酸化物が含有されており、モールドパウダ
およびその溶融スラグ中にも不可避的に含まれるように
なる。しかし、これらの不純物が存在しても、とくに差
し支えない。
【００３８】
【実施例】湾曲半径１０．５ｍの垂直曲げ型連続鋳造機
を用い、厚さ２７０ｍｍ、幅１２００ｍｍの鋳片を鋳造
した。表１に鋳造した鋼の化学組成、表２に用いたモー
ルドパウダが溶融して生成した溶融スラグの成分組成、
１３００℃における粘度、凝固温度などを示す。鋳造速
度は１．８ｍ／分とし、一部の試験では１．６ｍ／分と
した。各試験では、１ヒート当たり約２５０ｔｏｎの溶
鋼をそれぞれ合計２５ヒート鋳造した。
を用い、厚さ２７０ｍｍ、幅１２００ｍｍの鋳片を鋳造
した。表１に鋳造した鋼の化学組成、表２に用いたモー
ルドパウダが溶融して生成した溶融スラグの成分組成、
１３００℃における粘度、凝固温度などを示す。鋳造速
度は１．８ｍ／分とし、一部の試験では１．６ｍ／分と
した。各試験では、１ヒート当たり約２５０ｔｏｎの溶
鋼をそれぞれ合計２５ヒート鋳造した。
【００３９】
【表１】
【表２】 鋼ａは、Ｃ含有率が０．０４〜０．０６質量％の低炭素
鋼、鋼ｂは、Ｃ含有率が０．１０〜０．１２質量％の亜
包晶中炭素鋼、また鋼ｃは、Ｃ含有率が０．００２〜
０．００３質量％の極低炭素鋼である。これらの中で、
鋼ｂおよび鋼ｃは、従来から鋳片表面に縦割れまたは溶
鋼中の酸化物などを巻き込んだノロカミ疵が発生しやす
い鋼である。
鋼、鋼ｂは、Ｃ含有率が０．１０〜０．１２質量％の亜
包晶中炭素鋼、また鋼ｃは、Ｃ含有率が０．００２〜
０．００３質量％の極低炭素鋼である。これらの中で、
鋼ｂおよび鋼ｃは、従来から鋳片表面に縦割れまたは溶
鋼中の酸化物などを巻き込んだノロカミ疵が発生しやす
い鋼である。
【００４０】モールドパウダＡは、表２に示すように、
前述の望ましい、または、より望ましい溶融スラグのＣ
ａＯとＳｉＯ２ のそれぞれの含有率、比であるＣａＯ
／ＳｉＯ２ の値、凝固温度、および（イ）式の条件を
いずれも満たしていない。したがって、後述する表３に
示すように、溶融スラグの酸素分圧が高く、本発明で規
定する条件を外れているモールドパウダである。一方、
モールドパウダＢおよびＣは、溶融スラグの成分組成な
どの上記の望ましい条件、または、より望ましい条件を
満たしており、後述する表３に示すように、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしているモー
ルドパウダである。
前述の望ましい、または、より望ましい溶融スラグのＣ
ａＯとＳｉＯ２ のそれぞれの含有率、比であるＣａＯ
／ＳｉＯ２ の値、凝固温度、および（イ）式の条件を
いずれも満たしていない。したがって、後述する表３に
示すように、溶融スラグの酸素分圧が高く、本発明で規
定する条件を外れているモールドパウダである。一方、
モールドパウダＢおよびＣは、溶融スラグの成分組成な
どの上記の望ましい条件、または、より望ましい条件を
満たしており、後述する表３に示すように、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしているモー
ルドパウダである。
【００４１】鋳造中に、前述のジルコニア固体電解質の
測定器具を用いて、鋳型内の溶融スラグの酸素分圧を直
接測定した。また、得られた鋳片を熱間圧延して厚さ６
ｍｍの鋼帯とし、この鋼帯を酸洗した後、冷間圧延して
厚さ２ｍｍの製品鋼帯を製造した。通常行われている目
視検査によって、これら製品鋼帯の表面性状を調査し、
鋳片表面の縦割れまたはノロカミ疵に起因する製品鋼帯
表面の線状疵の発生の有無、およびその線状疵の程度を
判定した。製品表面の手入れが困難な程度に、著しい線
状疵が発生している製品鋼帯を規格外れ鋼帯と判定し、
このような規格外れ鋼帯の数を、検査した全製品鋼帯の
数で除して、製品鋼帯の規格外れ率を求めた。なお、１
ヒート分の鋳片から、約１０個の製品鋼帯が得られる。
試験条件および試験結果を表３に示す。
測定器具を用いて、鋳型内の溶融スラグの酸素分圧を直
接測定した。また、得られた鋳片を熱間圧延して厚さ６
ｍｍの鋼帯とし、この鋼帯を酸洗した後、冷間圧延して
厚さ２ｍｍの製品鋼帯を製造した。通常行われている目
視検査によって、これら製品鋼帯の表面性状を調査し、
鋳片表面の縦割れまたはノロカミ疵に起因する製品鋼帯
表面の線状疵の発生の有無、およびその線状疵の程度を
判定した。製品表面の手入れが困難な程度に、著しい線
状疵が発生している製品鋼帯を規格外れ鋼帯と判定し、
このような規格外れ鋼帯の数を、検査した全製品鋼帯の
数で除して、製品鋼帯の規格外れ率を求めた。なお、１
ヒート分の鋳片から、約１０個の製品鋼帯が得られる。
試験条件および試験結果を表３に示す。
【００４２】
【表３】 本発明例の試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３では、鋼ａ、鋼ｂま
たは鋼ｃを、モールドパウダＣを用いて鋳造した。亜包
晶の中炭素鋼を鋳造する試験Ｎｏ．２では、鋳片表面に
縦割れがとくに発生しやすいので、鋳造速度は１．６ｍ
／分と遅くし、それ以外の試験Ｎｏ．１およびＮｏ．３
では１．８ｍ／分とした。試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３にお
ける溶融スラグ中の酸素分圧は１０−１１ 〜１０
−１４ 気圧または１０−１１ 〜１０−１５ 気圧で
あった。これらの溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしている。製
品鋼帯の規格外れ率は０．０２〜０．０６％で良好な結
果であり、とくに、鋳片表面に縦割れまたはノロカミ疵
の発生しやすい鋼ｂおよび鋼ｃを鋳造した試験Ｎｏ．２
およびＮｏ．３の製品鋼帯の規格外れ率は０．０４％ま
たは０．０６％で、表面品質の良好な製品鋼帯が得られ
た。
たは鋼ｃを、モールドパウダＣを用いて鋳造した。亜包
晶の中炭素鋼を鋳造する試験Ｎｏ．２では、鋳片表面に
縦割れがとくに発生しやすいので、鋳造速度は１．６ｍ
／分と遅くし、それ以外の試験Ｎｏ．１およびＮｏ．３
では１．８ｍ／分とした。試験Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３にお
ける溶融スラグ中の酸素分圧は１０−１１ 〜１０
−１４ 気圧または１０−１１ 〜１０−１５ 気圧で
あった。これらの溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしている。製
品鋼帯の規格外れ率は０．０２〜０．０６％で良好な結
果であり、とくに、鋳片表面に縦割れまたはノロカミ疵
の発生しやすい鋼ｂおよび鋼ｃを鋳造した試験Ｎｏ．２
およびＮｏ．３の製品鋼帯の規格外れ率は０．０４％ま
たは０．０６％で、表面品質の良好な製品鋼帯が得られ
た。
【００４３】本発明例の試験Ｎｏ．４では、鋼ｃをモー
ルドパウダＢを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶
融スラグ中の酸素分圧は１０−１１ 〜１０−１３ 気
圧であった。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしている。た
だし、鋼ｃをモールドパウダＣを用いて速度１．８ｍ／
分で鋳造した試験Ｎｏ．３に比べて、溶融スラグの酸素
分圧が少し高かったので、鋳片表面の縦割れまたはノロ
カミ疵に起因する製品鋼帯の線状疵が試験Ｎｏ．３より
も多く発生し、製品鋼帯の規格外れ率が１．２％となっ
た。ただし、この規格外れ率は従来の規格外れ率よりも
低位で、表面品質の良好な製品鋼帯が得られた。
ルドパウダＢを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶
融スラグ中の酸素分圧は１０−１１ 〜１０−１３ 気
圧であった。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規
定する溶融スラグの酸素分圧の条件を満たしている。た
だし、鋼ｃをモールドパウダＣを用いて速度１．８ｍ／
分で鋳造した試験Ｎｏ．３に比べて、溶融スラグの酸素
分圧が少し高かったので、鋳片表面の縦割れまたはノロ
カミ疵に起因する製品鋼帯の線状疵が試験Ｎｏ．３より
も多く発生し、製品鋼帯の規格外れ率が１．２％となっ
た。ただし、この規格外れ率は従来の規格外れ率よりも
低位で、表面品質の良好な製品鋼帯が得られた。
【００４４】比較例の試験Ｎｏ．５では、鋼ａをモール
ドパウダＡを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶融
スラグの酸素分圧は１０−９〜１０−１０ 気圧であっ
た。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規定する条
件を外れて高い酸素分圧である。鋼ａは、鋼ｂおよび鋼
ｃに比べて鋳片表面に縦割れまたはノロカミ疵が発生し
にくい鋼であるが、鋳片表面の縦割れまたはノロカミ疵
に起因する製品鋼帯の線状疵が多く発生し、製品鋼帯の
規格外れ率は３．８％と高く、製品鋼帯の表面品質は悪
かった。
ドパウダＡを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶融
スラグの酸素分圧は１０−９〜１０−１０ 気圧であっ
た。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規定する条
件を外れて高い酸素分圧である。鋼ａは、鋼ｂおよび鋼
ｃに比べて鋳片表面に縦割れまたはノロカミ疵が発生し
にくい鋼であるが、鋳片表面の縦割れまたはノロカミ疵
に起因する製品鋼帯の線状疵が多く発生し、製品鋼帯の
規格外れ率は３．８％と高く、製品鋼帯の表面品質は悪
かった。
【００４５】比較例の試験Ｎｏ．６では、鋼ｃをモール
ドパウダＡを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶融
スラグの酸素分圧は１０−９〜１０−１０ 気圧であっ
た。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規定する条
件を外れて高い酸素分圧である。鋼ｃは、鋳片表面に縦
割れまたはノロカミ疵が発生しやすい鋼であることもあ
って、製品鋼帯の規格外れ率が７．８％と試験Ｎｏ．５
よりも著しく高い規格外れ率となり、製品鋼帯の表面品
質は悪かった。
ドパウダＡを用いて速度１．８ｍ／分で鋳造した。溶融
スラグの酸素分圧は１０−９〜１０−１０ 気圧であっ
た。この溶融スラグの酸素分圧は、本発明で規定する条
件を外れて高い酸素分圧である。鋼ｃは、鋳片表面に縦
割れまたはノロカミ疵が発生しやすい鋼であることもあ
って、製品鋼帯の規格外れ率が７．８％と試験Ｎｏ．５
よりも著しく高い規格外れ率となり、製品鋼帯の表面品
質は悪かった。
【００４６】
【発明の効果】本発明のモールドパウダを適用すること
により、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を安
定して防止でき、これら鋳片を素材とする熱間圧延およ
びその後冷間圧延した製品において表面品質の良いもの
を得ることができる。
により、鋳片表面の縦割れおよびノロカミ疵の発生を安
定して防止でき、これら鋳片を素材とする熱間圧延およ
びその後冷間圧延した製品において表面品質の良いもの
を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E004 JA00 MB14 NC01
Claims (3)
- 【請求項１】ＣａＯ、ＳｉＯ２ およびＦを基本成分と
するモールドパウダであって、そのモールドパウダが溶
融して生成した溶融スラグの酸素分圧が１０−１１ 気
圧以下であることを特徴とする連続鋳造用のモールドパ
ウダ。 - 【請求項２】モールドパウダが溶融して生成した溶融ス
ラグ中の成分含有率が、質量％で、ＣａＯ：４０〜６０
％、ＳｉＯ２ ：２０〜４０％、Ｆ：２〜１５％で、さ
らに、Ａｌ２ Ｏ３ 、ＭｇＯ、Ｎａ２ ＯおよびＬｉ
２ Ｏの合計の含有率が１〜２０％であり、残部が不純
物からなり、かつ、溶融スラグ中の成分組成が、下記
（イ）式を満足することを特徴とする請求項１に記載の
連続鋳造用のモールドパウダ。 ここで、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ２ Ｏ、Ｌｉ２ Ｏ、Ａ
ｌ２ Ｏ３ およびＳｉＯ２ は、溶融スラグ中のＣ
ａ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｌｉ、ＡｌおよびＳｉの分析値を全て
それらの金属の酸化物として換算した含有率（質量％）
であり、Ｆは、溶融スラグ中のＦの分析値である含有率
（質量％）である。 - 【請求項３】請求項１または請求項２に記載のモールド
パウダを鋳型内の溶鋼表面上に添加して鋳造することを
特徴とする連続鋳造方法。
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