JP2675376B2 - 鋼の高速連続鋳造法 - Google Patents
鋼の高速連続鋳造法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は鋼の高速連続鋳造法、特に1.2m/min以上の鋳
造速度で操業する連続鋳造法に関するものである。
造速度で操業する連続鋳造法に関するものである。
［従来の技術］ 鋼の連続鋳造時には、鋳型内に湯面保護剤が添加され
る。この湯面保護剤の役割りは、 鋳型内に添加することにより溶鋼表面を被覆保温し、
溶鋼面の凝固防止および酸化防止を行うこと。
る。この湯面保護剤の役割りは、 鋳型内に添加することにより溶鋼表面を被覆保温し、
溶鋼面の凝固防止および酸化防止を行うこと。
溶鋼中より浮上してくる非金属介在物を吸収して鋳片
表面介在物欠陥を防止すること。
表面介在物欠陥を防止すること。
鋳型と鋼の凝固シェル間に均一に流入潤滑することに
より鋳型の冷却を均一化して、鋳片表面の割れおよび拘
束性ブレークアウトを防止すること。
より鋳型の冷却を均一化して、鋳片表面の割れおよび拘
束性ブレークアウトを防止すること。
である。
以上の特性を確保するために、湯面保護剤は、SiO2,A
l2O3,CaO,Fe2O3,MgO等の酸化物を母材とし、その他に湯
面保護材の物性調整材としてアルカリ金属およびアルカ
リ土類金属の酸化物、炭酸塩又は弗化物、更には、湯面
保護剤の溶融速度調整剤としての炭素分を含有してい
る。炭素分としては、コークス、カーボンブラック、天
然黒鉛、人造黒鉛、石炭等の粉末又は顆粒が使用されて
いる。
l2O3,CaO,Fe2O3,MgO等の酸化物を母材とし、その他に湯
面保護材の物性調整材としてアルカリ金属およびアルカ
リ土類金属の酸化物、炭酸塩又は弗化物、更には、湯面
保護剤の溶融速度調整剤としての炭素分を含有してい
る。炭素分としては、コークス、カーボンブラック、天
然黒鉛、人造黒鉛、石炭等の粉末又は顆粒が使用されて
いる。
一般的な湯面保護剤の成分としては、SiO2:20〜45％
（重量％、以下同じ）,CaO:20〜45％,Al2O3:5〜10％,Mg
O:1〜20％,Na2O:1〜20％,F-:2〜20％,C:10％以下で構成
されており、必要に応じてTiO2,MnO,SrO,Li2OやB2O3も
使用されている。分析上弗化物は、酸化物とF-に、炭酸
塩は、酸化物とＣとして表記されている。また物性とし
ては、1300℃の粘度で0.5〜7poise、融点で800〜1200℃
のものが使用されている。
（重量％、以下同じ）,CaO:20〜45％,Al2O3:5〜10％,Mg
O:1〜20％,Na2O:1〜20％,F-:2〜20％,C:10％以下で構成
されており、必要に応じてTiO2,MnO,SrO,Li2OやB2O3も
使用されている。分析上弗化物は、酸化物とF-に、炭酸
塩は、酸化物とＣとして表記されている。また物性とし
ては、1300℃の粘度で0.5〜7poise、融点で800〜1200℃
のものが使用されている。
ところで近年省エネルギーや省資源、歩留や原単位の
向上によるコストダウンの要請が一段と高まる傾向にあ
る。そのため連続鋳造の高速化さらには、高速連続鋳造
で製造された鋳片を冷却−再加熱することなく直接圧延
工程に送り込む直送圧延（CC−DR）が積極的に採用され
るようになっている。該直送圧延を実施するためには、
高速連続鋳造により製造される鋳片の欠陥（ピンホー
ル、湯面保護剤巻き込みによる介在物欠陥、割れ等）を
皆無にするか、直送圧延に支障のない程度に極めて少な
くしなければならない。
向上によるコストダウンの要請が一段と高まる傾向にあ
る。そのため連続鋳造の高速化さらには、高速連続鋳造
で製造された鋳片を冷却−再加熱することなく直接圧延
工程に送り込む直送圧延（CC−DR）が積極的に採用され
るようになっている。該直送圧延を実施するためには、
高速連続鋳造により製造される鋳片の欠陥（ピンホー
ル、湯面保護剤巻き込みによる介在物欠陥、割れ等）を
皆無にするか、直送圧延に支障のない程度に極めて少な
くしなければならない。
ところが従来の鋳造速度（平均的に1m/min前後）で使
用していた湯面保護剤をそのまま1.2m/min以上の高速鋳
造に使用すると、湯面保護剤の消費量が減少し、そのた
め鋳型−鋳片間の潤滑不良を起こし、拘束性ブレークア
ウトが発生し易くなる。その防止策として従来は、高速
鋳造化に伴い、湯面保護剤の粘度を1300℃で0.5〜1.5po
iseへの低粘度化をすることにより、湯面保護剤の消費
量を増加させて、潤滑性を保持させていた（特開昭61−
150752号公報参照）。
用していた湯面保護剤をそのまま1.2m/min以上の高速鋳
造に使用すると、湯面保護剤の消費量が減少し、そのた
め鋳型−鋳片間の潤滑不良を起こし、拘束性ブレークア
ウトが発生し易くなる。その防止策として従来は、高速
鋳造化に伴い、湯面保護剤の粘度を1300℃で0.5〜1.5po
iseへの低粘度化をすることにより、湯面保護剤の消費
量を増加させて、潤滑性を保持させていた（特開昭61−
150752号公報参照）。
しかしながら、湯面保護剤を低粘度化すると、高速化
による激しい注入流により、溶融した湯面保護剤が溶鋼
流に巻き込まれて、鋳片の欠陥（ピンホール、湯面保護
剤の巻込みによる介在物欠陥等）が大幅に上昇し、高速
鋳造化、直送圧延を実施する上で新たに大きな問題とな
っている。
による激しい注入流により、溶融した湯面保護剤が溶鋼
流に巻き込まれて、鋳片の欠陥（ピンホール、湯面保護
剤の巻込みによる介在物欠陥等）が大幅に上昇し、高速
鋳造化、直送圧延を実施する上で新たに大きな問題とな
っている。
また、本件出願人においても、鋳片欠陥を抑制するた
め良好の潤滑性等を有する湯面保護剤として、既に特開
昭61−14055、特開昭60−180655、特開昭59−209465、
特開昭62−238053号公報等にて開示したものを出願し、
所望の効果を挙げたが、いずれも高速鋳造に対応する湯
面保護剤の適正使用条件、例えばブレークアウトや介在
物欠陥の発生防止条件に関して、なお不満足な点を残し
ていた。
め良好の潤滑性等を有する湯面保護剤として、既に特開
昭61−14055、特開昭60−180655、特開昭59−209465、
特開昭62−238053号公報等にて開示したものを出願し、
所望の効果を挙げたが、いずれも高速鋳造に対応する湯
面保護剤の適正使用条件、例えばブレークアウトや介在
物欠陥の発生防止条件に関して、なお不満足な点を残し
ていた。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明は、上記従来技術での問題点である高速鋳造時
の拘束性ブレークアウトの発生、湯面保護剤の巻込みに
よる介在物欠陥の発生を防止して、直送圧延を可能にす
ることができる連続鋳造法を提供するものである。
の拘束性ブレークアウトの発生、湯面保護剤の巻込みに
よる介在物欠陥の発生を防止して、直送圧延を可能にす
ることができる連続鋳造法を提供するものである。
［課題を解決するための手段］ 以下上記目的を達成するための本発明の各構成を詳細
に説明する。
に説明する。
前述の如く、高速鋳造に伴う低粘度化による最大の問
題点は、溶鋼流による湯面保護剤溶融層の鋳片への巻込
みである。本発明者らはこの巻込みを防止し、しかも潤
滑性を確保するため、種々検討を実施した。まず巻込み
の防止に関しては、その発生原因が高速鋳造時の高速流
入にもとづく溶鋼表面の乱れによる湯面保護剤溶融層の
溶鋼中への巻込みと推定されるため、湯面保護剤の新た
な物性として、表面張力に注目し、市販品の表面張力を
測定した。表面張力の測定は、第１図に示す白金円筒引
上げ法（Dipping Cylinder method）により測定した。
まず、600℃マッフル炉中で１時間の脱炭処理した湯面
保護剤約60grを黒鉛ルツボに入れ、1400℃マッフル炉中
で10分間溶融処理する。この溶融試料を白金ルツボ３に
入れ、1250℃に保持し、Arガス置換した測定装置（第１
図）の電気炉２に挿入した。温度安定後上部天秤１と連
結した白金円筒４を溶融中に浸漬し、天秤をバランスさ
せる。次いで、白金円筒４により液面を低下させバラン
スが平衡になるまで分銅を加える。白金円筒が液面から
離れるまでこの操作を繰り返し離れる瞬間の最大重量を
記録する。
題点は、溶鋼流による湯面保護剤溶融層の鋳片への巻込
みである。本発明者らはこの巻込みを防止し、しかも潤
滑性を確保するため、種々検討を実施した。まず巻込み
の防止に関しては、その発生原因が高速鋳造時の高速流
入にもとづく溶鋼表面の乱れによる湯面保護剤溶融層の
溶鋼中への巻込みと推定されるため、湯面保護剤の新た
な物性として、表面張力に注目し、市販品の表面張力を
測定した。表面張力の測定は、第１図に示す白金円筒引
上げ法（Dipping Cylinder method）により測定した。
まず、600℃マッフル炉中で１時間の脱炭処理した湯面
保護剤約60grを黒鉛ルツボに入れ、1400℃マッフル炉中
で10分間溶融処理する。この溶融試料を白金ルツボ３に
入れ、1250℃に保持し、Arガス置換した測定装置（第１
図）の電気炉２に挿入した。温度安定後上部天秤１と連
結した白金円筒４を溶融中に浸漬し、天秤をバランスさ
せる。次いで、白金円筒４により液面を低下させバラン
スが平衡になるまで分銅を加える。白金円筒が液面から
離れるまでこの操作を繰り返し離れる瞬間の最大重量を
記録する。
この測定を６回行い、最大値、最小値を除いた平均値
をとりWmax（ｇ）とする。計算式は、 で表わされる。ここでσは表面張力（dyne/cm）、ｇは
重力の加速度（980cm/sec2）、Wmaxは白金円筒に及ぼす
最大の引き（gr）、Ｒはシリンダーの半径（cm）、ｖは
補正係数であり、使用シリンダー、融体液の密度により
決まるものである。
をとりWmax（ｇ）とする。計算式は、 で表わされる。ここでσは表面張力（dyne/cm）、ｇは
重力の加速度（980cm/sec2）、Wmaxは白金円筒に及ぼす
最大の引き（gr）、Ｒはシリンダーの半径（cm）、ｖは
補正係数であり、使用シリンダー、融体液の密度により
決まるものである。
調査した従来品の表面張力の測定結果は、1250℃で24
0〜320dyne/cmで、粘度は、1300℃で0.5〜7.0poiseであ
り、粘度と表面張力の間には、相関は認められなかっ
た。
0〜320dyne/cmで、粘度は、1300℃で0.5〜7.0poiseであ
り、粘度と表面張力の間には、相関は認められなかっ
た。
次に、表面張力の値を変更して鋳造試験を実施し、鋳
片の品質との関係を調査した。その結果を第２図に示
す。鋳造条件としては、（ａ）は鋳造速度1.5m/min、湯
面保護剤の粘度1300℃で0.6poiseで、（ｂ）は鋳造速度
1.5m/min、粘度1300℃で3.2poiseで行った。
片の品質との関係を調査した。その結果を第２図に示
す。鋳造条件としては、（ａ）は鋳造速度1.5m/min、湯
面保護剤の粘度1300℃で0.6poiseで、（ｂ）は鋳造速度
1.5m/min、粘度1300℃で3.2poiseで行った。
第２図から明らかなように表面張力が高い程介在物欠
陥が減少する傾向がみられ、表面張力290dyne/cmを境と
して大幅な介在物の減少が見られる。これは、鋳造条件
による湯面の乱れ度に対し、表面張力が高いということ
は溶融した湯面保護剤の表面結合力が強いことを示して
おり、溶鋼との接触で混合しにくく巻込まれにくくな
り、結果として高速鋳造下においては、1250℃で290dyn
e/cm以上であれば巻込みがほとんど発生しないことを見
い出した。
陥が減少する傾向がみられ、表面張力290dyne/cmを境と
して大幅な介在物の減少が見られる。これは、鋳造条件
による湯面の乱れ度に対し、表面張力が高いということ
は溶融した湯面保護剤の表面結合力が強いことを示して
おり、溶鋼との接触で混合しにくく巻込まれにくくな
り、結果として高速鋳造下においては、1250℃で290dyn
e/cm以上であれば巻込みがほとんど発生しないことを見
い出した。
次に、本発明者らは、潤滑性（ブレークアウト発生
率、以下B.O発生率とする）を保証する手段の調査・研
究を実施した結果次の知見を得た。すなわち、一般に湯
面保護剤の粘度は、1300℃での測定値が採用されている
が、これは、鋳型内の溶鋼のメニスカス直下の湯面保護
剤の流入フィルムの平均温度が約1300℃であることと、
測定値が比較的安定して得られるからである。本発明者
等は、ローター回転法により脱炭後の各種湯面保護剤20
0grを1400℃10分間溶融し、1300℃に保持して後粘度測
定を実施し、その後20℃づつ温度を降下させて、各温度
で保持後に粘度測定を行ってlogηと1/T（ηは粘度pois
e、Ｔは絶対温度゜Kを示す）の関係グラフを作成した。
この測定時、温度降下により、試料中に結晶が晶出し、
ニュートン流体でなくなり、測定不能になった温度から
10℃高い温度をブレークポイントと定義した。第３図に
その測定例を示す。第３図から明らかなように1300℃の
粘度が近似値であっても、ブレークポイントが大幅に異
なる湯面保護剤があることがわかった。
率、以下B.O発生率とする）を保証する手段の調査・研
究を実施した結果次の知見を得た。すなわち、一般に湯
面保護剤の粘度は、1300℃での測定値が採用されている
が、これは、鋳型内の溶鋼のメニスカス直下の湯面保護
剤の流入フィルムの平均温度が約1300℃であることと、
測定値が比較的安定して得られるからである。本発明者
等は、ローター回転法により脱炭後の各種湯面保護剤20
0grを1400℃10分間溶融し、1300℃に保持して後粘度測
定を実施し、その後20℃づつ温度を降下させて、各温度
で保持後に粘度測定を行ってlogηと1/T（ηは粘度pois
e、Ｔは絶対温度゜Kを示す）の関係グラフを作成した。
この測定時、温度降下により、試料中に結晶が晶出し、
ニュートン流体でなくなり、測定不能になった温度から
10℃高い温度をブレークポイントと定義した。第３図に
その測定例を示す。第３図から明らかなように1300℃の
粘度が近似値であっても、ブレークポイントが大幅に異
なる湯面保護剤があることがわかった。
即ち、第３図に示すＡとＢの品名のものでは、1300℃
における粘度は7.6poiseと7.2poiseであるのに、ブレー
クポイントは各々980℃と1180℃で、またＣとＤの品名
のものでは、粘度は5.5と5.0poiseであるのにブレーク
ポイントは各々1000℃と1080℃と大幅に異っている。
における粘度は7.6poiseと7.2poiseであるのに、ブレー
クポイントは各々980℃と1180℃で、またＣとＤの品名
のものでは、粘度は5.5と5.0poiseであるのにブレーク
ポイントは各々1000℃と1080℃と大幅に異っている。
そこでブレークポイントを変更したサンプルを試作
し、実機鋳造試験を実施し、B.O発生率に及ぼす影響を
調査した。鋼種、鋳造速度は今までと同一にし粘度は13
00℃で3.2poiseとした。第４図にその結果を示す。図か
ら明らかなようにB.O発生率とブレークポイントに大き
な相関がみられ、ブレークポイントを低下させることに
より、B.O発生率を低下させることが可能であり、かつ
その温度を1000℃以下にすることにより、B.O発生率が
ほとんど無くなることを見い出した。
し、実機鋳造試験を実施し、B.O発生率に及ぼす影響を
調査した。鋼種、鋳造速度は今までと同一にし粘度は13
00℃で3.2poiseとした。第４図にその結果を示す。図か
ら明らかなようにB.O発生率とブレークポイントに大き
な相関がみられ、ブレークポイントを低下させることに
より、B.O発生率を低下させることが可能であり、かつ
その温度を1000℃以下にすることにより、B.O発生率が
ほとんど無くなることを見い出した。
この点を鋳型内の潤滑モデルを用いて説明する。従来
の湯面保護剤７は、第５図（ｂ）の如く、溶鋼のメニス
カス部のみで液状の溶融湯面保護剤８があり、その他の
下位部では、固体の湯面保護剤９に被覆されており、良
好な潤滑性が保てない。また、本発明の湯面保護剤10は
ブレークポイントが1000℃以下あるので、第５図（ａ）
の如く、一般に鋳型下端の鋳片表面は1000℃程度である
から、鋳型下端においても液状の溶融した湯面保護剤11
が存在し、理想の潤滑状態となっていると考えられる。
この結果拘束性ブレークアウトの発生がほとんど無くな
ったものと考えられる。なお、図において、12は固体の
湯面保護剤、13は鋳型、14は溶鋼である。
の湯面保護剤７は、第５図（ｂ）の如く、溶鋼のメニス
カス部のみで液状の溶融湯面保護剤８があり、その他の
下位部では、固体の湯面保護剤９に被覆されており、良
好な潤滑性が保てない。また、本発明の湯面保護剤10は
ブレークポイントが1000℃以下あるので、第５図（ａ）
の如く、一般に鋳型下端の鋳片表面は1000℃程度である
から、鋳型下端においても液状の溶融した湯面保護剤11
が存在し、理想の潤滑状態となっていると考えられる。
この結果拘束性ブレークアウトの発生がほとんど無くな
ったものと考えられる。なお、図において、12は固体の
湯面保護剤、13は鋳型、14は溶鋼である。
次に適正粘度範囲を求めるため、表面張力を1250℃で
290dyne/cm以上、ブレークポイントを1000℃以下の範囲
で粘度を変化させた湯面保護剤を試作し、鋳造速度の組
合せで実機鋳造し鋳片品質をチェックした。その結果を
第６図に示す。○印は、欠陥目標値以下のもの、×印は
目標値以上のものを示す。同図から鋳造速度に対し、適
正粘度範囲が存在することがわかった。
290dyne/cm以上、ブレークポイントを1000℃以下の範囲
で粘度を変化させた湯面保護剤を試作し、鋳造速度の組
合せで実機鋳造し鋳片品質をチェックした。その結果を
第６図に示す。○印は、欠陥目標値以下のもの、×印は
目標値以上のものを示す。同図から鋳造速度に対し、適
正粘度範囲が存在することがわかった。
すなわち、鋳造速度ｖに対し、1300℃の粘度ηを 3.5≦ηｖ≦6.0 の範囲で設計する必要があることがわかった。
次に、使用する湯面保護剤の成分系は一般に使用され
ている湯面保護剤の組成でよく、1250℃で表面張力290d
yne/cm以上、ブレークポイント1000℃以下の物性で、Ca
O/SiO2は0.5〜0.95とする。CaO/SiO2が05未満の場合
は、物性特に粘度を調整するため多量のフラックス成分
（Na2O,Li2O,F-等）を必要とするため、浸漬ノズル溶損
量が大きくなり、かつコスト高となり実用的でなく、ま
たCaO/SiO2が0.95超の場合は、鋳型内で変性（Al2O3介
在物吸収、鋼中のAlによる溶融した湯面保護剤中のSiO2
の還元）により液状の性質が失われ、結晶の析出を起し
潤滑性が不良となる。CaO/SiO2が0.95以下の場合、SiO2
はイオン構造的には結晶の析出し難い鎖状構造をしてお
り、又ブレークポイントも低くなる。このためCaO/SiO2
を0.5〜0.95の範囲とした。
ている湯面保護剤の組成でよく、1250℃で表面張力290d
yne/cm以上、ブレークポイント1000℃以下の物性で、Ca
O/SiO2は0.5〜0.95とする。CaO/SiO2が05未満の場合
は、物性特に粘度を調整するため多量のフラックス成分
（Na2O,Li2O,F-等）を必要とするため、浸漬ノズル溶損
量が大きくなり、かつコスト高となり実用的でなく、ま
たCaO/SiO2が0.95超の場合は、鋳型内で変性（Al2O3介
在物吸収、鋼中のAlによる溶融した湯面保護剤中のSiO2
の還元）により液状の性質が失われ、結晶の析出を起し
潤滑性が不良となる。CaO/SiO2が0.95以下の場合、SiO2
はイオン構造的には結晶の析出し難い鎖状構造をしてお
り、又ブレークポイントも低くなる。このためCaO/SiO2
を0.5〜0.95の範囲とした。
湯面保護剤のブレークポイント又は表面張力の若干の
変動については、Na2O,Li2O,F-,B2O3,AlF3,Na3AlF3,MgF
2,TiO2,MnO,SrO等により調整し得るものである。
変動については、Na2O,Li2O,F-,B2O3,AlF3,Na3AlF3,MgF
2,TiO2,MnO,SrO等により調整し得るものである。
また、鋳片幅を600mm以上とした理由は、600mm以下で
は、長辺長さが短く比較的均一なシェルコアを形成し易
く、表面欠陥は発生しにくく、600mm以上になるとシェ
ルコアが不均一になり表面欠陥が発生し易いので、本発
明による操業の鋳片幅を600mm以上とした。
は、長辺長さが短く比較的均一なシェルコアを形成し易
く、表面欠陥は発生しにくく、600mm以上になるとシェ
ルコアが不均一になり表面欠陥が発生し易いので、本発
明による操業の鋳片幅を600mm以上とした。
以上の結果より本発明の構成をまとめると次の如くと
なる。即ち、本発明は上記の実験結果より得られた湯面
保護剤の最も適した物性と鋳造速度との関連を考慮した
結果得られたものであり、その構成は、CaO,SiO2,Al2O3
を主成分とし、CaO/SiO2（重量％比）が0.5〜0.95の範
囲で、アルカリ金属およびアルカリ土類金属および他金
属の酸化物、炭酸塩、弗化物の１種又は２種以上、更に
溶融速度調整剤として炭素分を含有し、1250℃における
表面張力が290dyne/cm以上、ブレークポイントが1000℃
以下で、かつ1300℃における粘度η（poise）が鋳造速
度ｖ（m/min）との関係式 3.5≦ηｖ≦6.0 の範囲を満足できるような湯面保護剤を使用して、鋳片
幅が600mm以上で鋳造速度ｖ≧1.2m/minで操業すること
を特徴とする鋼の高速連続鋳造法である。
なる。即ち、本発明は上記の実験結果より得られた湯面
保護剤の最も適した物性と鋳造速度との関連を考慮した
結果得られたものであり、その構成は、CaO,SiO2,Al2O3
を主成分とし、CaO/SiO2（重量％比）が0.5〜0.95の範
囲で、アルカリ金属およびアルカリ土類金属および他金
属の酸化物、炭酸塩、弗化物の１種又は２種以上、更に
溶融速度調整剤として炭素分を含有し、1250℃における
表面張力が290dyne/cm以上、ブレークポイントが1000℃
以下で、かつ1300℃における粘度η（poise）が鋳造速
度ｖ（m/min）との関係式 3.5≦ηｖ≦6.0 の範囲を満足できるような湯面保護剤を使用して、鋳片
幅が600mm以上で鋳造速度ｖ≧1.2m/minで操業すること
を特徴とする鋼の高速連続鋳造法である。
このように本発明においては、新たに湯面保護剤の表
面張力とブレークポイントの特性を限定したもとで、粘
度と鋳造速度との最も適正な使用条件を特定することに
より、1.2m/min以上の高速鋳造においても鋳型−鋳片間
に湯面保護剤を十分に流入潤滑して拘束性ブレークアウ
トの発生を防止し、かつ直送圧延が可能な極めて鋳片欠
陥の少ない鋳片を製造できる。
面張力とブレークポイントの特性を限定したもとで、粘
度と鋳造速度との最も適正な使用条件を特定することに
より、1.2m/min以上の高速鋳造においても鋳型−鋳片間
に湯面保護剤を十分に流入潤滑して拘束性ブレークアウ
トの発生を防止し、かつ直送圧延が可能な極めて鋳片欠
陥の少ない鋳片を製造できる。
［実施例］ 第１表に本発明において用いる湯面保護剤、比較例お
よび従来例の湯面保護剤の各成分と物性を示す。これら
の湯面保護剤を使用して、スラブ連鋳機にて鋳造を実施
した。鋳造条件は鋳型サイズ250厚×1600幅（mm）、鋳
造速度は1.2〜2.0m/minについて実施した。その時の鋳
造結果を第２表に表示した。
よび従来例の湯面保護剤の各成分と物性を示す。これら
の湯面保護剤を使用して、スラブ連鋳機にて鋳造を実施
した。鋳造条件は鋳型サイズ250厚×1600幅（mm）、鋳
造速度は1.2〜2.0m/minについて実施した。その時の鋳
造結果を第２表に表示した。
表中の記号Ａ〜Ｆは本発明例であり、B.O発生率指数
は０、鋳片品質共に良好な結果を示した。Ｇ〜Ｊは比較
例である。Ｇはブレークポイントおよび粘度は本発明範
囲にあるが、表面張力が本発明の範囲外にあるもので、
B.O発生率は少なかったが、鋳片に介在物欠陥が発生し
た。Ｈは表面張力、粘度は本発明範囲内にあるが、ブレ
ークポイントが本発明範囲外にある例で、B.O発生率が
高く、かつ割れ疵が発生した。又Ｉは表面張力、ブレー
クポイントが本発明範囲内であるが、粘度が鋳造速度に
対し高すぎる例であり、結果としてB.O発生率が高く、
かつ疵が発生した。Ｊは逆に粘度が低すぎる例であり、
B.O発生率は少いが介在物欠陥および割れが発生した。
Ｋ従来例であり、B.O発生率は少いが鋳片に湯面保護剤
の巻込み疵が多発した。
は０、鋳片品質共に良好な結果を示した。Ｇ〜Ｊは比較
例である。Ｇはブレークポイントおよび粘度は本発明範
囲にあるが、表面張力が本発明の範囲外にあるもので、
B.O発生率は少なかったが、鋳片に介在物欠陥が発生し
た。Ｈは表面張力、粘度は本発明範囲内にあるが、ブレ
ークポイントが本発明範囲外にある例で、B.O発生率が
高く、かつ割れ疵が発生した。又Ｉは表面張力、ブレー
クポイントが本発明範囲内であるが、粘度が鋳造速度に
対し高すぎる例であり、結果としてB.O発生率が高く、
かつ疵が発生した。Ｊは逆に粘度が低すぎる例であり、
B.O発生率は少いが介在物欠陥および割れが発生した。
Ｋ従来例であり、B.O発生率は少いが鋳片に湯面保護剤
の巻込み疵が多発した。
［発明の効果］ 本発明は、鋼の連続鋳造技術の進歩に伴い高速化、無
手入れ化が指向される中で、従来の技術ではなし得なか
った、無手入れ鋳片の製造を可能にする極めて有用な鋼
の連続鋳造法を提供することができる。
手入れ化が指向される中で、従来の技術ではなし得なか
った、無手入れ鋳片の製造を可能にする極めて有用な鋼
の連続鋳造法を提供することができる。
第１図は表面張力の測定装置の概略図、第２図は表面張
力と鋳片表面欠陥指数との関係を示すグラフ、第３図は
粘度およびの測定例のグラフ、第４図は表面張力とブレ
ークアウト発生指数の関係を示すグラフ、第５図（ａ）
は本発明鋳型内の潤滑モデルであり、第５図（ｂ）は従
来の鋳型内の潤滑モデルである。第６図は鋳造速度と粘
度、表面張力との鋳片品質関係を示すグラフである。
力と鋳片表面欠陥指数との関係を示すグラフ、第３図は
粘度およびの測定例のグラフ、第４図は表面張力とブレ
ークアウト発生指数の関係を示すグラフ、第５図（ａ）
は本発明鋳型内の潤滑モデルであり、第５図（ｂ）は従
来の鋳型内の潤滑モデルである。第６図は鋳造速度と粘
度、表面張力との鋳片品質関係を示すグラフである。
フロントページの続き (72)発明者 佐藤 憲夫 福岡県北九州市八幡東区枝光１―１―１ 新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 長野 裕 福岡県北九州市八幡東区枝光１―１―１ 新日本製鐵株式会社第３技術研究所内 (72)発明者 佐藤 正廣 大分県中津市中央町２―６―42 (72)発明者 皆川 安生 福岡県豊前市大字八屋1663―１ (72)発明者 吉満 卓 福岡県豊前市大字八屋1808―３ (56)参考文献 特開 平２−25254（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】CaO,SiO2,Al2O3を主成分とし、CaO/SiO
2（重量％比）が0.5〜0.95の範囲で、アルカリ金属およ
びアルカリ土類金属および他金属の酸化物、炭酸塩、弗
化物の１種又は２種以上、更に溶融速度調整剤として炭
素分を含有し、1250℃における表面張力が290dyne/cm以
上、ブレークポイントが1000℃以下で、かつ1300℃にお
ける粘度η（poise）が鋳造速度ｖ（m/min）との関係式 3.5≦ηｖ≦6.0 の範囲を満足するような湯面保護剤を使用して、鋳片幅
が600mm以上で鋳造速度ｖ≧1.2m/minで操業することを
特徴とする鋼の高速連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31962688A JP2675376B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 鋼の高速連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31962688A JP2675376B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 鋼の高速連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02165853A JPH02165853A (ja) | 1990-06-26 |
| JP2675376B2 true JP2675376B2 (ja) | 1997-11-12 |
Family
ID=18112384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31962688A Expired - Fee Related JP2675376B2 (ja) | 1988-12-20 | 1988-12-20 | 鋼の高速連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2675376B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6315809B1 (en) * | 1998-07-21 | 2001-11-13 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Molding powder for continuous casting of thin slab |
| JP3717049B2 (ja) * | 2000-05-26 | 2005-11-16 | 品川白煉瓦株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| JP5471149B2 (ja) * | 2009-08-12 | 2014-04-16 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダーおよびこれを用いる鋼の連続鋳造方法 |
| CN104707959B (zh) * | 2013-12-11 | 2017-09-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种汽车板用连铸保护渣 |
| JP6871525B2 (ja) * | 2020-06-12 | 2021-05-12 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | モールドパウダー |
-
1988
- 1988-12-20 JP JP31962688A patent/JP2675376B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02165853A (ja) | 1990-06-26 |
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