JP3319404B2 - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、モールドパウダー
を使用した鋼の連続鋳造方法に関する。
を使用した鋼の連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶鋼の連続鋳造に使用される従来の鋳造
用パウダーには、以下のような特性が要求される。
用パウダーには、以下のような特性が要求される。
【０００３】（１）溶鋼面をパウダーが溶融して形成さ
れたスラグとその上の未溶融層とで被覆することによ
り、空気による溶鋼酸化を防止し、保温効果を持つ。 （２）溶融スラグは鋳型と鋳片との間に入って潤滑剤に
なるため、常に適当量供給される必要がある。このた
め、消費速度に合いかつ適正スラグプール厚となる溶融
速度を有する。 （３）溶融したスラグ層が鋼中より浮上した非金属介在
物を吸収し、その物性（粘性、溶融温度）の変化が小さ
いこと。 （４）溶融スラグは鋳型と凝固シェル間に流れ込み均一
なスラグフィルムを形成し、その間で潤滑作用があるこ
と。 （５）溶融スラグが適度の粘度、表面張力を持ち、溶鋼
へ巻き込まれないこと。
れたスラグとその上の未溶融層とで被覆することによ
り、空気による溶鋼酸化を防止し、保温効果を持つ。 （２）溶融スラグは鋳型と鋳片との間に入って潤滑剤に
なるため、常に適当量供給される必要がある。このた
め、消費速度に合いかつ適正スラグプール厚となる溶融
速度を有する。 （３）溶融したスラグ層が鋼中より浮上した非金属介在
物を吸収し、その物性（粘性、溶融温度）の変化が小さ
いこと。 （４）溶融スラグは鋳型と凝固シェル間に流れ込み均一
なスラグフィルムを形成し、その間で潤滑作用があるこ
と。 （５）溶融スラグが適度の粘度、表面張力を持ち、溶鋼
へ巻き込まれないこと。
【０００４】これらの中で、特に鋼へのパウダーの巻き
込みは、鋳造速度が１．５ｍ／ｍｉｎよりも大きくなる
ような高速鋳造や、中、低速鋳造でもブリキ材、自動車
用鋼板等の品質要求が厳格な鋼に対し問題となることが
多い。
込みは、鋳造速度が１．５ｍ／ｍｉｎよりも大きくなる
ような高速鋳造や、中、低速鋳造でもブリキ材、自動車
用鋼板等の品質要求が厳格な鋼に対し問題となることが
多い。
【０００５】このため、高粘性、高表面張力の難巻き込
みタイプのパウダーが開発されてきた（特公平４−４０
１０３号公報等）。また、特公平４−４０１０３号公報
の技術は、粘度と鋳造速度との積が６以上で、かつパウ
ダーの表面張力が２９０ｄｙｎ／ｃｍであることを特徴
としている。
みタイプのパウダーが開発されてきた（特公平４−４０
１０３号公報等）。また、特公平４−４０１０３号公報
の技術は、粘度と鋳造速度との積が６以上で、かつパウ
ダーの表面張力が２９０ｄｙｎ／ｃｍであることを特徴
としている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年さらなる
高速鋳造化やさらなる品質の向上が要求されており、巻
き込みを防止するためにパウダーの組成を変更して高粘
性とすると、鋳型と凝固シェル間の十分な潤滑性が維持
できなくなってしまう。
高速鋳造化やさらなる品質の向上が要求されており、巻
き込みを防止するためにパウダーの組成を変更して高粘
性とすると、鋳型と凝固シェル間の十分な潤滑性が維持
できなくなってしまう。
【０００７】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、パウダーを巻き込み難く、かつ優れた潤滑性
を確保することができ、パウダー性欠陥の無い高品位の
製品を得ることができる、鋼の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。
であって、パウダーを巻き込み難く、かつ優れた潤滑性
を確保することができ、パウダー性欠陥の無い高品位の
製品を得ることができる、鋼の連続鋳造方法を提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、各種実験
および検討を重ね、実鋳造でのパウダーの流れ込み条件
を推測した。その結果、高速鋳造においてもパウダーの
鋳片への巻き込みが極めて少なく、かつ潤滑性が優れる
条件が存在することを知見した。
および検討を重ね、実鋳造でのパウダーの流れ込み条件
を推測した。その結果、高速鋳造においてもパウダーの
鋳片への巻き込みが極めて少なく、かつ潤滑性が優れる
条件が存在することを知見した。
【０００９】すなわち、パウダーの粘度、パウダーと鋼
との間の界面張力、および鋳造速度を一定の範囲とする
ことにより、鋼に対するパウダーの巻き込みを減少させ
ることができる。
との間の界面張力、および鋳造速度を一定の範囲とする
ことにより、鋼に対するパウダーの巻き込みを減少させ
ることができる。
【００１０】本発明は、このような知見に基づいてなさ
れたものであり、１５５０℃におけるモールドパウダー
と溶鋼との間の界面張力値γ（ｄｙｎ／ｃｍ）と、モー
ルドパウダーの１３００℃における粘度η（poise）
と、鋳造速度Ｖｃ（ｍ／ｍｉｎ）との関係が以下の式を
満足することを特徴とする鋼の連続鋳造方法を提供する
ものである。 １０41.43・η-0.912・Ｖｃ1.971・γ-13.32＜１０
れたものであり、１５５０℃におけるモールドパウダー
と溶鋼との間の界面張力値γ（ｄｙｎ／ｃｍ）と、モー
ルドパウダーの１３００℃における粘度η（poise）
と、鋳造速度Ｖｃ（ｍ／ｍｉｎ）との関係が以下の式を
満足することを特徴とする鋼の連続鋳造方法を提供する
ものである。 １０41.43・η-0.912・Ｖｃ1.971・γ-13.32＜１０
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。前述のように、パウダーを用いた鋼の連続鋳造
法では、パウダーの巻き込みが大きな問題となる。その
ため、巻き込みを防止し、しかも潤滑性を確保するため
の種々検討を行った。
明する。前述のように、パウダーを用いた鋼の連続鋳造
法では、パウダーの巻き込みが大きな問題となる。その
ため、巻き込みを防止し、しかも潤滑性を確保するため
の種々検討を行った。
【００１２】まず、一般的に用いられる連続鋳造用パウ
ダーについて説明する。一般的な連続鋳造用パウダー
は、ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＭｇＯ、
ＭｎＯ、ＢａＯ、Ｂ2Ｏ3等の酸化物を母材とし、その他
に物性調製剤としてＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ，ＬｉＯ等の金属酸
化物、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＦ、ＣａＦ2、ＭｇＦ2、Ａｌ
Ｆ3、Ｎａ3ＡｌＦ6等のフッ化物およびそれら金属の炭
酸化物、硝酸化物が添加されている。
ダーについて説明する。一般的な連続鋳造用パウダー
は、ＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3、ＭｇＯ、
ＭｎＯ、ＢａＯ、Ｂ2Ｏ3等の酸化物を母材とし、その他
に物性調製剤としてＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ，ＬｉＯ等の金属酸
化物、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＦ、ＣａＦ2、ＭｇＦ2、Ａｌ
Ｆ3、Ｎａ3ＡｌＦ6等のフッ化物およびそれら金属の炭
酸化物、硝酸化物が添加されている。
【００１３】熱処理基材としては、電気炉やキュポラで
溶解されたプリメルト基材、また既存の熱処理原料とし
て、高炉滓やガラス粉末、ポルトランドセメント、天然
のものとして玄武岩、ワラストナイト、シラス等があ
る。
溶解されたプリメルト基材、また既存の熱処理原料とし
て、高炉滓やガラス粉末、ポルトランドセメント、天然
のものとして玄武岩、ワラストナイト、シラス等があ
る。
【００１４】副原料としては、フッ化ナトリウム、水晶
石、炭酸ソーダ、炭酸リチウム、蛍石のフラックス、お
よびＳｉＯ2源としてガラス粉、珪藻土等、ＣａＯ源と
して、炭酸カルシウム、蛍石等が添加される。
石、炭酸ソーダ、炭酸リチウム、蛍石のフラックス、お
よびＳｉＯ2源としてガラス粉、珪藻土等、ＣａＯ源と
して、炭酸カルシウム、蛍石等が添加される。
【００１５】溶融速度調整剤としては、カーボンブラッ
ク、天然および人造黒鉛、コークス粉、石炭粉等の炭素
質、あるいは、窒化ホウ素等の窒化物を０．５〜１５重
量％配合した粉状のもの、あるいはこれにバインダーを
添加し、顆粒状にしたものが一般的である。従来は炭素
質粉として、平均粒径３０ｍｍのカーボンブラック、４
０μｍのコークス粉、１００μｍの木粉が使用されてい
る。
ク、天然および人造黒鉛、コークス粉、石炭粉等の炭素
質、あるいは、窒化ホウ素等の窒化物を０．５〜１５重
量％配合した粉状のもの、あるいはこれにバインダーを
添加し、顆粒状にしたものが一般的である。従来は炭素
質粉として、平均粒径３０ｍｍのカーボンブラック、４
０μｍのコークス粉、１００μｍの木粉が使用されてい
る。
【００１６】このような一般的なパウダーを用いた連続
鋳造方法に対し、本発明では、以下の観点から検討を行
った。近年、高速鋳造が指向されており、その条件下で
は溶鋼のスループット量の増大によりパウダーはより巻
き込みやすい環境になる。また、高速下では潤滑性が悪
くなることが知られている。
鋳造方法に対し、本発明では、以下の観点から検討を行
った。近年、高速鋳造が指向されており、その条件下で
は溶鋼のスループット量の増大によりパウダーはより巻
き込みやすい環境になる。また、高速下では潤滑性が悪
くなることが知られている。
【００１７】パウダーの巻き込みを制御するためには、
パウダーの粘性を大きくする必要があり、その一方で凝
固シェルと鋳型間の潤滑作用を良好にするためには、パ
ウダーの粘性を低くする必要がある。このような相反す
る課題の解決が望まれている。
パウダーの粘性を大きくする必要があり、その一方で凝
固シェルと鋳型間の潤滑作用を良好にするためには、パ
ウダーの粘性を低くする必要がある。このような相反す
る課題の解決が望まれている。
【００１８】そこで、図１に示す試験装置を使用して検
討した結果、パウダーの巻き込みに関しては、粘度は大
きい影響力を持つことがわかったが、それに加え、溶鋼
−パウダー間の界面張力も巻き込みに対して多大な影響
があることがわかった。一方、表面張力に関しては、そ
の影響を確認することはできなかった。なお、図１の装
置においては、石英製のＪ字管４を鋼中に浸漬し、湯面
近傍の溶鋼５を吸引した後、Ｊ字管４中に吸い込まれた
鋼に含有されるパウダーの量を定量化することで巻き込
みを評価した。なお、図１において、１は真空トラッ
プ、２は真空ポンプ、３は溶融パウダー、６はるつぼ、
７は鋼種はコイルである。また、ここでは界面張力およ
び表面張力は静滴法で求めた。
討した結果、パウダーの巻き込みに関しては、粘度は大
きい影響力を持つことがわかったが、それに加え、溶鋼
−パウダー間の界面張力も巻き込みに対して多大な影響
があることがわかった。一方、表面張力に関しては、そ
の影響を確認することはできなかった。なお、図１の装
置においては、石英製のＪ字管４を鋼中に浸漬し、湯面
近傍の溶鋼５を吸引した後、Ｊ字管４中に吸い込まれた
鋼に含有されるパウダーの量を定量化することで巻き込
みを評価した。なお、図１において、１は真空トラッ
プ、２は真空ポンプ、３は溶融パウダー、６はるつぼ、
７は鋼種はコイルである。また、ここでは界面張力およ
び表面張力は静滴法で求めた。
【００１９】そこで、さらに検討を重ねた結果、パウダ
ー粘度を従来並みに維持することで潤滑性を確保しつ
つ、溶鋼−パウダー間の界面張力を大きくすることでパ
ウダーの巻き込みを抑制することができることを見出し
た。実際には、パウダーのこのような物性に加え、鋳造
速度もパウダー巻き込みの因子となることが知られてい
る。
ー粘度を従来並みに維持することで潤滑性を確保しつ
つ、溶鋼−パウダー間の界面張力を大きくすることでパ
ウダーの巻き込みを抑制することができることを見出し
た。実際には、パウダーのこのような物性に加え、鋳造
速度もパウダー巻き込みの因子となることが知られてい
る。
【００２０】実機において、これらの条件を変化させ、
パウダーの巻き込みに関する調査を行った。その結果、
１５５０℃におけるモールドパウダーと溶鋼との間の界
面張力値γ（ｄｙｎ／ｃｍ）と、モールドパウダーの１
３００℃における粘度η（poise）と、鋳造速度Ｖｃ
（ｍ／ｍｉｎ）とが以下の（１）式を満足する関係とな
るように鋳造することで、パウダー性の欠陥が大幅に減
少することを確認した。 １０41.43・η-0.912・Ｖｃ1.971・γ-13.32＜１０ ・・・・・・（１） 上式の左辺の値が１０以上になると、巻き込み量が増加
し、製品に発生するパウダー欠陥数が増大するため、上
記（１）式を満足する必要がある。
パウダーの巻き込みに関する調査を行った。その結果、
１５５０℃におけるモールドパウダーと溶鋼との間の界
面張力値γ（ｄｙｎ／ｃｍ）と、モールドパウダーの１
３００℃における粘度η（poise）と、鋳造速度Ｖｃ
（ｍ／ｍｉｎ）とが以下の（１）式を満足する関係とな
るように鋳造することで、パウダー性の欠陥が大幅に減
少することを確認した。 １０41.43・η-0.912・Ｖｃ1.971・γ-13.32＜１０ ・・・・・・（１） 上式の左辺の値が１０以上になると、巻き込み量が増加
し、製品に発生するパウダー欠陥数が増大するため、上
記（１）式を満足する必要がある。
【００２１】界面張力は、パウダーの組成においてＣａ
ＯやＡｌ2Ｏ3の含有量を高くしたり、特性に影響を与え
ない範囲において溶鋼の成分の最適化を図ることにより
制御することができる。
ＯやＡｌ2Ｏ3の含有量を高くしたり、特性に影響を与え
ない範囲において溶鋼の成分の最適化を図ることにより
制御することができる。
【００２２】なお、界面張力は、例えば、下式のような
溶鋼とパウダーとの間に一般に認められる反応があるこ
とで、大きな影響を受けるため、パウダー自身の物性で
ある表面張力とはその性質を全く異にするものである。Ａｌ ＋ＳｉＯ2＝Ａｌ2Ｏ3＋Ｓｉ
溶鋼とパウダーとの間に一般に認められる反応があるこ
とで、大きな影響を受けるため、パウダー自身の物性で
ある表面張力とはその性質を全く異にするものである。Ａｌ ＋ＳｉＯ2＝Ａｌ2Ｏ3＋Ｓｉ
【００２３】
【実施例】表１に示すパウダーを使用して、実機試験を
行い、鋳造の際の潤滑性とコイルの疵を評価した。表１
に示すように、比較例の条件で製造したコイルにおける
パウダーの巻き込みに比較して、界面張力の高いパウダ
ーを用い、上記（１）を満たす条件で鋳造した実施例１
〜３では、巻き込み指数は１０未満と少ないことが確認
された。また、実施例１，２に示すような低粘度のパウ
ダーを高速で鋳造しても、上記（１）を満たすことによ
り、巻き込みを抑制できることが確認された。なお、い
ずれの例においてもパウダーの消費量が０．２５ｋｇ／
ｍ2以上であり、潤滑には問題のないレベルであった。
行い、鋳造の際の潤滑性とコイルの疵を評価した。表１
に示すように、比較例の条件で製造したコイルにおける
パウダーの巻き込みに比較して、界面張力の高いパウダ
ーを用い、上記（１）を満たす条件で鋳造した実施例１
〜３では、巻き込み指数は１０未満と少ないことが確認
された。また、実施例１，２に示すような低粘度のパウ
ダーを高速で鋳造しても、上記（１）を満たすことによ
り、巻き込みを抑制できることが確認された。なお、い
ずれの例においてもパウダーの消費量が０．２５ｋｇ／
ｍ2以上であり、潤滑には問題のないレベルであった。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
パウダーの粘性、パウダーと鋼との間の界面張力、およ
び鋳造速度の関係をある一定の範囲に調整することによ
り、パウダーの鋳片への巻き込みが極めて少なく、優れ
た潤滑性を確保することができ、パウダー性欠陥の無い
高品位の製品を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提
供することができる。
パウダーの粘性、パウダーと鋼との間の界面張力、およ
び鋳造速度の関係をある一定の範囲に調整することによ
り、パウダーの鋳片への巻き込みが極めて少なく、優れ
た潤滑性を確保することができ、パウダー性欠陥の無い
高品位の製品を得ることができる鋼の連続鋳造方法を提
供することができる。
【図１】パウダーの巻き込みを試験するための装置を示
す概略構成図。
す概略構成図。
１……真空トラップ ２……真空ポンプ ３……溶融パウダー ４……Ｊ字管 ５……溶鋼 ６……るつぼ ７……高周波コイル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−204810（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−25254（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−165853（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−1925（ＪＰ，Ａ) 特開2000−158106（ＪＰ，Ａ) 特開2000−71051（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/108 B22D 11/20 C21C 7/076
Claims (1)
- 【請求項１】 １５５０℃におけるモールドパウダーと
溶鋼との間の界面張力値γ（ｄｙｎ／ｃｍ）と、モール
ドパウダーの１３００℃における粘度η（poise）と、
鋳造速度Ｖｃ（ｍ／ｍｉｎ）との関係が以下の式を満足
することを特徴とする鋼の連続鋳造方法。 １０41.43・η-0.912・Ｖｃ1.971・γ-13.32＜１０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26086798A JP3319404B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26086798A JP3319404B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000071052A JP2000071052A (ja) | 2000-03-07 |
| JP3319404B2 true JP3319404B2 (ja) | 2002-09-03 |
Family
ID=17353863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26086798A Expired - Fee Related JP3319404B2 (ja) | 1998-08-31 | 1998-08-31 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3319404B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4486878B2 (ja) * | 2004-12-22 | 2010-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよび連続鋳造方法 |
| JP5771966B2 (ja) * | 2009-12-24 | 2015-09-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び連続鋳造方法 |
| JP6898564B2 (ja) * | 2017-10-10 | 2021-07-07 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
-
1998
- 1998-08-31 JP JP26086798A patent/JP3319404B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000071052A (ja) | 2000-03-07 |
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