JP3523173B2 - 連続鋳造用モ−ルドパウダ− - Google Patents
連続鋳造用モ−ルドパウダ−Info
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Description
比較的低くて安定した鋳造作業を実施することができる
鋼の連続鋳造用モ−ルドパウダ−に関するものである。
ウダ−”と呼ばれる粉末フラックスを鋳型内の溶鋼上に
添加して鋳造作業が行われるが、このモ−ルドパウダ−
には a) 鋳型と鋳片間の潤滑, b) 鋳型と鋳片間の熱媒介, c) 介在物の吸収, d) 溶鋼の再酸化防止, e) 溶鋼表面の保温 等の機能が求められている。そのため、鋼の連続鋳造用
モ−ルドパウダ−としては、CaO,SiO2, Al2O3,Mg
O, Na2O,NaF,CaF2 等を配合した組成のものを使
用するのが一般的である。
加されると一旦溶融して鋳型と凝固シェルとの間に流入
し、その際の抜熱によって凝固フィルムを形成し始める
が、従前から使用されてきた前記の一般的なモ−ルドパ
ウダ−では凝固したパウダ−フィルム中にカスピディン
(Cuspidine :3CaO・2SiO2 ・CaF2 ) と称される
結晶を析出することが知られている。この結晶の析出に
より「鋳片から鋳型への抜熱量が低減されて緩冷却化が
なされる」という作用が発揮され、鋳片の表面割れが防
止されるとの効果がもたらされるので、現状では殆どの
モ−ルドパウダ−がカスピディンの析出を利用するもの
となっている。
aF2 ) を析出させるためには、モ−ルドパウダ−成分
としてCaO,SiO2 及びCaF2 が必要であり、例えばF
(フッ素)分が含まれない場合には、カスピディンが析
出しないのでパウダ−フィルムを通しての抜熱が大きく
なりすぎ、鋳片に表面割れが発生するという問題を生じ
る。しかしながら、Fは連続鋳造設備の腐食原因となる
成分である上、冷却水中に溶出して系外へ洩れ出した場
合には環境問題を引き起こすことも懸念される元素であ
る。
まないか殆ど含有することのない鋼の連続鋳造用モ−ル
ドパウダ−として、重量割合で CaO:25〜48%, SiO2 :25〜48%, Al2O3 :1
〜10%,B2 O3 :5%以下, BaO:3〜15%, Mg
O:0.5 〜5%,Na2 OとK2 Oと Li2O:合計で2〜
30%, C:0.1 〜10%,F:2%以下, (CaO+Ba
O+MgO)/SiO2 : 0.6〜1.7 なる組成のモ−ルドパウダ−を提案した(特願2000
−19850号)。しかし、このモ−ルドパウダ−は、
凝固点の低下とアルミナ吸収能力維持のためにBaOを必
須成分とするものであり、鋳造作業自体には大きな問題
を生じないものの、「BaOを構成成分として選定したこ
と」が材料コストの点で問題になるのではないかとの懸
念を拭えないものであった。なぜなら、BaO源としては
硫酸バリウム以外の化合物の単体は人体への影響から法
的に使用することができず、従ってこれらを使用する場
合には他の成分と溶融してガラス化することが必要とな
るためである。
本発明が目的とするのは、F分やBaO分を必須成分とし
て含有しなくても安定した鋳造作業を実施することがで
きる廉価な“鋼の連続鋳造用モ−ルドパウダ−”を提供
することである。
を達成すべく、「そのためにはF分やBaO分を排除した
モ−ルドパウダ−に予想されるところの (a) 凝固点や粘度が上昇する,(b) 結晶析出量が低下す
る,(c) F分やBaO分に代わるコスト高を招く代替原料
が必要となるという3つの大きな問題を解決しなければ
ならない」との考えの下に研究を開始した。
−は、鋳型内の溶鋼上で溶解する必要がある。従って、
モ−ルドパウダ−の凝固点は鋳造する鋼の凝固点以下で
なければならない。このモ−ルドパウダ−の凝固点は、
析出する結晶の凝固点と結晶の析出量で決定される。前
述したように、通常のモ−ルドパウダ−においては析出
する結晶はカスピディンであり、このカスピディンの融
点は1410℃であるが、通常は Na2Oなどのアルカリ
金属酸化物や炭酸塩を添加することによりモ−ルドパウ
ダ−全体の凝固点をある程度低下させている。しかし、
モ−ルドパウダ−の溶融凝固によって生じる結晶自体が
あまりに高い融点であるとモ−ルドパウダ−全体の融点
を上昇させるのでモ−ルドパウダ−として使用できなく
なり、またあまりに低い融点であると潤滑作用をなさな
くなったり鋳片の抜熱が大きくなりすぎたりするのでや
はり不適であるが、前記カスピディンの比較的低い14
00℃程度という融点は鋼の連続鋳造にとって非常に好
適なものであり、鋳型と凝固シェル間へのモ−ルドパウ
ダ−の流入性や鋳型と凝固シェル間での結晶析出量の点
で好都合な結果をもたらして非常に上手く機能してい
た。
有した代替結晶の存在を求めて鋭意研究を行ったとこ
ろ、「従前のモ−ルドパウダ−に使用されていた材料成
分を構成成分とする“ CaMgSi2O6 ”という化学組成の
複合酸化物結晶」が鋼の連続鋳造時に鋳型と凝固シェル
間に介在させる結晶フィルムとして有望ではないかとの
結論に達した。なぜなら、実験室での研究によって上記
CaMgSi2O6 の融点は1390℃近傍であってカスピデ
ィンの融点と非常に近いことが確認された上に、その組
成から明らかなように CaMgSi2O6 の形成にはF分やBa
O分といった格別な成分を必要とすることがなく、その
ため連続鋳造用パウダ−への利用が好都合であると考え
られたからである。
O6 を主結晶として析出し、かつ連続鋳造用モ−ルドパ
ウダ−として必要な凝固点(融点)と粘度{凝固点:8
00〜1250℃程度,粘度: 0.1〜10P(ホ゜アス゛) 程
度}が得られるフラックス組成を解明すべく更に研究を
重ねた結果、「CaO,SiO2 及びMgOを主成分とするフ
ラックスにおいて、 CaO/SiO2 重量比を0.35〜0.55
に、 そして (CaO+MgO)/SiO2 重量比を0.75〜0.95
にそれぞれ調整すると、 その凝固点(融点)と粘度が上
記“鋼の連続鋳造用モ−ルドパウダ−”の必要条件を満
たすようになり、実際操業おいて溶鋼上に添加され一旦
溶融してから鋳型と凝固シェル間に流入して凝固したと
きにも主結晶として CaMgSi2O6 を安定析出するように
なって、 非常に安定した連続鋳造作業が保証される」と
の知見を得ることができた。
れたもので、次の (1)〜 (3)に示す“鋼の連続鋳造用モ
−ルドパウダ−”を提供するものである。(1) CaO,SiO2 及びMgOを主成分とする鋼の連続鋳
造用モ−ルドパウダ−であって、溶融凝固時の主結晶が
CaMgSi2O6 であることを特徴とする連続鋳造用モ−ル
ドパウダ−。(2) CaO,SiO2 及びMgOを主成分とする鋼の連続鋳
造用モ−ルドパウダ−であって、CaO/SiO2 重量比が
0.35〜0.55に、かつ(CaO+MgO)/SiO2 重量比が0.
75〜0.95に調整されてなることを特徴とする連続鋳造用
モ−ルドパウダ−。(3) F含有量が2重量%未満(含有しない場合も含
む)であることを特徴とする、前記(1)項又は (2)項に
記載の連続鋳造用モ−ルドパウダ−。
パウダ−において、CaO,MgO及びSiO2 は目的とする
結晶の構成成分であるので必須の成分である。しかし、
これら以外にも Al2O3 や Na2O、そして Li2Oは、何
れもモ−ルドパウダ−の凝固点(融点),粘度を低下さ
せる好ましい成分であるので、格別な事情がない限りは
含有させるのが良い。その他の任意成分として、従前の
連続鋳造用モ−ルドパウダ−と同様、アルカリ金属酸化
物,アルカリ土類金属酸化物を適宜加えることは何ら差
し支えなく、また遷移金属の酸化物(FeO等)や炭酸
塩、更にはB2 O3 等を添加しても構わない。
場合は析出する結晶が1種類だけということは殆ど考え
られないが、連続鋳造用モ−ルドパウダ−の場合には析
出する結晶のうちの過半数を占める結晶(主結晶)がそ
の物性を支配する。従って、本発明でいう「主結晶」と
は、モ−ルドパウダ−の溶融凝固によって析出する結晶
のうちの50%以上を占める結晶を意味している。
析出させるためには、モ−ルドパウダ−をCaO,MgO及
びSiO2 が含まれる組成とし、かつそのCaO/SiO2 重
量比を0.35〜0.55の範囲に、そして (CaO+MgO)/Si
O2 重量比を0.75〜0.95の範囲に調整しなければならな
い。CaO/SiO2 重量比や (CaO+MgO)/SiO2 重量
比がこれ以外の範囲では、析出する結晶が CaMgSi2O6
とはならないでモ−ルドパウダ−の凝固点が高くなりす
ぎたり、結晶が析出しないで鋳片の抜熱が大きくなりす
ぎたりして鋳片表面に割れを生じるなどの問題が起き
る。
の問題や設備腐食の問題等から、モ−ルドパウダ−とし
ての十分な物性が得られるならば添加量を極力低減する
か全く添加しないのが望ましいということは既に述べた
通りであるが、本発明に係る連続鋳造用モ−ルドパウダ
−の場合には、Fは2重量%未満の領域にまで低減して
も、あるいは全く含有させなくても通常と同様の連続鋳
造作業が可能である。従って、本発明に係る連続鋳造用
モ−ルドパウダ−では、F含有量を2重量%未満(含有
しない場合も含む)に抑えることが好ましい。
に説明する。
鋼の連続鋳造試験を実施した。但し、モ−ルドパウダ−
を使用する際には、何れのパウダ−に対しても溶融速度
調整剤として炭素粉を添加し、該炭素粉と元のパウダ−
(表1に示したパウダ−)に炭酸塩として含まれている
炭素分とを合わせた“全炭素濃度”が 2.5重量%となる
ように成分調整を行った。ここで、パウダ−成分の1つ
である Na2Oは酸化物,炭酸塩の形で添加されるもの
の、表1では Na2Oの形で組成を表しており、そのため
炭酸塩として含まれている炭素分の量については示され
ていないので表1では外数となる。
型のタイプであり、鋳型長:900mm,湾曲半径:10.5
m,垂直部:3.0 mのものであった。また、使用した鋳
型の断面寸法は、幅が1200mmで厚みが270mmであ
った。更に、連続鋳造試験では表2に示す化学組成の溶
鋼を使用した。表2において、「溶鋼A」は所謂“低炭
素アルミキルド鋼”であり、また「溶鋼B」は“包晶
鋼”と言われる高強度鋼であって、一般に「溶鋼B」の
方が表面割れ感受性の強いことが知られている。
を表3にまとめて示した。
明する。試験番号1〜6では何らの支障もなく円滑な鋳
造作業を実施することができ、また得られた鋳片の品質
も非常に良好であった。なお、鋳造時に鋳型と凝固シェ
ル間のパウダ−フィルムに析出した主結晶は CaMgSi2O
6 であった。
鋳片に縦割れが発生した。なお、鋳造時のパウダ−フィ
ルムに析出した主結晶はMgSiO4 であり、ガラス質フィ
ルム中に少量の前記結晶の析出が確認された。また、試
験番号8及び9(何れも比較例)では、何れも鋳造中に
拘束性プレ−クアウト警報が多発し、また得られた鋳片
の表面性状も不良であった。そして、パウダ−フィルム
に析出した主結晶は Ca2SiO4(ダイカルシウムシリケ−
ト)であることが確認された。試験番号10(比較例)で
は、鋳片に縦割れが発生した。そして、パウダ−フィル
ムに析出した主結晶は、結晶自体の量は少ないもののMg
SiO4 であることが確認された。
な鋳造作業を実施することができ、また得られた鋳片の
品質も非常に良好であった。なお、パウダ−フィルムに
析出した主結晶は何れも CaMgSi2O6 であった。そし
て、試験番号18(比較例)では、鋳片に縦割れが発生
し、パウダ−フィルムに析出した主結晶を確認したとこ
ろMgSiO4 であることが分かった。
ば、F分やBaO分を殆ど含有しなくても安定した鋳造作
業を実施することが可能な“鋼の連続鋳造用モ−ルドパ
ウダ−”を廉価な原材料を用いて提供することができ、
設備の腐食や環境汚染を極力防止しつつ円滑な連続鋳造
作業を行えるようになるなど、産業上有用な効果がもた
らされる。
Claims (3)
- 【請求項1】 CaO,SiO2 及びMgOを主成分とする鋼
の連続鋳造用モ−ルドパウダ−であって、溶融凝固時の
主結晶が CaMgSi2O6 であることを特徴とする連続鋳造
用モ−ルドパウダ−。 - 【請求項2】 CaO,SiO2 及びMgOを主成分とする鋼
の連続鋳造用モ−ルドパウダ−であって、CaO/SiO2
重量比が0.35〜0.55に、かつ (CaO+MgO)/SiO2 重
量比が0.75〜0.95に調整されてなることを特徴とする連
続鋳造用モ−ルドパウダ−。 - 【請求項3】 F含有量が2重量%未満であることを特
徴とする、請求項1又は2に記載の連続鋳造用モ−ルド
パウダ−。
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