JPH07214263A - 連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダーInfo
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- JPH07214263A JPH07214263A JP1053394A JP1053394A JPH07214263A JP H07214263 A JPH07214263 A JP H07214263A JP 1053394 A JP1053394 A JP 1053394A JP 1053394 A JP1053394 A JP 1053394A JP H07214263 A JPH07214263 A JP H07214263A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 パウダーフィルムの結晶化が原因となる操業
・品質上の問題を解決し、モールド内緩冷却化とモール
ド内熱流束の変動幅を減少すること。 【構成】 ＣａＯとＳｉＯ2 との成分比率〔ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 （重量比）〕が０．６〜０．９の範囲内で、かつ
ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃度和が１重量％以下
であり、しかも凝固温度が１１５０℃以上である連続鋳
造用モールドパウダー。 【効果】 モールドと鋳片間に流入したモールドパウダ
ーが凝固する際の結晶化率を高くすることなくモールド
内の緩冷却化と局部的熱流束の変動低下を実現し、高品
質の鋼を安定して連続鋳造すること。
・品質上の問題を解決し、モールド内緩冷却化とモール
ド内熱流束の変動幅を減少すること。 【構成】 ＣａＯとＳｉＯ2 との成分比率〔ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2 （重量比）〕が０．６〜０．９の範囲内で、かつ
ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃度和が１重量％以下
であり、しかも凝固温度が１１５０℃以上である連続鋳
造用モールドパウダー。 【効果】 モールドと鋳片間に流入したモールドパウダ
ーが凝固する際の結晶化率を高くすることなくモールド
内の緩冷却化と局部的熱流束の変動低下を実現し、高品
質の鋼を安定して連続鋳造すること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造時、浸漬ノズ
ルを介してモールド内に供給される溶鋼表面上に添加す
るモールドパウダーに関するものである。
ルを介してモールド内に供給される溶鋼表面上に添加す
るモールドパウダーに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】モールドパウダーは粉体あるいは顆粒状
であり、一般にＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分とし、他にAl
2O3 ，ＭｇＯ等の金属化合物、Na2CO3等の炭酸塩、フッ
化物、カーボンから構成されている。そして、その役割
としては、モールド内溶鋼表面の酸化防止、モール
ド内溶鋼表面の保温、モールドと鋳片間の潤滑、浮
上介在物の溶かし込み、の４点が従来からよく知られて
いる。
であり、一般にＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分とし、他にAl
2O3 ，ＭｇＯ等の金属化合物、Na2CO3等の炭酸塩、フッ
化物、カーボンから構成されている。そして、その役割
としては、モールド内溶鋼表面の酸化防止、モール
ド内溶鋼表面の保温、モールドと鋳片間の潤滑、浮
上介在物の溶かし込み、の４点が従来からよく知られて
いる。
【０００３】しかし、最近では上記した基本的な役割に
加えてモールドと鋳片間に介在するパウダーフィルム層
の総括熱伝達係数を変化させることにより、モールド内
熱流束を制御する試みがなされるようになってきてい
る。これは、炭素含有量が０．１重量％程度（一般には
０．０８〜０．１７重量％）のいわゆる亜包晶鋼の連続
鋳造時には、凝固途中で包晶反応を含むδ→γ変態に伴
う急激な凝固収縮が起こり鋳片をモールドよりかい離さ
せて局部的な凝固遅れを生じさせ、縦割れ等の欠陥の原
因となるからである。従って、このδ→γ変態に伴う凝
固収縮を緩和させるべくモールド内熱流束を低下させて
緩冷却化するのである。
加えてモールドと鋳片間に介在するパウダーフィルム層
の総括熱伝達係数を変化させることにより、モールド内
熱流束を制御する試みがなされるようになってきてい
る。これは、炭素含有量が０．１重量％程度（一般には
０．０８〜０．１７重量％）のいわゆる亜包晶鋼の連続
鋳造時には、凝固途中で包晶反応を含むδ→γ変態に伴
う急激な凝固収縮が起こり鋳片をモールドよりかい離さ
せて局部的な凝固遅れを生じさせ、縦割れ等の欠陥の原
因となるからである。従って、このδ→γ変態に伴う凝
固収縮を緩和させるべくモールド内熱流束を低下させて
緩冷却化するのである。
【０００４】従来、前記パウダーフィルム層の総括熱伝
達係数を低減させる手段として、ＣａＯとＳｉＯ2 との
成分比率〔ＣａＯ／ＳｉＯ2 〕（以下、「塩基度」とい
う）と凝固温度を共に高めるとともに、ＺｒＯ2 を添加
するものや〔ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Vol.６（1993）-28
3〕、ＺｒＯ2 やＣｅＯ2 を添加するもの〔特開平３−
１９８９６１号公報〕等がある。
達係数を低減させる手段として、ＣａＯとＳｉＯ2 との
成分比率〔ＣａＯ／ＳｉＯ2 〕（以下、「塩基度」とい
う）と凝固温度を共に高めるとともに、ＺｒＯ2 を添加
するものや〔ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Vol.６（1993）-28
3〕、ＺｒＯ2 やＣｅＯ2 を添加するもの〔特開平３−
１９８９６１号公報〕等がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、塩基度
が０．９を超えた場合には、図１に○印で示すように、
モールドと鋳片間に流入したモールドパウダーが凝固す
る際の結晶化率が高くなってしまう。結晶化は体積収縮
を伴うので、結晶化率が高くなると凝固時に体積が収縮
し、モールドと鋳片間に空隙が発生する。この空隙発生
部位は熱流束が著しく低下するので、局部的な凝固遅れ
やそれに伴う縦割れが発生したり、ブレークアウト予知
検出用の熱電対の指示温度が変動したりして操業阻害の
原因となる。
が０．９を超えた場合には、図１に○印で示すように、
モールドと鋳片間に流入したモールドパウダーが凝固す
る際の結晶化率が高くなってしまう。結晶化は体積収縮
を伴うので、結晶化率が高くなると凝固時に体積が収縮
し、モールドと鋳片間に空隙が発生する。この空隙発生
部位は熱流束が著しく低下するので、局部的な凝固遅れ
やそれに伴う縦割れが発生したり、ブレークアウト予知
検出用の熱電対の指示温度が変動したりして操業阻害の
原因となる。
【０００６】また、塩基度が０．９以下であっても、ガ
ラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 を
添加した場合には、結晶化率が高くなって上記と同様の
問題が生じる〔図１参照〕。
ラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 を
添加した場合には、結晶化率が高くなって上記と同様の
問題が生じる〔図１参照〕。
【０００７】これらの問題はモールド内緩冷却化のため
の高凝固温度化が同時に結晶化率を過度に高めることに
なって生じるものであるから、モールドパウダーが凝固
する際の結晶化を抑制することによってのみ解決できる
ものである。
の高凝固温度化が同時に結晶化率を過度に高めることに
なって生じるものであるから、モールドパウダーが凝固
する際の結晶化を抑制することによってのみ解決できる
ものである。
【０００８】本発明は上記した問題点に鑑みてなされた
ものであり、パウダーフィルムの過度の結晶化が原因と
なる操業・品質上の問題を解決し、モールド内緩冷却化
とモールド内熱流束の変動幅を減少して高品質の鋼を安
定して製造できる連続鋳造用モールドパウダーを提供す
ることを目的としている。
ものであり、パウダーフィルムの過度の結晶化が原因と
なる操業・品質上の問題を解決し、モールド内緩冷却化
とモールド内熱流束の変動幅を減少して高品質の鋼を安
定して製造できる連続鋳造用モールドパウダーを提供す
ることを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の連続鋳造用モールドパウダーは、塩基
度が０．６〜０．９の範囲内で、かつＺｒＯ2 ，ＴｉＯ
2 ，ＣｅＯ2 の濃度和が１重量％以下であり、しかも凝
固温度が１１５０℃以上となるようにしているのであ
る。
ために、本発明の連続鋳造用モールドパウダーは、塩基
度が０．６〜０．９の範囲内で、かつＺｒＯ2 ，ＴｉＯ
2 ，ＣｅＯ2 の濃度和が１重量％以下であり、しかも凝
固温度が１１５０℃以上となるようにしているのであ
る。
【００１０】本発明の連続鋳造用モールドパウダーにお
いて、塩基度を０．６〜０．９の範囲内としたのは、
０．６未満では、パウダーフィルムの結晶化率が完全に
ゼロとなり〔図１参照〕、モールド内緩冷却効果が失わ
れるからである。また０．９を超えると、モールドと鋳
片間に流入したモールドパウダーの凝固時における結晶
化率が高くなるからである〔図１参照〕。
いて、塩基度を０．６〜０．９の範囲内としたのは、
０．６未満では、パウダーフィルムの結晶化率が完全に
ゼロとなり〔図１参照〕、モールド内緩冷却効果が失わ
れるからである。また０．９を超えると、モールドと鋳
片間に流入したモールドパウダーの凝固時における結晶
化率が高くなるからである〔図１参照〕。
【００１１】また、本発明の連続鋳造用モールドパウダ
ーにおいて、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃度和を
１重量％以下としたのは、本発明者の実験結果によれば
ガラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2
の濃度和が１重量％を超えた場合には、モールドと鋳片
間に流入したモールドパウダーの凝固時における結晶化
率が高くなって縦割れ性ブレークアウトが発生するから
である〔表３のｆ，ｈ，ｉ参照〕。
ーにおいて、ＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃度和を
１重量％以下としたのは、本発明者の実験結果によれば
ガラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2
の濃度和が１重量％を超えた場合には、モールドと鋳片
間に流入したモールドパウダーの凝固時における結晶化
率が高くなって縦割れ性ブレークアウトが発生するから
である〔表３のｆ，ｈ，ｉ参照〕。
【００１２】また、本発明の連続鋳造用モールドパウダ
ーにおいて、凝固温度を１１５０℃以上となるようにし
たのは、凝固温度が１１５０℃未満の場合には縦割れ疵
の発生率が急激に増加するからである〔図２参照〕。
ーにおいて、凝固温度を１１５０℃以上となるようにし
たのは、凝固温度が１１５０℃未満の場合には縦割れ疵
の発生率が急激に増加するからである〔図２参照〕。
【００１３】なお、本発明の連続鋳造用モールドパウダ
ーは塩基度，ガラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ
2 ，ＣｅＯ2 の濃度和及び凝固温度が上記した値を満足
するものであれば他の化学成分系はどのようなものであ
っても構わない。
ーは塩基度，ガラスの結晶化剤であるＺｒＯ2 やＴｉＯ
2 ，ＣｅＯ2 の濃度和及び凝固温度が上記した値を満足
するものであれば他の化学成分系はどのようなものであ
っても構わない。
【００１４】
【作用】本発明の連続鋳造用モールドパウダーは凝固温
度が１１５０℃以上と高いので、モールド内緩冷却効果
〔図３参照〕によって亜包晶鋼鋳造時においても縦割れ
疵の発生率が減少する。また、塩基度を０．６〜０．９
の範囲内とし、かつＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃
度和を１重量％以下としたので、パウダーフィルムの結
晶化率が低く、モールド内熱流束の局部変動が少なくな
る〔図４，図５参照〕。
度が１１５０℃以上と高いので、モールド内緩冷却効果
〔図３参照〕によって亜包晶鋼鋳造時においても縦割れ
疵の発生率が減少する。また、塩基度を０．６〜０．９
の範囲内とし、かつＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃
度和を１重量％以下としたので、パウダーフィルムの結
晶化率が低く、モールド内熱流束の局部変動が少なくな
る〔図４，図５参照〕。
【００１５】なお、図５（ａ）は塩基度が１．２５で凝
固温度が１１８０℃のモールドパウダー（比較例）を、
（ｂ）は塩基度が０．８５で凝固温度が１２００℃のモ
ールドパウダー（本発明例）を使用し、それぞれ溶鋼中
の炭素濃度〔Ｃ〕が０．１４重量％の溶鋼を２．０ｍ／
分の速度で連続鋳造した場合の結果を示す図である。
固温度が１１８０℃のモールドパウダー（比較例）を、
（ｂ）は塩基度が０．８５で凝固温度が１２００℃のモ
ールドパウダー（本発明例）を使用し、それぞれ溶鋼中
の炭素濃度〔Ｃ〕が０．１４重量％の溶鋼を２．０ｍ／
分の速度で連続鋳造した場合の結果を示す図である。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の連続鋳造用モールドパウダー
の実施例について説明する。図６は溶鋼中の炭素濃度
〔Ｃ〕が０．１８重量％の溶鋼を２．０ｍ／分の鋳造速
度で連続鋳造する際に、モールド内の溶鋼表面上に下記
表１に示す化学組成及び凝固温度のモールドパウダー添
加した場合のモールド銅板温度指数をメニスカスからの
距離毎に測定した結果を示したものである。
の実施例について説明する。図６は溶鋼中の炭素濃度
〔Ｃ〕が０．１８重量％の溶鋼を２．０ｍ／分の鋳造速
度で連続鋳造する際に、モールド内の溶鋼表面上に下記
表１に示す化学組成及び凝固温度のモールドパウダー添
加した場合のモールド銅板温度指数をメニスカスからの
距離毎に測定した結果を示したものである。
【００１７】
【表１】 （単位：重量％）
【００１８】図６に示すように、低塩基度・低凝固温度
のモールドパウダーＡ（従来例）に対して高凝固温度の
モールドパウダーＢ（比較例），モールドパウダーＣ
（本発明例）はともにメニスカスより１２０ｍｍ下の点
におけるモールド銅板温度の平均値は同等に低下してお
り、メニスカス近傍における緩冷却効果は明らかであ
る。
のモールドパウダーＡ（従来例）に対して高凝固温度の
モールドパウダーＢ（比較例），モールドパウダーＣ
（本発明例）はともにメニスカスより１２０ｍｍ下の点
におけるモールド銅板温度の平均値は同等に低下してお
り、メニスカス近傍における緩冷却効果は明らかであ
る。
【００１９】しかしながら、モールドパウダーＢを添加
して連続鋳造した場合にはモールド銅板温度のばらつき
が大きく、さらにメニスカスから下方にゆくほどモール
ド銅板温度の低下が大きくなる。これはモールドパウダ
ーＢが高塩基度であるためにパウダーフィルムの結晶化
率（体積収縮）が大きくモールドと鋳片間に空隙が発生
したこと、およびこの空隙がモールドの下部にゆくほど
大きくなっていることから生じたものである。
して連続鋳造した場合にはモールド銅板温度のばらつき
が大きく、さらにメニスカスから下方にゆくほどモール
ド銅板温度の低下が大きくなる。これはモールドパウダ
ーＢが高塩基度であるためにパウダーフィルムの結晶化
率（体積収縮）が大きくモールドと鋳片間に空隙が発生
したこと、およびこの空隙がモールドの下部にゆくほど
大きくなっていることから生じたものである。
【００２０】これらのモールド内抜熱特性により、モー
ルドパウダーＡを添加して連続鋳造した場合には縦割れ
及び縦割れ性ブレークアウトが発生し、またモールドパ
ウダーＢを添加して連続鋳造した場合には縦割れは発生
しなかったが、縦割れ性ブレークアウトが発生した。こ
れに対して、本発明のモールドパウダーＣを添加して連
続鋳造した場合には縦割れ及び縦割れ性ブレークアウト
はともに全く発生しなかった。
ルドパウダーＡを添加して連続鋳造した場合には縦割れ
及び縦割れ性ブレークアウトが発生し、またモールドパ
ウダーＢを添加して連続鋳造した場合には縦割れは発生
しなかったが、縦割れ性ブレークアウトが発生した。こ
れに対して、本発明のモールドパウダーＣを添加して連
続鋳造した場合には縦割れ及び縦割れ性ブレークアウト
はともに全く発生しなかった。
【００２１】また本発明の他の実施例として、モールド
内の溶鋼表面上に表２に示す化学組成及び凝固温度のモ
ールドパウダーを添加して溶鋼中の炭素濃度〔Ｃ〕が
０．１８重量％の溶鋼を３．０ｍ／分の鋳造速度で連続
鋳造した場合の縦割れ及び縦割れ性ブレークアウトの発
生の有無を調べた結果を同じく表２に示すが、この表２
より明らかなように本発明のモールドパウダーを添加し
た場合にはいずれも縦割れ及び縦割れ性ブレークアウト
は全く発生しなかった。
内の溶鋼表面上に表２に示す化学組成及び凝固温度のモ
ールドパウダーを添加して溶鋼中の炭素濃度〔Ｃ〕が
０．１８重量％の溶鋼を３．０ｍ／分の鋳造速度で連続
鋳造した場合の縦割れ及び縦割れ性ブレークアウトの発
生の有無を調べた結果を同じく表２に示すが、この表２
より明らかなように本発明のモールドパウダーを添加し
た場合にはいずれも縦割れ及び縦割れ性ブレークアウト
は全く発生しなかった。
【００２２】
【表２】 （単位：重量％）
【００２３】なお、モールド内の溶鋼表面上に本発明の
範囲を外れた表３に示す化学組成及び凝固温度のモール
ドパウダーを添加して溶鋼中の炭素濃度〔Ｃ〕が０．１
８重量％の溶鋼を３．０ｍ／分の鋳造速度で連続鋳造し
た場合の縦割れ及び縦割れ性ブレークアウトの発生の有
無を調べた結果を同じく表３に示すが、この表３より明
らかなように比較モールドパウダーを添加した場合には
いずれも縦割れあるいは縦割れ性ブレークアウトが発生
した。
範囲を外れた表３に示す化学組成及び凝固温度のモール
ドパウダーを添加して溶鋼中の炭素濃度〔Ｃ〕が０．１
８重量％の溶鋼を３．０ｍ／分の鋳造速度で連続鋳造し
た場合の縦割れ及び縦割れ性ブレークアウトの発生の有
無を調べた結果を同じく表３に示すが、この表３より明
らかなように比較モールドパウダーを添加した場合には
いずれも縦割れあるいは縦割れ性ブレークアウトが発生
した。
【００２４】
【表３】 （単位：重量％）
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の連続鋳造
用モールドパウダーによれば、モールドと鋳片間に流入
したモールドパウダーが凝固する際の結晶化率を高くす
ることなくモールド内の緩冷却化と局部的熱流束の変動
低下を実現でき、高品質の鋼を安定して連続鋳造するこ
とが可能となる。
用モールドパウダーによれば、モールドと鋳片間に流入
したモールドパウダーが凝固する際の結晶化率を高くす
ることなくモールド内の緩冷却化と局部的熱流束の変動
低下を実現でき、高品質の鋼を安定して連続鋳造するこ
とが可能となる。
【図１】モールドパウダーの塩基度の変化に伴うパウダ
ーフィルム結晶化率の変化を示す図面である。
ーフィルム結晶化率の変化を示す図面である。
【図２】モールドパウダーの凝固温度の変化に伴う縦割
れ疵発生率の変化を示す図面である。
れ疵発生率の変化を示す図面である。
【図３】本発明例と比較例における鋳造速度と抜熱量と
の関係を示す図面である。
の関係を示す図面である。
【図４】モールドパウダーの塩基度の変化に伴うモール
ド内熱流束局部変動指数の変化を示す図面である。
ド内熱流束局部変動指数の変化を示す図面である。
【図５】本発明例と比較例における抜熱量の変動量を示
す図面である。
す図面である。
【図６】本発明例と比較例及び従来例におけるメニスカ
スからの距離とモールド銅板温度指数の関係を示す図面
である。
スからの距離とモールド銅板温度指数の関係を示す図面
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣａＯとＳｉＯ2 との成分比率〔ＣａＯ
／ＳｉＯ2 （重量比）〕が０．６〜０．９の範囲内で、
かつＺｒＯ2 ，ＴｉＯ2 ，ＣｅＯ2 の濃度和が１重量％
以下であり、しかも凝固温度が１１５０℃以上であるこ
とを特徴とする連続鋳造用モールドパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1053394A JP2848231B2 (ja) | 1994-02-01 | 1994-02-01 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1053394A JP2848231B2 (ja) | 1994-02-01 | 1994-02-01 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07214263A true JPH07214263A (ja) | 1995-08-15 |
| JP2848231B2 JP2848231B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=11752907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1053394A Expired - Lifetime JP2848231B2 (ja) | 1994-02-01 | 1994-02-01 | 連続鋳造用モールドパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2848231B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT406673B (de) * | 1998-03-04 | 2000-07-25 | Treibacher Auermet Prod Gmbh | Verwendung von metalloxiden zur bereitung keramischer formmassen |
| JP2004223599A (ja) * | 2003-01-27 | 2004-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| JP2011131242A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011147979A (ja) * | 2010-01-22 | 2011-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
| CN107498014A (zh) * | 2017-09-06 | 2017-12-22 | 中南大学 | 一种含ZrO2汽车用TWIP钢保护渣及其应用 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105935750A (zh) * | 2016-06-21 | 2016-09-14 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种高硼钢用连铸保护渣 |
| CN106041006A (zh) * | 2016-08-10 | 2016-10-26 | 中南大学 | 一种含Mn、Al钢连铸中间包覆盖剂及其应用 |
-
1994
- 1994-02-01 JP JP1053394A patent/JP2848231B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT406673B (de) * | 1998-03-04 | 2000-07-25 | Treibacher Auermet Prod Gmbh | Verwendung von metalloxiden zur bereitung keramischer formmassen |
| JP2004223599A (ja) * | 2003-01-27 | 2004-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| JP2011131242A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
| JP2011147979A (ja) * | 2010-01-22 | 2011-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス |
| CN107498014A (zh) * | 2017-09-06 | 2017-12-22 | 中南大学 | 一种含ZrO2汽车用TWIP钢保护渣及其应用 |
| CN107498014B (zh) * | 2017-09-06 | 2019-11-15 | 中南大学 | 一种含ZrO2汽车用TWIP钢保护渣及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2848231B2 (ja) | 1999-01-20 |
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