JP2964452B2 - 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 - Google Patents
含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、含Ａｌ溶鋼連続鋳
造に用いるためのフラックス及び連続鋳造方法に関し、
特に含Ａｌ溶鋼を連続鋳造した際に鋳片表面にデプレッ
ション等の欠陥が生じないようにすることができる連続
鋳造用フラックス及び連続鋳造方法に関する。
造に用いるためのフラックス及び連続鋳造方法に関し、
特に含Ａｌ溶鋼を連続鋳造した際に鋳片表面にデプレッ
ション等の欠陥が生じないようにすることができる連続
鋳造用フラックス及び連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造では鋳型の鋳片との潤滑性
や鋳片の表面性状を良好にするために、溶融フラックス
を流入しながら操業されている。鋳型に流入されたフラ
ックスは溶融し鋳型内の溶鋼の表面上に滞留して層を形
成し、溶鋼の酸化を防止し、一部は溶鋼と鋳型の側面と
の間に入って冷却により降下しから形成されていく鋳片
と鋳型との間での潤滑作用を行う。このため、鋳型と鋳
片との潤滑性や鋳片の表面性状を良好にするようなフラ
ックスが使用されており、この種の連続鋳造用フラック
スとしては、従来ＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分として含有
するものが使用されており、その組成としては、塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が０．８、融点が１０００℃以
上、１３００℃における粘性が１．５ポイズ以上の物性
をもつような組成を有するのが普通であるといわれてい
る。
や鋳片の表面性状を良好にするために、溶融フラックス
を流入しながら操業されている。鋳型に流入されたフラ
ックスは溶融し鋳型内の溶鋼の表面上に滞留して層を形
成し、溶鋼の酸化を防止し、一部は溶鋼と鋳型の側面と
の間に入って冷却により降下しから形成されていく鋳片
と鋳型との間での潤滑作用を行う。このため、鋳型と鋳
片との潤滑性や鋳片の表面性状を良好にするようなフラ
ックスが使用されており、この種の連続鋳造用フラック
スとしては、従来ＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分として含有
するものが使用されており、その組成としては、塩基度
（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）が０．８、融点が１０００℃以
上、１３００℃における粘性が１．５ポイズ以上の物性
をもつような組成を有するのが普通であるといわれてい
る。
【０００３】前述のようなＣａＯ，ＳｉＯ2 を主成分と
した通常の連続鋳造用フラックスを使用して溶鋼の連続
鋳造を行う場合、鋳造中にフラックスの組成が変動する
などして、フラックスの物性の変動があると、連鋳操業
が不安定となり、色々な障害が起こる。例えば、鋳片表
面のデプレション（へこみ欠陥）、ノロカミ等や、鋳片
が拘束されてブレークアウトが起こることもある。ま
た、鋼の連続鋳造においては、その鋼の種類によって連
続鋳造が容易なものと、難しいものがある。その難鋳造
鋼種としては、Ａｌを含有する鋼があり、これは代表的
なものである。この含Ａｌ溶鋼を前記フラックスを用い
て連続鋳造を行うと次のような問題が発生する。すなわ
ち、鋳型内でのスラブリムの肥大化が生じ、パウダー流
入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発生
の危険が大きくなり、鋳片表面も悪化する。特開昭６３
−１００５２号では、この原因は、溶鋼中のＡｌとフラ
ックスとが反応してゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ
3 ＳｉＯ2 ）が析出することに起因するものと解析し
ている。
した通常の連続鋳造用フラックスを使用して溶鋼の連続
鋳造を行う場合、鋳造中にフラックスの組成が変動する
などして、フラックスの物性の変動があると、連鋳操業
が不安定となり、色々な障害が起こる。例えば、鋳片表
面のデプレション（へこみ欠陥）、ノロカミ等や、鋳片
が拘束されてブレークアウトが起こることもある。ま
た、鋼の連続鋳造においては、その鋼の種類によって連
続鋳造が容易なものと、難しいものがある。その難鋳造
鋼種としては、Ａｌを含有する鋼があり、これは代表的
なものである。この含Ａｌ溶鋼を前記フラックスを用い
て連続鋳造を行うと次のような問題が発生する。すなわ
ち、鋳型内でのスラブリムの肥大化が生じ、パウダー流
入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブル発生
の危険が大きくなり、鋳片表面も悪化する。特開昭６３
−１００５２号では、この原因は、溶鋼中のＡｌとフラ
ックスとが反応してゲーレナイト（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ
3 ＳｉＯ2 ）が析出することに起因するものと解析し
ている。
【０００４】そして、その問題についての解決方法とし
て、特開昭６３−１００５２号公報では、ＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 を主成分として含有する人工スラグ形成用パウダ
ーを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する
溶鋼を連続鋳造する際に、溶鋼中のＡｌと該人工スラグ
との反応によりゲーレナイト（Ｇｅｈｌｅｎｉｔｅ）
（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ3 ＳｉＯ2 ）を鋳造中に析出さ
せないために、（ａ）塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝
０．５〜０．８、（ｂ）融点＝８００〜１０００℃、
（ｃ）１３００℃における粘性＝１．５ポイズ以下とい
う条件を満足するように調整したパウダーを使用するこ
とが提案されている。この方法は、前記の条件を設定す
ることにより、鋳造でＡｌがフラックスに溶けてきても
ＣａＯ／ＳｉＯ2 があまり高くならず、ゲーレナイトの
領域に入らないようにしたものである。また、別の難鋳
造鋼種である含Ｚｒ鋼の連続鋳造に関しては、特開平３
−１４６２４５号公報においてフラックスにＺｒＯ2 を
含有させたものを使用する連続鋳造法が提案されてい
る。
て、特開昭６３−１００５２号公報では、ＣａＯ及びＳ
ｉＯ2 を主成分として含有する人工スラグ形成用パウダ
ーを用いて少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する
溶鋼を連続鋳造する際に、溶鋼中のＡｌと該人工スラグ
との反応によりゲーレナイト（Ｇｅｈｌｅｎｉｔｅ）
（２ＣａＯ Ａｌ2 Ｏ3 ＳｉＯ2 ）を鋳造中に析出さ
せないために、（ａ）塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2 ）＝
０．５〜０．８、（ｂ）融点＝８００〜１０００℃、
（ｃ）１３００℃における粘性＝１．５ポイズ以下とい
う条件を満足するように調整したパウダーを使用するこ
とが提案されている。この方法は、前記の条件を設定す
ることにより、鋳造でＡｌがフラックスに溶けてきても
ＣａＯ／ＳｉＯ2 があまり高くならず、ゲーレナイトの
領域に入らないようにしたものである。また、別の難鋳
造鋼種である含Ｚｒ鋼の連続鋳造に関しては、特開平３
−１４６２４５号公報においてフラックスにＺｒＯ2 を
含有させたものを使用する連続鋳造法が提案されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】先に提案された特開昭
６３−１００５２号公報の連続鋳造法は、その技術手段
の内容が、含Ａｌ溶鋼との反応でＡｌ2 Ｏ3 がフラック
スに入って来ることを前提に、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）の低いもの、言い換えればＳｉＯ2 の割合が高い組
成のフラックスを用いて、Ａｌ2 Ｏ3 が入って来ても、
組成が変化したものが融点の高いゲーレナイトの領域に
入らないようにしたものである。しかし、これはＡｌ2
Ｏ3 が入って来ることを前提にしていて、組成のかなり
の変化があるものであるから、物性のある程度の変動は
避けられない。このため、連続鋳造中においてフラック
スを使用して形成されるスラグの物性の変動がより少な
くなるようなフラックスを開発することが必要である。
本発明は、少なくとも０．１０％のＡｌを含有する含Ａ
ｌ溶鋼、特に含Ａｌステンレス溶鋼の連続鋳造時におい
て、上記の問題を解決するための連続鋳造用フラックス
及び連続鋳造方法を提供することを目的とするものであ
る。
６３−１００５２号公報の連続鋳造法は、その技術手段
の内容が、含Ａｌ溶鋼との反応でＡｌ2 Ｏ3 がフラック
スに入って来ることを前提に、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）の低いもの、言い換えればＳｉＯ2 の割合が高い組
成のフラックスを用いて、Ａｌ2 Ｏ3 が入って来ても、
組成が変化したものが融点の高いゲーレナイトの領域に
入らないようにしたものである。しかし、これはＡｌ2
Ｏ3 が入って来ることを前提にしていて、組成のかなり
の変化があるものであるから、物性のある程度の変動は
避けられない。このため、連続鋳造中においてフラック
スを使用して形成されるスラグの物性の変動がより少な
くなるようなフラックスを開発することが必要である。
本発明は、少なくとも０．１０％のＡｌを含有する含Ａ
ｌ溶鋼、特に含Ａｌステンレス溶鋼の連続鋳造時におい
て、上記の問題を解決するための連続鋳造用フラックス
及び連続鋳造方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記の手段に
よりその課題を解決した。 （１）少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼
を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスにおいて、
Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：１０〜３０
％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１５〜３５％，ＣａＯ：２５〜４０
％，Ｎａ2 Ｏ：５〜１５％，Ｆ：５〜１５％，Ｌｉ
2 Ｏ：０〜５％，その他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする
含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックス。 （２）下記の条件を満足する組成に調整されていること
を特徴とする請求項１記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラ
ックス。 ＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）＝０．７〜０．９ 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝２．０ポアズ以下 （３）フラックスを用いて少なくとも０．１０重量％の
Ａｌを含有する溶鋼を連続鋳造する方法において、前記
（１）又は（２）項記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラッ
クスを用いることを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方
法。
よりその課題を解決した。 （１）少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼
を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスにおいて、
Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：１０〜３０
％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１５〜３５％，ＣａＯ：２５〜４０
％，Ｎａ2 Ｏ：５〜１５％，Ｆ：５〜１５％，Ｌｉ
2 Ｏ：０〜５％，その他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする
含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックス。 （２）下記の条件を満足する組成に調整されていること
を特徴とする請求項１記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラ
ックス。 ＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）＝０．７〜０．９ 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝２．０ポアズ以下 （３）フラックスを用いて少なくとも０．１０重量％の
Ａｌを含有する溶鋼を連続鋳造する方法において、前記
（１）又は（２）項記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラッ
クスを用いることを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方
法。
【０００７】本発明者らは、含Ａｌ溶鋼の難鋳造性の原
因であるとされる、溶鋼中のＡｌとパウダーとが反応し
てゲーレナイトが析出する機構を研究したところ、溶鋼
中のＡｌとフラックス中のＳｉＯ2 が反応してフラック
ス組成が変化することに起因することを見いだした。す
なわち、ＣａＯ及びＳｉＯ2 を主成分とするフラックス
を、少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼を
連続鋳造するに際し、溶鋼中のＡｌとフラックス中のＳ
ｉＯ2 が（１）式に示す反応を起こすことによって、フ
ラックスの組成が変化する。Ａｌは、強力な酸化物（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）形成元素である。このため、Ａｌを含む溶鋼
と溶融した前記フラックスとが接触すると、鋼中のＡｌ
とフラックス中のＳｉＯ2 とが下記の式によって反応す
る。なお、式中、（ ）内はスラグ中の成分、〔 〕内
は鋼中の成分を意味する。 ３（ＳｉＯ2 ）＋４〔Ａｌ〕＝３〔Ｓｉ〕＋２（Ａｌ2 Ｏ3 ）・・・（１） このような反応が起こると、溶融フラックス中のＡｌ2
Ｏ3 が増加し、ＳｉＯ2 が減少し、フラックスの粘度と
凝固温度が大きく変化する。
因であるとされる、溶鋼中のＡｌとパウダーとが反応し
てゲーレナイトが析出する機構を研究したところ、溶鋼
中のＡｌとフラックス中のＳｉＯ2 が反応してフラック
ス組成が変化することに起因することを見いだした。す
なわち、ＣａＯ及びＳｉＯ2 を主成分とするフラックス
を、少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有する溶鋼を
連続鋳造するに際し、溶鋼中のＡｌとフラックス中のＳ
ｉＯ2 が（１）式に示す反応を起こすことによって、フ
ラックスの組成が変化する。Ａｌは、強力な酸化物（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）形成元素である。このため、Ａｌを含む溶鋼
と溶融した前記フラックスとが接触すると、鋼中のＡｌ
とフラックス中のＳｉＯ2 とが下記の式によって反応す
る。なお、式中、（ ）内はスラグ中の成分、〔 〕内
は鋼中の成分を意味する。 ３（ＳｉＯ2 ）＋４〔Ａｌ〕＝３〔Ｓｉ〕＋２（Ａｌ2 Ｏ3 ）・・・（１） このような反応が起こると、溶融フラックス中のＡｌ2
Ｏ3 が増加し、ＳｉＯ2 が減少し、フラックスの粘度と
凝固温度が大きく変化する。
【０００８】これにより、フラックスの物性が変化し、
鋳片の表面品質の悪化及び連続鋳造の操業不良を起こす
ことが判明した。この時、多くのフラックスは、ＣａＯ
−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３三元系状態図中にて、シュード
ウラストナイト（Ｐｓｅｕｄｏｗｏｌｌａｓｔｏｎｉｔ
ｅ）（ＣａＯ・ＳｉＯ２）相からゲーレナイト（２Ｃａ
Ｏ−Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２）相へ組成が変化する（図１
参照）。図１は、従来のフラックスの鋳造中における組
成変化の例をＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２三元状態図
中に示したものである。図中で、Ａは比較例８を、Ｂは
比較例１２のフラックス（第２表）の組成変化を示して
いる。またＣは、特開昭６３−１００５２公報のフラッ
クスの組成変化を示している。この認識を前提として、
本発明では、連続鋳造用フラックスの物性変化を極力抑
えるために、あらかじめゲーレナイト相の組成までＡｌ
２Ｏ３をフラックスに添加しておくことを着想した。こ
れはＳｉＯ２の割合を多くしてゲーレナイト相まで達し
ないようにするという前記の方法とは全く技術の方向を
異にしている。しかも、この場合、単に従来のフラック
スにＡｌ２Ｏ３を添加するというだけでは、融点が上昇
してモールド壁に付着したパウダーリムの肥大化などが
起こるので、その適正添加量の範囲を定め、かつ他のフ
ラックス成分の添加により融点を下げ、それらの成分の
量の調整も同時に行う必要がある。これらの点を考慮し
て、連続鋳造の進行に伴ってフラックスの物性が変化せ
ず、かつ融点なども連続鋳造を行うに必要な低い融点が
維持されるような組成をもつ連続鋳造用フラックスを開
発した。
鋳片の表面品質の悪化及び連続鋳造の操業不良を起こす
ことが判明した。この時、多くのフラックスは、ＣａＯ
−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３三元系状態図中にて、シュード
ウラストナイト（Ｐｓｅｕｄｏｗｏｌｌａｓｔｏｎｉｔ
ｅ）（ＣａＯ・ＳｉＯ２）相からゲーレナイト（２Ｃａ
Ｏ−Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２）相へ組成が変化する（図１
参照）。図１は、従来のフラックスの鋳造中における組
成変化の例をＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２三元状態図
中に示したものである。図中で、Ａは比較例８を、Ｂは
比較例１２のフラックス（第２表）の組成変化を示して
いる。またＣは、特開昭６３−１００５２公報のフラッ
クスの組成変化を示している。この認識を前提として、
本発明では、連続鋳造用フラックスの物性変化を極力抑
えるために、あらかじめゲーレナイト相の組成までＡｌ
２Ｏ３をフラックスに添加しておくことを着想した。こ
れはＳｉＯ２の割合を多くしてゲーレナイト相まで達し
ないようにするという前記の方法とは全く技術の方向を
異にしている。しかも、この場合、単に従来のフラック
スにＡｌ２Ｏ３を添加するというだけでは、融点が上昇
してモールド壁に付着したパウダーリムの肥大化などが
起こるので、その適正添加量の範囲を定め、かつ他のフ
ラックス成分の添加により融点を下げ、それらの成分の
量の調整も同時に行う必要がある。これらの点を考慮し
て、連続鋳造の進行に伴ってフラックスの物性が変化せ
ず、かつ融点なども連続鋳造を行うに必要な低い融点が
維持されるような組成をもつ連続鋳造用フラックスを開
発した。
【０００９】すなわち、本発明は、従来のＣａＯ−Ｓｉ
Ｏ2 系フラックスについて予めＡｌ2 Ｏ3 が２０％程度
添加されており、かつゲーレナイト（２ＣａＯ・Ａｌ2
Ｏ3・ＳｉＯ2 ）相の組成に含まれるように成分を調整
したフラックスとし、さらにＬｉＯ2 を数％添加するこ
とにより、融点、粘度を調整し、安定した鋳造をするこ
とができるものである。その他Ｆなども添加して融点な
どの調整をする。本発明のフラックスは、その目的とす
る特性を得るために、その組成が、Ｔ．Ｃ．：１．０〜
５．０％，ＳｉＯ2 ：１０〜３０％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１５
〜３５％，ＣａＯ：２５〜４０％，Ｎａ2 Ｏ：５〜１５
％，Ｆ：５〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：０〜５％，その他不可
避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以
下を含むものである。
Ｏ2 系フラックスについて予めＡｌ2 Ｏ3 が２０％程度
添加されており、かつゲーレナイト（２ＣａＯ・Ａｌ2
Ｏ3・ＳｉＯ2 ）相の組成に含まれるように成分を調整
したフラックスとし、さらにＬｉＯ2 を数％添加するこ
とにより、融点、粘度を調整し、安定した鋳造をするこ
とができるものである。その他Ｆなども添加して融点な
どの調整をする。本発明のフラックスは、その目的とす
る特性を得るために、その組成が、Ｔ．Ｃ．：１．０〜
５．０％，ＳｉＯ2 ：１０〜３０％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１５
〜３５％，ＣａＯ：２５〜４０％，Ｎａ2 Ｏ：５〜１５
％，Ｆ：５〜１５％，Ｌｉ2 Ｏ：０〜５％，その他不可
避的不純物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以
下を含むものである。
【００１０】本発明のフラックスは、好ましくは、その
組成が、Ｔ．Ｃ．：２．０〜４．０％，ＳｉＯ2 ：１８
〜２２％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１７〜２１％，ＣａＯ：２２〜
３６％，Ｎａ2 Ｏ：６〜１０％，Ｆ：７〜１１％，Ｌｉ
2 Ｏ：２〜４％，その他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含むものであり、より
好ましくは、その組成が、Ｔ．Ｃ．：３．０〜４．０
％，ＳｉＯ2 ：１９〜２１％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１８〜２０
％，ＣａＯ：３１〜３５％，Ｎａ2 Ｏ：７〜９％，Ｆ：
８〜１０％，Ｌｉ2 Ｏ：２〜４％，その他不可避的不純
物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含む
ものである。
組成が、Ｔ．Ｃ．：２．０〜４．０％，ＳｉＯ2 ：１８
〜２２％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１７〜２１％，ＣａＯ：２２〜
３６％，Ｎａ2 Ｏ：６〜１０％，Ｆ：７〜１１％，Ｌｉ
2 Ｏ：２〜４％，その他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含むものであり、より
好ましくは、その組成が、Ｔ．Ｃ．：３．０〜４．０
％，ＳｉＯ2 ：１９〜２１％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１８〜２０
％，ＣａＯ：３１〜３５％，Ｎａ2 Ｏ：７〜９％，Ｆ：
８〜１０％，Ｌｉ2 Ｏ：２〜４％，その他不可避的不純
物としてＦｅ2 Ｏ3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含む
ものである。
【００１１】本発明のフラックスは、前記の目的から、
ＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）＝０．７〜０．９、
１５〜３５％のＡｌ2 Ｏ3 を含有し、１３００℃におけ
る粘度が２．０ポアズ以下になるよう、他のフラックス
成分で調整されているものであることが望ましい。そし
て、連続鋳造を行うことから、融点が１０００〜１２０
０℃の範囲にあることが必要である。本発明のフラック
スを用いた場合における鋳造中のその組成の変化を図１
でみると、Ｄは実施例の「発明例Ｎｏ．６」の場合に該
当するものであって、その融点の変化が小さいことがわ
かる。
ＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）＝０．７〜０．９、
１５〜３５％のＡｌ2 Ｏ3 を含有し、１３００℃におけ
る粘度が２．０ポアズ以下になるよう、他のフラックス
成分で調整されているものであることが望ましい。そし
て、連続鋳造を行うことから、融点が１０００〜１２０
０℃の範囲にあることが必要である。本発明のフラック
スを用いた場合における鋳造中のその組成の変化を図１
でみると、Ｄは実施例の「発明例Ｎｏ．６」の場合に該
当するものであって、その融点の変化が小さいことがわ
かる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明のフラックスについ
て、各成分の作用効果と含有量の範囲の限定理由を説明
する。 （Ｔ．Ｃ．）Ｃ（炭素）は、フラックスの骨材として、
すなわち溶融速度をコントロールする機能を有する。
１．０％未満であると、溶融速度が早くなりすぎ、鋳型
−鋳片間への流入量が過多となる。５．０％超であると
溶融速度が遅くなり、流入量が過少となる。
て、各成分の作用効果と含有量の範囲の限定理由を説明
する。 （Ｔ．Ｃ．）Ｃ（炭素）は、フラックスの骨材として、
すなわち溶融速度をコントロールする機能を有する。
１．０％未満であると、溶融速度が早くなりすぎ、鋳型
−鋳片間への流入量が過多となる。５．０％超であると
溶融速度が遅くなり、流入量が過少となる。
【００１３】（Ａｌ2 Ｏ3 ，ＣａＯ，ＳｉＯ2 ）通常の
フラックスは、ＣａＯ，ＳｉＯ2 が主成分であるが、本
発明のフラックスの最大の特徴は、予めＡｌ2 Ｏ3 が添
加されていることである。このように予め添加するＡｌ
2 Ｏ3 の量が適当であれば、前記（１）の反応が殆ど起
こらず、溶融フラックスの組成の変化が少ない。ここで
添加されるＡｌ2 Ｏ3 の量は、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ
2 Ｏ3 三元系状態図により決定される。通常の多くのフ
ラックスは、Ａｌ含有量が多いほど（１）の反応によっ
てシュードウラストナイト相からゲーレナイト相へと組
成が変化する。この時、共晶線上を通過するためフラッ
クスの物性の変化が大きい。従って、予めゲーレナイト
相の組成までＡｌ2 Ｏ3 を添加して、フラックスの相変
化、すなわち物性変化を起こさせないのである。
フラックスは、ＣａＯ，ＳｉＯ2 が主成分であるが、本
発明のフラックスの最大の特徴は、予めＡｌ2 Ｏ3 が添
加されていることである。このように予め添加するＡｌ
2 Ｏ3 の量が適当であれば、前記（１）の反応が殆ど起
こらず、溶融フラックスの組成の変化が少ない。ここで
添加されるＡｌ2 Ｏ3 の量は、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ
2 Ｏ3 三元系状態図により決定される。通常の多くのフ
ラックスは、Ａｌ含有量が多いほど（１）の反応によっ
てシュードウラストナイト相からゲーレナイト相へと組
成が変化する。この時、共晶線上を通過するためフラッ
クスの物性の変化が大きい。従って、予めゲーレナイト
相の組成までＡｌ2 Ｏ3 を添加して、フラックスの相変
化、すなわち物性変化を起こさせないのである。
【００１４】また、ノロカミのような障害を防止するた
めの指標としてフラックスのＣａＯ／ＳｉＯ2 を１．０
未満とするのは公知の事実であるが、本発明のフラック
スのようにＡｌ2 Ｏ3 が多量に存在する場合はＣａＯ／
ＳｉＯ2 の比によって決まるものではなく、これは指標
とならない。 そこで、本発明ではその指標としてＣａ
Ｏ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）を用い、これを１．０未
満となるように配合するのである。なお、ＳｉＯ2 の含
有量は１０〜３０％、Ａｌ2 Ｏ3 は１５〜３５％、Ｃａ
Ｏは２５〜４０％、そしてＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2
Ｏ3 ）は０．７〜０．９程度にするのが望ましい。
めの指標としてフラックスのＣａＯ／ＳｉＯ2 を１．０
未満とするのは公知の事実であるが、本発明のフラック
スのようにＡｌ2 Ｏ3 が多量に存在する場合はＣａＯ／
ＳｉＯ2 の比によって決まるものではなく、これは指標
とならない。 そこで、本発明ではその指標としてＣａ
Ｏ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）を用い、これを１．０未
満となるように配合するのである。なお、ＳｉＯ2 の含
有量は１０〜３０％、Ａｌ2 Ｏ3 は１５〜３５％、Ｃａ
Ｏは２５〜４０％、そしてＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2
Ｏ3 ）は０．７〜０．９程度にするのが望ましい。
【００１５】（Ｎａ2 Ｏ，Ｌｉ2 Ｏ，Ｆ）上記の組成の
みでは、高融点、高粘度になりすぎ、鋳型−鋳片（ない
しはフラックスが凝固して形成する殻）間のフラックス
の流入を阻害する。そこでこれらのフラックス成分を添
加することにより、融点及び粘度を調整する。この場合
Ｎａ2 Ｏは５〜１５％，Ｌｉ2 Ｏは０〜５％，Ｆは５〜
１５％程度にあることが望ましい。 （不可避的不純物）このようなフラックスにはＦｅ2 Ｏ
3 やＭｇＯなどの不純物が不可避的に混入してくる。こ
れらの不純物は少ない程よいが、合計で５％以下に抑え
るようにする。
みでは、高融点、高粘度になりすぎ、鋳型−鋳片（ない
しはフラックスが凝固して形成する殻）間のフラックス
の流入を阻害する。そこでこれらのフラックス成分を添
加することにより、融点及び粘度を調整する。この場合
Ｎａ2 Ｏは５〜１５％，Ｌｉ2 Ｏは０〜５％，Ｆは５〜
１５％程度にあることが望ましい。 （不可避的不純物）このようなフラックスにはＦｅ2 Ｏ
3 やＭｇＯなどの不純物が不可避的に混入してくる。こ
れらの不純物は少ない程よいが、合計で５％以下に抑え
るようにする。
【００１６】
【実施例】以下実施例により本発明を具体的に説明す
る。ただし、本発明はこれらに限定されるものではな
い。第１〜２表に示す組成のＡｌ溶鋼を、同じく第１〜
２表に示す組成のフラックスを使用して連続鋳造用の鋳
型を用いて連続鋳造した。鋳造温度は１５００〜１５５
０℃であった。本発明による例が発明例１〜７であり、
比較として比較例８〜１２を行った（便宜上試料番号Ｎ
ｏ．１〜１２に対応した続き番号とする）。発明例１〜
７においてはいずれも鋳造中にトラブルがなく、安定操
業が行えたが、比較例８〜１２では鋳造速度が低下する
などがみられた。各例における鋳造結果及びスラブの表
面研磨量ｉｎｄｅｘを第１表及び第２表に示した。
る。ただし、本発明はこれらに限定されるものではな
い。第１〜２表に示す組成のＡｌ溶鋼を、同じく第１〜
２表に示す組成のフラックスを使用して連続鋳造用の鋳
型を用いて連続鋳造した。鋳造温度は１５００〜１５５
０℃であった。本発明による例が発明例１〜７であり、
比較として比較例８〜１２を行った（便宜上試料番号Ｎ
ｏ．１〜１２に対応した続き番号とする）。発明例１〜
７においてはいずれも鋳造中にトラブルがなく、安定操
業が行えたが、比較例８〜１２では鋳造速度が低下する
などがみられた。各例における鋳造結果及びスラブの表
面研磨量ｉｎｄｅｘを第１表及び第２表に示した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】また、発明例１及び比較例８の鋳造中にお
いては、２０分毎にフラックスをサンプリングし、それ
を分析した。図２に発明例１のフラックスの組成変化を
示し、図３に比較例８のフラックスの組成変化を示す。
発明例１では組成変化が非常に小さくて良好な結果であ
ったのに対し、比較例８では著しい組成変化が認められ
る。さらに、鋳造して得られるスラブについては、その
表面に疵が有る場合にはその疵を無くすために、その表
面を削って疵を取る加工がなされるが、発明例１及び比
較例８について行った疵取り量を図４に示す。発明例１
の場合比較例８のスラブに比べて約１／７の疵取り量で
あり、良好な結果が得られた。
いては、２０分毎にフラックスをサンプリングし、それ
を分析した。図２に発明例１のフラックスの組成変化を
示し、図３に比較例８のフラックスの組成変化を示す。
発明例１では組成変化が非常に小さくて良好な結果であ
ったのに対し、比較例８では著しい組成変化が認められ
る。さらに、鋳造して得られるスラブについては、その
表面に疵が有る場合にはその疵を無くすために、その表
面を削って疵を取る加工がなされるが、発明例１及び比
較例８について行った疵取り量を図４に示す。発明例１
の場合比較例８のスラブに比べて約１／７の疵取り量で
あり、良好な結果が得られた。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、含Ａｌ溶鋼の連続鋳造
において、フラックス組成の変化がすくなくなり、安定
な操業が可能となった。連続鋳造により得られるスラブ
は表面性状が良好なものが得られるので、疵取量の減少
に伴って生産コストが低減した。
において、フラックス組成の変化がすくなくなり、安定
な操業が可能となった。連続鋳造により得られるスラブ
は表面性状が良好なものが得られるので、疵取量の減少
に伴って生産コストが低減した。
【図１】本発明のフラックス等の組成及び鋳造中の組成
変化を表わしたＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状
態図を示す。
変化を表わしたＣａＯ−ＳｉＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 三元系状
態図を示す。
【図２】本発明のフラックスの発明例１の鋳造時間に伴
う組成変化を表わすグラフを示す。
う組成変化を表わすグラフを示す。
【図３】比較例８のフラックスの鋳造時間に伴う組成変
化を表わすグラフを示す。
化を表わすグラフを示す。
【図４】本発明の発明例１及び比較例８におけるスラブ
表面の疵取り量の差を表した図を示す。
表面の疵取り量の差を表した図を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭50−77209（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−122634（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−142653（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/07 B22D 11/10
Claims (3)
- 【請求項１】 少なくとも０．１０重量％のＡｌを含有
する溶鋼を連続鋳造するための連続鋳造用フラックスに
おいて、Ｔ．Ｃ．：１．０〜５．０％，ＳｉＯ2 ：１０
〜３０％，Ａｌ2 Ｏ3 ：１５〜３５％，ＣａＯ：２５〜
４０％，Ｎａ2 Ｏ：５〜１５％，Ｆ：５〜１５％，Ｌｉ
2 Ｏ：０〜５％，その他不可避的不純物としてＦｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＯ等を合計で５％以下を含むことを特徴とする
含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラックス。 - 【請求項２】 下記の条件を満足する組成に調整されて
いることを特徴とする請求項１記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳
造用フラックス。 ＣａＯ／（ＳｉＯ2 ＋Ａｌ2 Ｏ3 ）＝０．７〜０．９ 融点＝１０００〜１２００℃ １３００℃における粘度＝２．０ポアズ以下 - 【請求項３】 フラックスを用いて少なくとも０．１０
重量％のＡｌを含有する溶鋼を連続鋳造する方法におい
て、請求項１又は２記載の含Ａｌ溶鋼連続鋳造用フラッ
クスを用いることを特徴とする含Ａｌ溶鋼連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26091295A JP2964452B2 (ja) | 1995-09-14 | 1995-09-14 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26091295A JP2964452B2 (ja) | 1995-09-14 | 1995-09-14 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0976049A JPH0976049A (ja) | 1997-03-25 |
| JP2964452B2 true JP2964452B2 (ja) | 1999-10-18 |
Family
ID=17354487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26091295A Expired - Lifetime JP2964452B2 (ja) | 1995-09-14 | 1995-09-14 | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2964452B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001047200A (ja) * | 1999-08-04 | 2001-02-20 | Nippon Steel Metal Prod Co Ltd | 鋼の連続鋳造用パウダー |
| JP4514407B2 (ja) * | 2003-01-27 | 2010-07-28 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
| JP4345457B2 (ja) * | 2003-11-27 | 2009-10-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高Ａｌ鋼の高速鋳造方法 |
| JP4610290B2 (ja) * | 2004-10-13 | 2011-01-12 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高アルミニウム含有鋼の連続鋳造用モールドパウダーおよびこのパウダーを用いる高アルミニウム含有鋼の連続鋳造方法 |
| DE102005010243A1 (de) * | 2005-03-05 | 2006-09-07 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt |
| JP4708055B2 (ja) * | 2005-03-11 | 2011-06-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| JP5388739B2 (ja) * | 2009-08-03 | 2014-01-15 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| JP6084762B2 (ja) * | 2010-12-17 | 2017-02-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダー及び連続鋳造方法 |
| CN103551537B (zh) * | 2013-11-05 | 2016-06-29 | 北京首钢股份有限公司 | 超低碳钢、低碳钢结晶器保护渣及其制备方法 |
| DE102014108843A1 (de) | 2014-06-24 | 2015-12-24 | Thyssenkrupp Ag | Gießpulver, Gießschlacke und Verfahren zum Gießen von Stahl |
| CN106311999B (zh) * | 2015-06-30 | 2019-03-26 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种预熔型发热开浇渣 |
| JP6804842B2 (ja) * | 2016-01-08 | 2020-12-23 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
| CN112247088B (zh) * | 2020-10-31 | 2022-03-11 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种硅钢结晶器保护渣 |
-
1995
- 1995-09-14 JP JP26091295A patent/JP2964452B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0976049A (ja) | 1997-03-25 |
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