JPS6310052A - 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 - Google Patents
含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法Info
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- JPS6310052A JPS6310052A JP15358086A JP15358086A JPS6310052A JP S6310052 A JPS6310052 A JP S6310052A JP 15358086 A JP15358086 A JP 15358086A JP 15358086 A JP15358086 A JP 15358086A JP S6310052 A JPS6310052 A JP S6310052A
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は含Ａ１溶鋼の連続鋳造法に関する。
鋼の連続鋳造では鋳型と鋳片との潤滑性や鋳片の表面性
状を良好にすべく人工スラグ形成用パウダーを流入しな
から連鋳操業が行われるのが普通である。この連鋳用パ
ウダーとしては、 ＣａＯおよびＳｉＯ□を主成分とし
て含有するものが使用されているが、その組成としては
、塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ）が０．８以上、融点が１
０００℃以上、 １３００℃における粘性が１．５ポイ
ズ以上の物性をもつような組成を有するのが普通である
。
状を良好にすべく人工スラグ形成用パウダーを流入しな
から連鋳操業が行われるのが普通である。この連鋳用パ
ウダーとしては、 ＣａＯおよびＳｉＯ□を主成分とし
て含有するものが使用されているが、その組成としては
、塩基度（ＣａＯ／５ｉＯｚ）が０．８以上、融点が１
０００℃以上、 １３００℃における粘性が１．５ポイ
ズ以上の物性をもつような組成を有するのが普通である
。
前述のような人工スラグ形成用パウダーを使用して連鋳
操業を実施した場合に、いくつかの難鋳造鋼種があり、
連鋳操業性並びに製品品質面で問題が生ずることがある
。この難鋳造鋼種を類別すると、？１１鋼中にＡ１を含
有するものが圧倒的に多い、すなわち、含Ａ１溶鋼を前
記の通常鋼と同様のパウダーを使用して連続鋳造した場
合には、鋳型内でのスラグリムの肥大化が生じ、パウダ
ーの流入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブ
ル発生の危険性が大きくなると共に、鋳片表面も悪化す
るという問題があった。
操業を実施した場合に、いくつかの難鋳造鋼種があり、
連鋳操業性並びに製品品質面で問題が生ずることがある
。この難鋳造鋼種を類別すると、？１１鋼中にＡ１を含
有するものが圧倒的に多い、すなわち、含Ａ１溶鋼を前
記の通常鋼と同様のパウダーを使用して連続鋳造した場
合には、鋳型内でのスラグリムの肥大化が生じ、パウダ
ーの流入不良を起こしてブレークアウト等の操業トラブ
ル発生の危険性が大きくなると共に、鋳片表面も悪化す
るという問題があった。
本発明は、このような含＾ｌ溶鋼特に含Ａ１ステンレス
溶鋼の連続鋳造の場合に生じる特有の問題の解決を目的
としてなされたものである。
溶鋼の連続鋳造の場合に生じる特有の問題の解決を目的
としてなされたものである。
本発明は、 ＣａＯおよびＳｉｎｇを主成分として含有
する人工スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも０．
１０重量％のＡ１を含有する溶鋼を連続鋳造するにさい
し、溶鋼中のＡｌと該人工スラグとの反応によりゲーレ
ナイト（２ＣａＯ＾１２ ｇｏｓ ＳｉＯ□）を鋳造中
に析出させないための下記の３条件。
する人工スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも０．
１０重量％のＡ１を含有する溶鋼を連続鋳造するにさい
し、溶鋼中のＡｌと該人工スラグとの反応によりゲーレ
ナイト（２ＣａＯ＾１２ ｇｏｓ ＳｉＯ□）を鋳造中
に析出させないための下記の３条件。
（ａ）、塩基度（Ｃａｂ／５ｉｆｔ） −０，６〜０．
８゜伽）、融点−８００〜１０００℃。
８゜伽）、融点−８００〜１０００℃。
ｌｅｔ、 １３００℃における粘性＝１．５ポイズ以下
。
。
を満足する組成に調整したパウダーを使用することを特
徴とする含Ａ１溶鋼の連続鋳造法を提供するものである
。特に本発明は１重量％以上のＡｌを含有するステンレ
ス溶鋼の場合に効果が高く。
徴とする含Ａ１溶鋼の連続鋳造法を提供するものである
。特に本発明は１重量％以上のＡｌを含有するステンレ
ス溶鋼の場合に効果が高く。
該パウダーにＢａＯを４〜８重量％含有させた場合に良
好な結果が得られる。
好な結果が得られる。
本発明者らは、含ＡＪｔＩＩ鋼の難鋳造性の原因は溶鋼
中のＡｌとパウダーとが反応してゲーレナイト（２Ｃａ
ＯＡ １ ＊Ｏｓ ５ｉｆｔ）が析出することに起因す
ることを見出し、このゲーレナイトが鋳造中に析出しな
いようにパウダー組成を調整するならば含ＡＮ溶鋼であ
っても前記のような問題は実質上完全に解決できること
がわかった。
中のＡｌとパウダーとが反応してゲーレナイト（２Ｃａ
ＯＡ １ ＊Ｏｓ ５ｉｆｔ）が析出することに起因す
ることを見出し、このゲーレナイトが鋳造中に析出しな
いようにパウダー組成を調整するならば含ＡＮ溶鋼であ
っても前記のような問題は実質上完全に解決できること
がわかった。
以下に本発明の内容を本発明者らの行った実施結果に基
づいて具体的に説明する。
づいて具体的に説明する。
表１に従来の代表的なパウダーＡと本発明に従うパウダ
ーＢについてその組成、塩基度、融点並びに粘度を示し
た。また２表２に連続鋳造した含Ａｌステンレス溶鋼の
化学成分値を示した。
ーＢについてその組成、塩基度、融点並びに粘度を示し
た。また２表２に連続鋳造した含Ａｌステンレス溶鋼の
化学成分値を示した。
表１（使用した従来パウダーＡと本発明パウダーＢ）表
２ Ｑし恋り青に供した含＾ｉステンレスｉ容四の化学
成分値；重量％）第１図は１表１の従来パウダーＡを用
いて表２の含Ａ１ステンレス溶鋼を連続鋳造した場合の
パウダー組成の経時変化（鋳片に付着したスラグの採取
位置（長さ）で表示）を示したものである。
２ Ｑし恋り青に供した含＾ｉステンレスｉ容四の化学
成分値；重量％）第１図は１表１の従来パウダーＡを用
いて表２の含Ａ１ステンレス溶鋼を連続鋳造した場合の
パウダー組成の経時変化（鋳片に付着したスラグの採取
位置（長さ）で表示）を示したものである。
第１図に見られるように、スラグ組成は５ｉＯ１が減少
し、Ａｎ、０３が経時的に増加するという特徴的な変化
を示す、またこれに伴ってパウダーのＣａｂ／Ｓｉｎｇ
比が上昇する。これは、溶鋼中のＡ１がパウダー中に含
有する５ｉＯ１と反応してＡ １ ｇｏｔが増加しＳｉ
Ｊが減少したことを示している。この結果。
し、Ａｎ、０３が経時的に増加するという特徴的な変化
を示す、またこれに伴ってパウダーのＣａｂ／Ｓｉｎｇ
比が上昇する。これは、溶鋼中のＡ１がパウダー中に含
有する５ｉＯ１と反応してＡ １ ｇｏｔが増加しＳｉ
Ｊが減少したことを示している。この結果。
鋳造の時間経過に伴って人工スラグの粘性および融点が
大きく上昇する。そして、スラグ組成はゲーレナイトの
析出する領域に入ってガラス性が喪失する。第２図はＣ
ａＯＣａＯ−５ｔｏ ｊ！ 、ｏ、三元系状態図を示し
たものであるが、第２図中の点Ａは従来パウダーＡの初
期組成を示し、Ａ゛はゲーレナイト領域に入った組成を
示している。このようにしてパウダーＡを使用した場合
には、その物性の経時変化のためにモールド壁に付着し
たパウダーリムが肥大化し、パウダーのモールド鋳片間
への流入が著しく阻害され・、潤滑不良が生じて鋳片表
面肌は第３図の写真（ａｌおよび（ｂｌに示すように、
金属光沢をもったウロコ状のオツシレーシランマークが
形成されて著しく悪化する。
大きく上昇する。そして、スラグ組成はゲーレナイトの
析出する領域に入ってガラス性が喪失する。第２図はＣ
ａＯＣａＯ−５ｔｏ ｊ！ 、ｏ、三元系状態図を示し
たものであるが、第２図中の点Ａは従来パウダーＡの初
期組成を示し、Ａ゛はゲーレナイト領域に入った組成を
示している。このようにしてパウダーＡを使用した場合
には、その物性の経時変化のためにモールド壁に付着し
たパウダーリムが肥大化し、パウダーのモールド鋳片間
への流入が著しく阻害され・、潤滑不良が生じて鋳片表
面肌は第３図の写真（ａｌおよび（ｂｌに示すように、
金属光沢をもったウロコ状のオツシレーシランマークが
形成されて著しく悪化する。
このように含＾ｌ溶鋼を対象とした場合には溶鋼中のＡ
ｌｌとの反応という特殊な現象によって操業異常および
鋳片表面肌悪化が生ずることが判明したのであるが、こ
の問題は本発明によるとほぼ完全に改善することができ
る。
ｌｌとの反応という特殊な現象によって操業異常および
鋳片表面肌悪化が生ずることが判明したのであるが、こ
の問題は本発明によるとほぼ完全に改善することができ
る。
第４図は表１の本発明パウダーＢを使用して表２の含Ａ
ｌステンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の
経時変化を第１図と同様に示したものであるが、この図
に見られるように、このパウダーＢを使用した場合には
、 Ａｌ、Ｑ、は２０％程度に増加し、 Ｃａｂ１５
１０□は１．２程度に上昇しているが、第１図の場合に
比べて著しくはない、このパウダーＢの初期組成と鋳造
末期の鋳片に付着したパウダー組成とを第２図のＣａｂ
−３ｉｎｇ−＾ｚ ｔｏ、三元系状態図中における点Ｂ
およびＢｏに表示したが点Ｂ゛はゲーレナイトの領域ま
で深く入っていない、このようなことから、パウダーの
融点および粘性は大きく上昇せずパウダーのガラス性は
保たれたことが明らかである。第５図の写真（ａｌおよ
びΦ）はパウダーＢを用いて鋳造した鋳片表面を第４図
のパウダーＡを使用した場合と同様の鋳片位置で示した
ものであるが、鋳片肌は良好である。
ｌステンレス溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー組成の
経時変化を第１図と同様に示したものであるが、この図
に見られるように、このパウダーＢを使用した場合には
、 Ａｌ、Ｑ、は２０％程度に増加し、 Ｃａｂ１５
１０□は１．２程度に上昇しているが、第１図の場合に
比べて著しくはない、このパウダーＢの初期組成と鋳造
末期の鋳片に付着したパウダー組成とを第２図のＣａｂ
−３ｉｎｇ−＾ｚ ｔｏ、三元系状態図中における点Ｂ
およびＢｏに表示したが点Ｂ゛はゲーレナイトの領域ま
で深く入っていない、このようなことから、パウダーの
融点および粘性は大きく上昇せずパウダーのガラス性は
保たれたことが明らかである。第５図の写真（ａｌおよ
びΦ）はパウダーＢを用いて鋳造した鋳片表面を第４図
のパウダーＡを使用した場合と同様の鋳片位置で示した
ものであるが、鋳片肌は良好である。
以上の実施結果は従来例並びに本発明例を代表例で示し
たものであるが、含ＡＪ溶綱の多数のと一トについて実
施した結果、含Ａ１溶鋼特有の難鋳造操業性並びに鋳片
の表面性状悪化の問題を解決するには、溶鋼中のＡｌと
該人工スラグとの反応によりゲーレナイト（２ＣａＯＡ
ｌ ｇｏｓ ５ｉＪ）を鋳造中に析出させないための
３条件、すなわち、塩基度（Ｃａｂ／５ｉｆｔ）が０．
６〜０．８の範囲、融点が８００〜１０００℃の範囲そ
して１３００℃における粘性が１．５ポイズ以下の三つ
の条件を満足した組成のパウダーを使用すればよいこと
を確認した。
たものであるが、含ＡＪ溶綱の多数のと一トについて実
施した結果、含Ａ１溶鋼特有の難鋳造操業性並びに鋳片
の表面性状悪化の問題を解決するには、溶鋼中のＡｌと
該人工スラグとの反応によりゲーレナイト（２ＣａＯＡ
ｌ ｇｏｓ ５ｉＪ）を鋳造中に析出させないための
３条件、すなわち、塩基度（Ｃａｂ／５ｉｆｔ）が０．
６〜０．８の範囲、融点が８００〜１０００℃の範囲そ
して１３００℃における粘性が１．５ポイズ以下の三つ
の条件を満足した組成のパウダーを使用すればよいこと
を確認した。
この場合、 Ｃａｂ／Ｓｉｎｇ比を小さくするＣａＯ量
および５ＩＯｔ量に調整するばかりではな（、Ｎａ”や
Ｆ−分の増量、更にはＢａＯやＭｎＯの添加によって初
期の融点および粘性を低く設定することが有利であるこ
とがわかった。特に４〜８重量％のＢａＯの添加は本発
明の実施において好適である。これは。
および５ＩＯｔ量に調整するばかりではな（、Ｎａ”や
Ｆ−分の増量、更にはＢａＯやＭｎＯの添加によって初
期の融点および粘性を低く設定することが有利であるこ
とがわかった。特に４〜８重量％のＢａＯの添加は本発
明の実施において好適である。これは。
パウダー組成が鋳造中に溶鋼中のＡｌと反応してゲーレ
ナイト組成にいたりても、 ＢａＯを添加したパウダー
ではゲーレナイトの析出を抑えることができ、ゲーレナ
イト結晶の析出による潤滑不良を未然に防止することが
できるからである。 ＭｎＯについては３〜６重量％
の添加が好ましい。
ナイト組成にいたりても、 ＢａＯを添加したパウダー
ではゲーレナイトの析出を抑えることができ、ゲーレナ
イト結晶の析出による潤滑不良を未然に防止することが
できるからである。 ＭｎＯについては３〜６重量％
の添加が好ましい。
このようにして１本発明によると、含Ａｌ溶鋼の従来の
連続鋳造時に発生した肥大化したパウダーリムおよび潤
滑不良の問題が解決されたので。
連続鋳造時に発生した肥大化したパウダーリムおよび潤
滑不良の問題が解決されたので。
鋳片の疵取り必要量も第６図に示すように従来の４０％
以下と少なくなり、鋳片疵取歩留が大幅に向上すると共
にブレークアウトの危険性も回避されるという有益な効
果を得ることができる。
以下と少なくなり、鋳片疵取歩留が大幅に向上すると共
にブレークアウトの危険性も回避されるという有益な効
果を得ることができる。
第１図は従来のパウダーを使用して含＾ｌ溶鋼を連続鋳
造した場合のパウダー組成の経時変化を示す図、第２図
は従来パウダーと本発明パウダーの鋳造中での組成変化
をＣａＯ−５ｉｏ！−Ａ Ｉｔ ｔａｘ三元系状態図中
に示した図、第３図は従来パウダーを使用して含＾ｌ溶
鋼を連続鋳造して得られた鋼合金鋳片の表面を写した写
真であり、（ａ）は鋼合金鋳片の長片側、（ｂ）は鋼合
金鋳片の短片側を示す、第４図は本発明に従うパウダー
を使用して含Ａｌｌ溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー
組成の経時変化を示す図、第５図は本発明に従うパウダ
ーを使用して含ＡＪ溶鯛を連続鋳造して得られた鋼合金
鋳片の表面を写した写真であり、（ａ）は鋼合金鋳片の
長片側、山）は鋼合金鋳片の短片側を示す、第６図は従
来パウダーと本発明に従うパウダーを使用して含Ａｌｆ
Ｊ鋼を連続鋳造した場合の鋳片の疵取量を比較した図で
ある。
造した場合のパウダー組成の経時変化を示す図、第２図
は従来パウダーと本発明パウダーの鋳造中での組成変化
をＣａＯ−５ｉｏ！−Ａ Ｉｔ ｔａｘ三元系状態図中
に示した図、第３図は従来パウダーを使用して含＾ｌ溶
鋼を連続鋳造して得られた鋼合金鋳片の表面を写した写
真であり、（ａ）は鋼合金鋳片の長片側、（ｂ）は鋼合
金鋳片の短片側を示す、第４図は本発明に従うパウダー
を使用して含Ａｌｌ溶鋼を連続鋳造した場合のパウダー
組成の経時変化を示す図、第５図は本発明に従うパウダ
ーを使用して含ＡＪ溶鯛を連続鋳造して得られた鋼合金
鋳片の表面を写した写真であり、（ａ）は鋼合金鋳片の
長片側、山）は鋼合金鋳片の短片側を示す、第６図は従
来パウダーと本発明に従うパウダーを使用して含Ａｌｆ
Ｊ鋼を連続鋳造した場合の鋳片の疵取量を比較した図で
ある。
Claims (3)
- （１）ＣａＯおよびＳｉＯ＿２を主成分として含有する
人工スラグ形成用パウダーを用いて少なくとも０．１０
重量％のＡｌを含有する溶鋼を連続鋳造するにさいし、
溶鋼中のＡｌと該人工スラグとの反応によりゲーレナイ
ト（２ＣａＯＡｌ＿２Ｏ＿３ＳｉＯ＿２）を鋳造中に析
出させないための下記の３条件（ａ）〜（ｃ）を満足す
る組成に調整したパウダーを使用することを特徴とする
含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法、 （ａ）、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ＿２）＝０．６〜０．
８、（ｂ）、融点＝８００〜１０００℃、 （ｃ）、１３００℃における粘性＝１．５ポイズ以下。 - （２）溶鋼は１重量％以上のＡｌを含有するステンレス
溶鋼である特許請求の範囲第１項記載の含Ａｌ溶鋼の連
続鋳造法。 - （３）該パウダーはＢａＯを４〜８重量％含有する特許
請求の範囲第１項または第２項記載の含Ａｌ溶鋼の連続
鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153580A JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61153580A JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6310052A true JPS6310052A (ja) | 1988-01-16 |
| JPH0659534B2 JPH0659534B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=15565596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61153580A Expired - Lifetime JPH0659534B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 含Ａｌ溶鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0659534B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04106703U (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-14 | 三菱自動車工業株式会社 | 鋳枠の枠ずれ検出装置 |
| JP2003094150A (ja) * | 2001-09-19 | 2003-04-02 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | ＴｉおよびＡｌ含有鋼用連続鋳造パウダーおよび連続鋳造方法 |
| JP2003225744A (ja) * | 2002-02-05 | 2003-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造用パウダーとそれを使用した連続鋳造方法 |
| JP2004223599A (ja) * | 2003-01-27 | 2004-08-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び連続鋳造方法 |
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| JP2008531292A (ja) * | 2005-03-05 | 2008-08-14 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | マンガン含有量の多い軽量鋼を製造するための方法及び設備 |
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