JPH06174055A - 変速機におけるオイルポンプ駆動装置 - Google Patents
変速機におけるオイルポンプ駆動装置Info
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- JPH06174055A JPH06174055A JP4352534A JP35253492A JPH06174055A JP H06174055 A JPH06174055 A JP H06174055A JP 4352534 A JP4352534 A JP 4352534A JP 35253492 A JP35253492 A JP 35253492A JP H06174055 A JPH06174055 A JP H06174055A
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- drive
- electric motor
- pump
- power transmission
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
- F16H57/0436—Pumps
- F16H57/0439—Pumps using multiple pumps with different power sources or a single pump with different power sources, e.g. one and the same pump may selectively be driven by either the engine or an electric motor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/0021—Generation or control of line pressure
- F16H61/0025—Supply of control fluid; Pumps therefore
-
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/36—Inputs being a function of speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/0021—Generation or control of line pressure
Abstract
(57)【要約】
【目的】 オイルポンプ駆動ロスを小さくし、原動機を
停止時でも必要な作動油量の供給を行わせることができ
るようにする。 【構成】 ポンプ駆動用電気モータ８０と、この電気モ
ータ８０の出力軸８１とオイルポンプ７０の駆動軸７１
ａとを繋げる第１動力伝達機構５０と、原動機の出力軸
とオイルポンプ７０の駆動軸７５ａとを繋げる第２動力
伝達機構６０と、第１および第２動力伝達機構５０，６
０のいずれか一方を選択する駆動選択手段とからオイル
ポンプ駆動装置を構成している。そして、駆動選択手段
は、原動機の出力軸の回転数が所定回転数以下のときに
は、第１動力伝達機構５０を選択してポンプ駆動用電気
モータ８０によりオイルポンプ７０の駆動を行わせ、原
動機の出力軸の回転数が所定回転数以上のときには、第
２動力伝達機構６０を選択して原動機によりオイルポン
プ７０の駆動を行わせるようになっている。
停止時でも必要な作動油量の供給を行わせることができ
るようにする。 【構成】 ポンプ駆動用電気モータ８０と、この電気モ
ータ８０の出力軸８１とオイルポンプ７０の駆動軸７１
ａとを繋げる第１動力伝達機構５０と、原動機の出力軸
とオイルポンプ７０の駆動軸７５ａとを繋げる第２動力
伝達機構６０と、第１および第２動力伝達機構５０，６
０のいずれか一方を選択する駆動選択手段とからオイル
ポンプ駆動装置を構成している。そして、駆動選択手段
は、原動機の出力軸の回転数が所定回転数以下のときに
は、第１動力伝達機構５０を選択してポンプ駆動用電気
モータ８０によりオイルポンプ７０の駆動を行わせ、原
動機の出力軸の回転数が所定回転数以上のときには、第
２動力伝達機構６０を選択して原動機によりオイルポン
プ７０の駆動を行わせるようになっている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、変速機に取り付けられ
てこの変速機の潤滑用、変速制御用等に用いられる作動
油を供給するオイルポンプの駆動装置に関する。
てこの変速機の潤滑用、変速制御用等に用いられる作動
油を供給するオイルポンプの駆動装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】変速機はその内部に潤滑が必要な箇所が
多くあり、運転時にはこれら潤滑部に潤滑用作動油の供
給が必要である。また、変速機において変速用に用いら
れる油圧作動クラッチ、ブレーキにはこれらの作動制御
用（すなわち、変速制御用）として所定油圧（ライン
圧）を有した作動油の供給も必要である。このような作
動油の供給は変速機に取り付けたオイルポンプを駆動し
て行われており、従来においてはこのオイルポンプは変
速機が取り付けられる原動機（エンジン）により機械的
に直結されて駆動されるようになっていた。例えば、特
開昭５５−６０７５６号には、トルクコンバータのター
ビンシャフト内を貫通配設されるとともにエンジン出力
軸に直結されたシャフトを介して、このエンジンにより
オイルポンプを駆動する機構が開示されている。
多くあり、運転時にはこれら潤滑部に潤滑用作動油の供
給が必要である。また、変速機において変速用に用いら
れる油圧作動クラッチ、ブレーキにはこれらの作動制御
用（すなわち、変速制御用）として所定油圧（ライン
圧）を有した作動油の供給も必要である。このような作
動油の供給は変速機に取り付けたオイルポンプを駆動し
て行われており、従来においてはこのオイルポンプは変
速機が取り付けられる原動機（エンジン）により機械的
に直結されて駆動されるようになっていた。例えば、特
開昭５５−６０７５６号には、トルクコンバータのター
ビンシャフト内を貫通配設されるとともにエンジン出力
軸に直結されたシャフトを介して、このエンジンにより
オイルポンプを駆動する機構が開示されている。
【０００３】また、特公昭５３−２２２１４号公報に
は、主原動機とは別にオイルポンプ駆動用の電気モータ
を設け、この電気モータによりオイルポンプを駆動し
て、作動油の供給を行わせるようにした変速機が開示さ
れている。さらに、特公昭５１−１８０８２号公報に
は、オイルポンプをエンジン（主原動機）により駆動す
るとともに、エンジン停止時にはオイルポンプ駆動用電
気モータによりオイルポンプを駆動するように構成した
変速機が開示されている。
は、主原動機とは別にオイルポンプ駆動用の電気モータ
を設け、この電気モータによりオイルポンプを駆動し
て、作動油の供給を行わせるようにした変速機が開示さ
れている。さらに、特公昭５１−１８０８２号公報に
は、オイルポンプをエンジン（主原動機）により駆動す
るとともに、エンジン停止時にはオイルポンプ駆動用電
気モータによりオイルポンプを駆動するように構成した
変速機が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】変速機において必要と
する潤滑油量および変速制御用油量は原動機の回転速度
に拘らずほぼ一定であると考えられる。なお、潤滑必要
油量は原動機の回転速度に応じて若干増加するが、その
増加率は原動機の回転増加に対して極く小さく、ほぼ一
定であると考えても問題がない。
する潤滑油量および変速制御用油量は原動機の回転速度
に拘らずほぼ一定であると考えられる。なお、潤滑必要
油量は原動機の回転速度に応じて若干増加するが、その
増加率は原動機の回転増加に対して極く小さく、ほぼ一
定であると考えても問題がない。
【０００５】ところが、特開昭５５−６０７５６号およ
び特公昭５１−１８０８２号公報に開示されているよう
に、原動機によりオイルポンプを駆動した場合には、原
動機回転速度にほぼ比例してその吐出油量（供給油量）
が増加するため、原動機回転速度が高い領域においては
オイルポンプの吐出油はその一部が必要となるだけでオ
イルポンプ駆動ロスが大きいという問題がある。
び特公昭５１−１８０８２号公報に開示されているよう
に、原動機によりオイルポンプを駆動した場合には、原
動機回転速度にほぼ比例してその吐出油量（供給油量）
が増加するため、原動機回転速度が高い領域においては
オイルポンプの吐出油はその一部が必要となるだけでオ
イルポンプ駆動ロスが大きいという問題がある。
【０００６】変速機に必要な作動油は原動機の回転数に
あまり関係がなく、原動機がアイドリング状態のとき、
すなわち、最も低回転のときにも所定量の作動油供給が
必要である。このため、オイルポンプの容量は原動機が
アイドリング回転のときに所定量の作動油供給が可能な
ように設定する必要があり、原動機の回転速度が高くな
るとその分余分な吐出量が増加し、オイルポンプ駆動ロ
スが増加する。
あまり関係がなく、原動機がアイドリング状態のとき、
すなわち、最も低回転のときにも所定量の作動油供給が
必要である。このため、オイルポンプの容量は原動機が
アイドリング回転のときに所定量の作動油供給が可能な
ように設定する必要があり、原動機の回転速度が高くな
るとその分余分な吐出量が増加し、オイルポンプ駆動ロ
スが増加する。
【０００７】なお、特公昭５１−１８０８２号公報には
電気モータによってもオイルポンプを駆動可能としてい
るが、これは排気ガス対策等のため交差点等において一
時停止したときに、エンジンも停止するような制御を行
うときに、エンジンを停止してもオイルポンプを駆動す
るようにしたものである。このため、この装置において
も、エンジンがアイドリング状態で、オイルポンプの吐
出油量が潤滑および変速制御に必要な油量となるように
オイルポンプの容量を設定する必要があり、エンジン回
転が高くなればなるほど、オイルポンプロスが大きくな
る。
電気モータによってもオイルポンプを駆動可能としてい
るが、これは排気ガス対策等のため交差点等において一
時停止したときに、エンジンも停止するような制御を行
うときに、エンジンを停止してもオイルポンプを駆動す
るようにしたものである。このため、この装置において
も、エンジンがアイドリング状態で、オイルポンプの吐
出油量が潤滑および変速制御に必要な油量となるように
オイルポンプの容量を設定する必要があり、エンジン回
転が高くなればなるほど、オイルポンプロスが大きくな
る。
【０００８】一方、特公昭５３−２２２１４号公報に開
示されているように、主原動機とは別に設けたオイルポ
ンプ駆動用の電気モータによりオイルポンプを駆動して
作動油の供給を行わせるようにすれば、上記のような問
題は生じない。ところが、この電気モータはエンジン作
動中は常時駆動させる必要があるため、その耐久性が問
題となりやすい。特に、バッテリ容量の問題等から、ポ
ンプ駆動用モータはできる限り小型コンパクトなものに
して、消費電力を少なくするのが望ましいのであるが、
このように小型化する程、その耐久性が問題となりやす
い。なお、このモータを大型化すれば、耐久性の問題を
抑えることができるが、消費電力が大きくなり、バッテ
リが大型化するなど、装置全体が大型化しやすいという
問題がある。
示されているように、主原動機とは別に設けたオイルポ
ンプ駆動用の電気モータによりオイルポンプを駆動して
作動油の供給を行わせるようにすれば、上記のような問
題は生じない。ところが、この電気モータはエンジン作
動中は常時駆動させる必要があるため、その耐久性が問
題となりやすい。特に、バッテリ容量の問題等から、ポ
ンプ駆動用モータはできる限り小型コンパクトなものに
して、消費電力を少なくするのが望ましいのであるが、
このように小型化する程、その耐久性が問題となりやす
い。なお、このモータを大型化すれば、耐久性の問題を
抑えることができるが、消費電力が大きくなり、バッテ
リが大型化するなど、装置全体が大型化しやすいという
問題がある。
【０００９】本発明は以上の問題に鑑みたもので、比較
的小型コンパクトな構成であり、オイルポンプ駆動ロス
を小さくすることができるとともに、原動機を停止した
ときにも必要な作動油量の供給を行わせることができる
ような構成の変速機におけるオイルポンプ駆動装置を提
供することを目的とする。
的小型コンパクトな構成であり、オイルポンプ駆動ロス
を小さくすることができるとともに、原動機を停止した
ときにも必要な作動油量の供給を行わせることができる
ような構成の変速機におけるオイルポンプ駆動装置を提
供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用】このような目
的達成のため、本発明においては、変速機に取り付けら
れたポンプ駆動用電気モータと、このオイルポンプ駆動
用電気モータの出力軸とオイルポンプの駆動軸とを繋げ
る第１動力伝達経路と、原動機の出力軸とオイルポンプ
の駆動軸とを繋げる第２動力伝達経路と、第１動力伝達
経路および第２動力伝達経路のいずれか一方を選択する
駆動選択手段とからオイルポンプ駆動装置を構成してい
る。そして、駆動選択手段は、原動機の出力軸の回転数
が所定回転数以下のときには、第１動力伝達経路を選択
してポンプ駆動用電気モータによりオイルポンプの駆動
を行わせ、原動機の出力軸の回転数が所定回転数以上の
ときには、第２動力伝達経路を選択して原動機によりオ
イルポンプの駆動を行わせるようになっている。
的達成のため、本発明においては、変速機に取り付けら
れたポンプ駆動用電気モータと、このオイルポンプ駆動
用電気モータの出力軸とオイルポンプの駆動軸とを繋げ
る第１動力伝達経路と、原動機の出力軸とオイルポンプ
の駆動軸とを繋げる第２動力伝達経路と、第１動力伝達
経路および第２動力伝達経路のいずれか一方を選択する
駆動選択手段とからオイルポンプ駆動装置を構成してい
る。そして、駆動選択手段は、原動機の出力軸の回転数
が所定回転数以下のときには、第１動力伝達経路を選択
してポンプ駆動用電気モータによりオイルポンプの駆動
を行わせ、原動機の出力軸の回転数が所定回転数以上の
ときには、第２動力伝達経路を選択して原動機によりオ
イルポンプの駆動を行わせるようになっている。
【００１１】このような構成を採用すると、原動機出力
軸の回転数が所定回転以下のとき（低回転領域にあると
き）にはポンプ駆動電気モータによりオイルポンプの駆
動を行うため、原動機が停止しているときもしくは低速
回転のときでも必要な油量が確保される。また、原動機
回転が所定回転を越えて高速回転となったときには、原
動機によってオイルポンプを駆動するのでこのときには
電気モータの駆動を停止して節電を図ることができる。
なお、このように原動機高速回転の範囲（所定回転以上
となる範囲）においてのみ原動機によりオイルポンプを
駆動するため、オイルポンプの実用回転範囲を従来に較
べて狭くすることができ（従来は原動機の全回転範囲が
オイルポンプの実用回転範囲であった）、これによりオ
イルポンプがコンパクト化されるとともに、オイルポン
プ駆動ロスが低減される。
軸の回転数が所定回転以下のとき（低回転領域にあると
き）にはポンプ駆動電気モータによりオイルポンプの駆
動を行うため、原動機が停止しているときもしくは低速
回転のときでも必要な油量が確保される。また、原動機
回転が所定回転を越えて高速回転となったときには、原
動機によってオイルポンプを駆動するのでこのときには
電気モータの駆動を停止して節電を図ることができる。
なお、このように原動機高速回転の範囲（所定回転以上
となる範囲）においてのみ原動機によりオイルポンプを
駆動するため、オイルポンプの実用回転範囲を従来に較
べて狭くすることができ（従来は原動機の全回転範囲が
オイルポンプの実用回転範囲であった）、これによりオ
イルポンプがコンパクト化されるとともに、オイルポン
プ駆動ロスが低減される。
【００１２】なお、第１動力伝達経路内にオイルポンプ
駆動用電気モータからオイルポンプへ向けての動力伝達
のみを許容する第１ワンウェイクラッチを配設し、第２
動力伝達経路内に原動機から前記オイルポンプへ向けて
の動力伝達のみを許容する第２ワンウェイクラッチを配
設し、駆動選択手段によりポンプ駆動用電気モータの駆
動制御を行うように構成するのが好ましい。この場合に
は、駆動選択手段は、原動機出力軸の回転数が所定回転
数以下のときには、ポンプ駆動用電気モータの駆動によ
りオイルポンプを駆動させ、原動機出力軸の回転数が所
定回転数以上のときには、原動機によりオイルポンプを
駆動させる。
駆動用電気モータからオイルポンプへ向けての動力伝達
のみを許容する第１ワンウェイクラッチを配設し、第２
動力伝達経路内に原動機から前記オイルポンプへ向けて
の動力伝達のみを許容する第２ワンウェイクラッチを配
設し、駆動選択手段によりポンプ駆動用電気モータの駆
動制御を行うように構成するのが好ましい。この場合に
は、駆動選択手段は、原動機出力軸の回転数が所定回転
数以下のときには、ポンプ駆動用電気モータの駆動によ
りオイルポンプを駆動させ、原動機出力軸の回転数が所
定回転数以上のときには、原動機によりオイルポンプを
駆動させる。
【００１３】さらにこの場合において、駆動選択手段に
より、変速機における作動油の供給必要油量に応じてポ
ンプ駆動用電気モータの駆動制御を行わせ、供給必要油
量が少ないときには低速でポンプ駆動用電気モータを駆
動し、供給必要油量が多いときには高速でポンプ駆動用
電気モータを駆動するのが好ましい。なお、低速でポン
プ駆動用電気モータを駆動するときには、所定回転数が
低い値に設定され、高速でポンプ駆動用電気モータを駆
動するときには、所定回転数が高い値に設定される。
より、変速機における作動油の供給必要油量に応じてポ
ンプ駆動用電気モータの駆動制御を行わせ、供給必要油
量が少ないときには低速でポンプ駆動用電気モータを駆
動し、供給必要油量が多いときには高速でポンプ駆動用
電気モータを駆動するのが好ましい。なお、低速でポン
プ駆動用電気モータを駆動するときには、所定回転数が
低い値に設定され、高速でポンプ駆動用電気モータを駆
動するときには、所定回転数が高い値に設定される。
【００１４】また、第１動力伝達経路内にこの第１動力
伝達経路を介しての動力伝達を断接する第１断接クラッ
チを配設し、第２動力伝達経路内に、この第２動力伝達
経路を介しての動力伝達を断接する第２断接クラッチを
配設し、駆動選択手段によりこれら第１および第２断接
クラッチの作動制御を行うように構成してもよい。この
場合には、駆動選択手段は、原動機出力軸の回転数が所
定回転数以下のときに第１断接クラッチを繋いでポンプ
駆動用電気モータによりオイルポンプを駆動させ、原動
機出力軸の回転数が所定回転数以上のときに第２断接ク
ラッチを繋いで原動機によりオイルポンプを駆動させ
る。
伝達経路を介しての動力伝達を断接する第１断接クラッ
チを配設し、第２動力伝達経路内に、この第２動力伝達
経路を介しての動力伝達を断接する第２断接クラッチを
配設し、駆動選択手段によりこれら第１および第２断接
クラッチの作動制御を行うように構成してもよい。この
場合には、駆動選択手段は、原動機出力軸の回転数が所
定回転数以下のときに第１断接クラッチを繋いでポンプ
駆動用電気モータによりオイルポンプを駆動させ、原動
機出力軸の回転数が所定回転数以上のときに第２断接ク
ラッチを繋いで原動機によりオイルポンプを駆動させ
る。
【００１５】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の好ましい実施
例について説明する。本発明に係るオイルポンプ駆動装
置を備えた変速機の具体的構造を図１に示しており、こ
の変速機の動力伝達構造を模式的に図３に示している。
この変速機は、左右ハウジング１０ａ，１０ｂを有し、
これら左右ハウジング１０ａ，１０ｂに囲まれた空間内
に変速機構１と、ディファレンシャル機構４と、オイル
ポンプ駆動装置５とを配設して構成される。左ハウジン
グ１０ａの左端面にエンジンＥが接合配設され、エンジ
ン出力軸が継手Ｃ（機械式直結継手、摩擦クラッチ、流
体継手、トルクコンバータ等）を介して変速機入力軸１
１に接続される。
例について説明する。本発明に係るオイルポンプ駆動装
置を備えた変速機の具体的構造を図１に示しており、こ
の変速機の動力伝達構造を模式的に図３に示している。
この変速機は、左右ハウジング１０ａ，１０ｂを有し、
これら左右ハウジング１０ａ，１０ｂに囲まれた空間内
に変速機構１と、ディファレンシャル機構４と、オイル
ポンプ駆動装置５とを配設して構成される。左ハウジン
グ１０ａの左端面にエンジンＥが接合配設され、エンジ
ン出力軸が継手Ｃ（機械式直結継手、摩擦クラッチ、流
体継手、トルクコンバータ等）を介して変速機入力軸１
１に接続される。
【００１６】変速機構１は、左右ハウジング１０ａ，１
０ｂにより回転自在に支持された変速機入力軸１１と、
左右ハウジング１０ａ，１０ｂにより回転自在に支持さ
れるとともに変速機入力軸１１と平行に配設された変速
機カウンタ軸１２とを有し、これら変速機入力軸１１と
変速機カウンタ軸１２との間に複数の動力伝達ギヤ組お
よびクラッチが配設される。
０ｂにより回転自在に支持された変速機入力軸１１と、
左右ハウジング１０ａ，１０ｂにより回転自在に支持さ
れるとともに変速機入力軸１１と平行に配設された変速
機カウンタ軸１２とを有し、これら変速機入力軸１１と
変速機カウンタ軸１２との間に複数の動力伝達ギヤ組お
よびクラッチが配設される。
【００１７】動力伝達ギヤ組としては、互いに噛合する
１速用ドライブギヤ２１ａおよびドリブンギヤ２１ｂか
らなる１速用ギヤ組と、互いに噛合する２速用ドライブ
ギヤ２２ａおよびドリブンギヤ２２ｂからなる２速用ギ
ヤ組と、互いに噛合する３速用ドライブギヤ２３ａおよ
びドリブンギヤ２３ｂからなる３速用ギヤ組と、間にリ
バースアイドラギヤ（図示せず）を介して互いに噛合す
るリバース用ドライブギヤ２５ａおよびドリブンギヤ２
５ｂからなるリバース用ギヤ組とを有する。また、クラ
ッチとしては、１速ギヤ組による動力伝達を選択する１
速用油圧クラッチ３１と、２速ギヤ組による動力伝達を
選択する２速用油圧クラッチ３２と、あ速ギヤ組による
動力伝達を選択する３速用油圧クラッチ３３と、リバー
ス用ギヤ組による動力伝達を選択するリバース用ドグ歯
クラッチ３５とを有する。
１速用ドライブギヤ２１ａおよびドリブンギヤ２１ｂか
らなる１速用ギヤ組と、互いに噛合する２速用ドライブ
ギヤ２２ａおよびドリブンギヤ２２ｂからなる２速用ギ
ヤ組と、互いに噛合する３速用ドライブギヤ２３ａおよ
びドリブンギヤ２３ｂからなる３速用ギヤ組と、間にリ
バースアイドラギヤ（図示せず）を介して互いに噛合す
るリバース用ドライブギヤ２５ａおよびドリブンギヤ２
５ｂからなるリバース用ギヤ組とを有する。また、クラ
ッチとしては、１速ギヤ組による動力伝達を選択する１
速用油圧クラッチ３１と、２速ギヤ組による動力伝達を
選択する２速用油圧クラッチ３２と、あ速ギヤ組による
動力伝達を選択する３速用油圧クラッチ３３と、リバー
ス用ギヤ組による動力伝達を選択するリバース用ドグ歯
クラッチ３５とを有する。
【００１８】このため、上記クラッチ３１，３２，３
３，３５を選択作動させることによりいずれかのギヤ組
を介しての動力伝達を選択することができる。これによ
り、継手Ｃを介して変速機入力軸１１に伝達されたエン
ジン出力を変速して変速機カウンタ軸１２に伝達するこ
とができる。変速機カウンタ軸１２に伝達された動力
は、互いに噛合する変速機出力ギヤ組２７，２８を介し
てディファレンシャル機構４に伝達され、ここでディフ
ァレンシャルギヤ組４１を介して左右のアクスルシャフ
ト４２，４３に分割されて伝達され、左右の車輪（図示
せず）の駆動がなされるようになっている。
３，３５を選択作動させることによりいずれかのギヤ組
を介しての動力伝達を選択することができる。これによ
り、継手Ｃを介して変速機入力軸１１に伝達されたエン
ジン出力を変速して変速機カウンタ軸１２に伝達するこ
とができる。変速機カウンタ軸１２に伝達された動力
は、互いに噛合する変速機出力ギヤ組２７，２８を介し
てディファレンシャル機構４に伝達され、ここでディフ
ァレンシャルギヤ組４１を介して左右のアクスルシャフ
ト４２，４３に分割されて伝達され、左右の車輪（図示
せず）の駆動がなされるようになっている。
【００１９】オイルポンプ駆動装置５は、左ハウジング
１０ａに固定保持されたギヤ式オイルポンプ７０と、右
ハウジング１０ｂに接合配設されたオイルポンプ駆動用
電気モータ８０と、電気モータ８０の駆動力をオイルポ
ンプ７０に伝達する第１動力伝達機構５０と、変速機入
力軸１１を介してエンジンＥからの駆動力をオイルポン
プに伝達する第２動力伝達機構６０とから構成される。
図２に詳しく示すように、オイルポンプ７０は、左ハウ
ジング１０ａに固定保持されたポンプケース７０ａ，７
０ｂ，７０ｃ内に回転自在に支持されるとともに互いに
噛合する第１および第２ポンプギヤ７１，７５を配設し
て構成されている。両ポンプギヤ７１，７５はそれぞれ
ベアリング７２，７６を介して回転自在に支持されてお
り、第１ポンプギヤ７１の軸７１ａの右端部が第１動力
伝達機構５０内に突出し、第２ポンプギヤ７５の軸７５
ａの左端部が第２動力伝達機構６０内に突出する。
１０ａに固定保持されたギヤ式オイルポンプ７０と、右
ハウジング１０ｂに接合配設されたオイルポンプ駆動用
電気モータ８０と、電気モータ８０の駆動力をオイルポ
ンプ７０に伝達する第１動力伝達機構５０と、変速機入
力軸１１を介してエンジンＥからの駆動力をオイルポン
プに伝達する第２動力伝達機構６０とから構成される。
図２に詳しく示すように、オイルポンプ７０は、左ハウ
ジング１０ａに固定保持されたポンプケース７０ａ，７
０ｂ，７０ｃ内に回転自在に支持されるとともに互いに
噛合する第１および第２ポンプギヤ７１，７５を配設し
て構成されている。両ポンプギヤ７１，７５はそれぞれ
ベアリング７２，７６を介して回転自在に支持されてお
り、第１ポンプギヤ７１の軸７１ａの右端部が第１動力
伝達機構５０内に突出し、第２ポンプギヤ７５の軸７５
ａの左端部が第２動力伝達機構６０内に突出する。
【００２０】第１動力伝達機構５０は、ポンプケース７
０ｃに固設された支持部材７０ｄにより回転自在に支持
されるとともに電気モータ８０の駆動軸８１とスプライ
ン結合された外側回転部材５１と、この外側回転部材５
１の内径側にこれに対して相対回転自在に配設された内
側回転部材５３と、両回転部材５１，５３の間に配設さ
れた第１ワンウェイクラッチ５２とから構成される。内
側回転部材５３はオイルポンプ７０の第１ポンプギヤ７
１の軸７１ａとキー結合されており、これにより、電気
モータ８０の駆動軸８１を回転駆動すると第１動力伝達
機構５０を介してこの第１ポンプギヤ７１（すなわち、
オイルポンプ７０）を駆動することができる。但し、第
１ワンウェイクラッチ５２が配設されているため、電気
モータ８０の駆動方向の回転駆動力は伝達されるがこれ
と逆の方向の回転駆動力は伝達されない。なお、第１ワ
ンウェイクラッチ５２の潤滑のため、外側回転部材５１
および内側回転部材５３に、潤滑油導入孔５１ａ，５３
ａが形成されている。
０ｃに固設された支持部材７０ｄにより回転自在に支持
されるとともに電気モータ８０の駆動軸８１とスプライ
ン結合された外側回転部材５１と、この外側回転部材５
１の内径側にこれに対して相対回転自在に配設された内
側回転部材５３と、両回転部材５１，５３の間に配設さ
れた第１ワンウェイクラッチ５２とから構成される。内
側回転部材５３はオイルポンプ７０の第１ポンプギヤ７
１の軸７１ａとキー結合されており、これにより、電気
モータ８０の駆動軸８１を回転駆動すると第１動力伝達
機構５０を介してこの第１ポンプギヤ７１（すなわち、
オイルポンプ７０）を駆動することができる。但し、第
１ワンウェイクラッチ５２が配設されているため、電気
モータ８０の駆動方向の回転駆動力は伝達されるがこれ
と逆の方向の回転駆動力は伝達されない。なお、第１ワ
ンウェイクラッチ５２の潤滑のため、外側回転部材５１
および内側回転部材５３に、潤滑油導入孔５１ａ，５３
ａが形成されている。
【００２１】第２動力伝達機構６０は、ポンプケース７
０ａに回転自在に取り付けられるとともに変速機入力軸
１１と一体結合された２速用ドライブギヤ２２ａと噛合
するポンプ駆動ギヤ６１と、このポンプ駆動ギヤ６１の
内径側にこれに対して相対回転自在に配設された内側回
転部材６３と、これらポンプ駆動ギヤ６１および内側回
転部材６３の間に配設された第２ワンウェイクラッチ６
２とから構成される。内側回転部材６３はオイルポンプ
７０の第２ポンプギヤ７５の軸７５ａとキー結合されて
おり、これにより、変速機入力軸１１および第２動力伝
達機構６０を介してエンジンＥにより第２ポンプギヤ７
５（すなわち、オイルポンプ７０）を駆動することがで
きる。但し、この場合にも、第２ワンウェイクラッチ６
２が配設されているため、エンジンＥ側からの回転駆動
力伝達はなされるが、これと逆方向の回転伝達はなされ
ない。
０ａに回転自在に取り付けられるとともに変速機入力軸
１１と一体結合された２速用ドライブギヤ２２ａと噛合
するポンプ駆動ギヤ６１と、このポンプ駆動ギヤ６１の
内径側にこれに対して相対回転自在に配設された内側回
転部材６３と、これらポンプ駆動ギヤ６１および内側回
転部材６３の間に配設された第２ワンウェイクラッチ６
２とから構成される。内側回転部材６３はオイルポンプ
７０の第２ポンプギヤ７５の軸７５ａとキー結合されて
おり、これにより、変速機入力軸１１および第２動力伝
達機構６０を介してエンジンＥにより第２ポンプギヤ７
５（すなわち、オイルポンプ７０）を駆動することがで
きる。但し、この場合にも、第２ワンウェイクラッチ６
２が配設されているため、エンジンＥ側からの回転駆動
力伝達はなされるが、これと逆方向の回転伝達はなされ
ない。
【００２２】オイルポンプ駆動用電気モータ８０には、
そのコネクタ端子８５に接続されたコネクタ９１を介し
てコントローラ９０が接続されている。このコントロー
ラ９０によりバッテリ９５から電気モータ８０への電力
供給を制御して、電気モータ８０の回転制御を行う。こ
の回転制御を行うことにより、オイルポンプ７０の駆動
を第１動力伝達経路５０を介して電気モータ８０により
行わせたり、第２動力伝達経路６０を介してエンジンＥ
により行わせたりすることができる。
そのコネクタ端子８５に接続されたコネクタ９１を介し
てコントローラ９０が接続されている。このコントロー
ラ９０によりバッテリ９５から電気モータ８０への電力
供給を制御して、電気モータ８０の回転制御を行う。こ
の回転制御を行うことにより、オイルポンプ７０の駆動
を第１動力伝達経路５０を介して電気モータ８０により
行わせたり、第２動力伝達経路６０を介してエンジンＥ
により行わせたりすることができる。
【００２３】すなわち、このコントローラ９０が駆動選
択手段としての役割を果たすようになっており、このコ
ントローラ９０による制御について、図４のグラフおよ
び図５、図６のフローチャートに基づいて説明する。な
お、図５および図６は丸囲みのＡ同士およびＢ同士がそ
れぞれ繋がっており、一つのフローチャートを示してい
る。
択手段としての役割を果たすようになっており、このコ
ントローラ９０による制御について、図４のグラフおよ
び図５、図６のフローチャートに基づいて説明する。な
お、図５および図６は丸囲みのＡ同士およびＢ同士がそ
れぞれ繋がっており、一つのフローチャートを示してい
る。
【００２４】まず、オイルポンプ７０の吐出特性につい
て図４を参照して説明する。この図は、縦軸にオイルポ
ンプ７０の吐出量Ｑを示し、横軸に変速機入力軸（メイ
ンシャフト）上での回転に換算したオイルポンプ７０の
駆動回転速度Ｎｍを示している。図において、実線Ｌ１
が本発明のオイルポンプ７０の吐出特性を表しており、
破線Ｌ２が従来のオイルポンプ（エンジン直結のオイル
ポンプ）の吐出特性を表している。また、横線Ｌ３が変
速時において必要とされる作動油量を示し、横線Ｌ４が
非変速時での潤滑等に必要とされる作動油量を示してい
る。
て図４を参照して説明する。この図は、縦軸にオイルポ
ンプ７０の吐出量Ｑを示し、横軸に変速機入力軸（メイ
ンシャフト）上での回転に換算したオイルポンプ７０の
駆動回転速度Ｎｍを示している。図において、実線Ｌ１
が本発明のオイルポンプ７０の吐出特性を表しており、
破線Ｌ２が従来のオイルポンプ（エンジン直結のオイル
ポンプ）の吐出特性を表している。また、横線Ｌ３が変
速時において必要とされる作動油量を示し、横線Ｌ４が
非変速時での潤滑等に必要とされる作動油量を示してい
る。
【００２５】この図から分かるように、従来のオイルポ
ンプの場合には、エンジンがアイドリング時（約９００
ｒｐｍ）に点Ａ４の吐出量が得られ、エンジンの実用回
転範囲の全域において変速時に必要とされる作動油量以
上の油量が得られるのでどのような条件下においても作
動油量が不足することはない。しかしながら、エンジン
回転が増加するのに比例して、線Ｌ２で示すように、ポ
ンプ吐出油量も増加するため、無駄な油量が増加し、エ
ンジン回転が高くなる程、ポンプ駆動ロスが増加する。
ンプの場合には、エンジンがアイドリング時（約９００
ｒｐｍ）に点Ａ４の吐出量が得られ、エンジンの実用回
転範囲の全域において変速時に必要とされる作動油量以
上の油量が得られるのでどのような条件下においても作
動油量が不足することはない。しかしながら、エンジン
回転が増加するのに比例して、線Ｌ２で示すように、ポ
ンプ吐出油量も増加するため、無駄な油量が増加し、エ
ンジン回転が高くなる程、ポンプ駆動ロスが増加する。
【００２６】これに対して、本発明のオイルポンプ７０
の場合には、エンジンＥによりこのオイルポンプ７０を
駆動した場合には、エンジンＥの回転が第１の所定回転
（約１８００ｒｐｍ）に達したときに初めて非変速時で
の潤滑等に必要とされる作動油量が確保でき（点Ａ
２）、これより高回転となる第２の所定回転（約４００
０ｒｐｍ）に達したときに変速時での必要作動油量が確
保できる（点Ａ１）。逆に言えば、エンジンＥのみの駆
動ではエンジンＥが第１もしくは第２の所定回転以下の
ときには、作動油量が不足する。
の場合には、エンジンＥによりこのオイルポンプ７０を
駆動した場合には、エンジンＥの回転が第１の所定回転
（約１８００ｒｐｍ）に達したときに初めて非変速時で
の潤滑等に必要とされる作動油量が確保でき（点Ａ
２）、これより高回転となる第２の所定回転（約４００
０ｒｐｍ）に達したときに変速時での必要作動油量が確
保できる（点Ａ１）。逆に言えば、エンジンＥのみの駆
動ではエンジンＥが第１もしくは第２の所定回転以下の
ときには、作動油量が不足する。
【００２７】このため、本例の装置では、コントローラ
９０によりオイルポンプ駆動用電気モータ８０の回転制
御を行ってこの油量不足が生じないようにしている。こ
のコントローラ９０においては、図５に示すように、ま
ずイグニッションキーをオンにして作動を開始したとき
に、ステップＳ１において積算時間ｔとして零をセット
（ｔ＝０にセット）するとともに、判断時間Ｔとしてｔ
１をセット（Ｔ＝ｔ１にセット）する。そして、ステッ
プＳ２〜Ｓ４のフローに従い、ｔ＞Ｔとなるまで、すな
わち、判断セット時間ｔ１の間だけオイルポンプ駆動用
電気モータ８０をフル回転で駆動する。これにより、変
速機内の油路に作動油をいきわたらせることができる。
９０によりオイルポンプ駆動用電気モータ８０の回転制
御を行ってこの油量不足が生じないようにしている。こ
のコントローラ９０においては、図５に示すように、ま
ずイグニッションキーをオンにして作動を開始したとき
に、ステップＳ１において積算時間ｔとして零をセット
（ｔ＝０にセット）するとともに、判断時間Ｔとしてｔ
１をセット（Ｔ＝ｔ１にセット）する。そして、ステッ
プＳ２〜Ｓ４のフローに従い、ｔ＞Ｔとなるまで、すな
わち、判断セット時間ｔ１の間だけオイルポンプ駆動用
電気モータ８０をフル回転で駆動する。これにより、変
速機内の油路に作動油をいきわたらせることができる。
【００２８】次いで、ステップＳ５に進み、変速機のシ
フトポジション（シフトレバーのポジション）がＰレン
ジもしくはＮレンジであるか否かが判断される。シフト
ポジションがＰレンジもしくはＮレンジであるときに
は、変速用および潤滑用の作動油はほとんど必要ないの
で、ステップＳ１０に進みバッテリ９５から電気モータ
８０への電力供給を断ち、電気モータ８０の駆動をスト
ップさせる。
フトポジション（シフトレバーのポジション）がＰレン
ジもしくはＮレンジであるか否かが判断される。シフト
ポジションがＰレンジもしくはＮレンジであるときに
は、変速用および潤滑用の作動油はほとんど必要ないの
で、ステップＳ１０に進みバッテリ９５から電気モータ
８０への電力供給を断ち、電気モータ８０の駆動をスト
ップさせる。
【００２９】このときに、エンジンＥがアイドリングで
駆動されていれば、この回転が第２動力伝達機構６０を
介してオイルポンプ７０に伝達され、これが回転駆動さ
れる。このときのオイルポンプ７０の吐出油量は図４に
おいて点Ａ３で示すようになり、極く僅かであるが、上
述のようにこのときには作動油量はほとんど必要とされ
ないので、問題はない。なお、電気自動車のようにエン
ジンＥに代えて電動機が用いられるときには、Ｐもしく
はＮレンジではこの電動機は停止されるため、オイルポ
ンプ７０は駆動されず、作動油の供給は停止する。
駆動されていれば、この回転が第２動力伝達機構６０を
介してオイルポンプ７０に伝達され、これが回転駆動さ
れる。このときのオイルポンプ７０の吐出油量は図４に
おいて点Ａ３で示すようになり、極く僅かであるが、上
述のようにこのときには作動油量はほとんど必要とされ
ないので、問題はない。なお、電気自動車のようにエン
ジンＥに代えて電動機が用いられるときには、Ｐもしく
はＮレンジではこの電動機は停止されるため、オイルポ
ンプ７０は駆動されず、作動油の供給は停止する。
【００３０】シフトポジションがＰレンジもしくはＮレ
ンジ以外であるときには、ステップＳ６に進み、シフト
ポジション変更がなされた直後であるか否かが判断され
る。シフトポジション変更がなされた直後であるときに
は、変速が行われることが多いため、ステップＳ１２に
進んで積算時間ｔを零にリセット（ｔ＝０にリセット）
するとともに、判断時間Ｔとしてｔ２をセット（Ｔ＝ｔ
２にセット）する。そして、ステップＳ２〜Ｓ４のフロ
ーに従って、判断時間ｔ２の間、オイルポンプ駆動用電
気モータ８０をフル回転で駆動する。このように電気モ
ータ８０をフル回転で駆動したときでのオイルポンプ７
０の吐出量が図４において線Ｌ３で示す吐出量となるよ
うにオイルポンプ７０の容量が設定されている。このた
め、このときには、変速時に必要な作動油量を確保する
ことができる。
ンジ以外であるときには、ステップＳ６に進み、シフト
ポジション変更がなされた直後であるか否かが判断され
る。シフトポジション変更がなされた直後であるときに
は、変速が行われることが多いため、ステップＳ１２に
進んで積算時間ｔを零にリセット（ｔ＝０にリセット）
するとともに、判断時間Ｔとしてｔ２をセット（Ｔ＝ｔ
２にセット）する。そして、ステップＳ２〜Ｓ４のフロ
ーに従って、判断時間ｔ２の間、オイルポンプ駆動用電
気モータ８０をフル回転で駆動する。このように電気モ
ータ８０をフル回転で駆動したときでのオイルポンプ７
０の吐出量が図４において線Ｌ３で示す吐出量となるよ
うにオイルポンプ７０の容量が設定されている。このた
め、このときには、変速時に必要な作動油量を確保する
ことができる。
【００３１】一方、シフトポジション変更がなされた直
後ではない場合には、ステップＳ７に進み、変速機入力
軸換算のエンジン出力回転速度Ｎｅが第１所定回転数Ｎ
１より大きいか否かが判断される。なお、この第１所定
回転数Ｎ１は、図４において、点Ａ１に対応する回転数
で、この場合には約４０００ｒｐｍである。そして、Ｎ
ｅ＞Ｎ１のときには、ステップＳ１０に進み、オイルポ
ンプ駆動用電気モータ８０の駆動をストップさせる。
後ではない場合には、ステップＳ７に進み、変速機入力
軸換算のエンジン出力回転速度Ｎｅが第１所定回転数Ｎ
１より大きいか否かが判断される。なお、この第１所定
回転数Ｎ１は、図４において、点Ａ１に対応する回転数
で、この場合には約４０００ｒｐｍである。そして、Ｎ
ｅ＞Ｎ１のときには、ステップＳ１０に進み、オイルポ
ンプ駆動用電気モータ８０の駆動をストップさせる。
【００３２】図４から分かるように、オイルポンプ駆動
電気モータ８０をフル回転駆動した場合に、エンジン出
力回転Ｎｅがこの第１所定回転数Ｎ１より小さいときに
は、電気モータ８０の回転速度に対する換算オイルポン
プ駆動回転速度がエンジンＥの回転速度に対する換算オ
イルポンプ駆動回転速度より大きい。ここで、第１およ
び第２動力伝達機構５０，６０内にはそれぞれ第１およ
び第２ワンウェイクラッチ５２，６２が配設されている
ため、オイルポンプ７０は換算オイルポンプ駆動回転速
度が大きい方の駆動手段により駆動される。
電気モータ８０をフル回転駆動した場合に、エンジン出
力回転Ｎｅがこの第１所定回転数Ｎ１より小さいときに
は、電気モータ８０の回転速度に対する換算オイルポン
プ駆動回転速度がエンジンＥの回転速度に対する換算オ
イルポンプ駆動回転速度より大きい。ここで、第１およ
び第２動力伝達機構５０，６０内にはそれぞれ第１およ
び第２ワンウェイクラッチ５２，６２が配設されている
ため、オイルポンプ７０は換算オイルポンプ駆動回転速
度が大きい方の駆動手段により駆動される。
【００３３】すなわち、オイルポンプ駆動用電気モータ
８０がフル回転駆動されているときには、エンジンＥの
回転速度Ｎｅが第１所定回転数Ｎ１より小さければ、オ
イルポンプ７０はオイルポンプ駆動電気モータ８０によ
り駆動され、エンジンＥの回転速度Ｎｅが第１所定回転
数Ｎ１より大きければ、オイルポンプ７０はエンジンＥ
により駆動される。このため、ステップＳ７においてＮ
ｅ＞Ｎ１と判断されたときには、オイルポンプ７０はエ
ンジンＥにより駆動される状態であるため、ステップＳ
１０に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０の駆動
をストップさせ、バッテリ９５の寿命を延ばすように節
電を図るのである。なお、このときエンジンＥにより駆
動されるオイルポンプ７０の吐出油量は変速時の必要油
量より多く、十分な油量供給がなされる。
８０がフル回転駆動されているときには、エンジンＥの
回転速度Ｎｅが第１所定回転数Ｎ１より小さければ、オ
イルポンプ７０はオイルポンプ駆動電気モータ８０によ
り駆動され、エンジンＥの回転速度Ｎｅが第１所定回転
数Ｎ１より大きければ、オイルポンプ７０はエンジンＥ
により駆動される。このため、ステップＳ７においてＮ
ｅ＞Ｎ１と判断されたときには、オイルポンプ７０はエ
ンジンＥにより駆動される状態であるため、ステップＳ
１０に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０の駆動
をストップさせ、バッテリ９５の寿命を延ばすように節
電を図るのである。なお、このときエンジンＥにより駆
動されるオイルポンプ７０の吐出油量は変速時の必要油
量より多く、十分な油量供給がなされる。
【００３４】Ｎｅ≦Ｎ１のときには、ステップＳ８に進
み変速指示があるか否かの判断が行われる。変速指示が
あるときには、変速時に必要な油量すなわち図４におい
て線Ｌ３で示す油量が必要なので、ステップＳ１２から
ステップＳ２〜Ｓ４のフローに従い、オイルポンプ駆動
用電気モータ８０をフル回転で駆動させる。
み変速指示があるか否かの判断が行われる。変速指示が
あるときには、変速時に必要な油量すなわち図４におい
て線Ｌ３で示す油量が必要なので、ステップＳ１２から
ステップＳ２〜Ｓ４のフローに従い、オイルポンプ駆動
用電気モータ８０をフル回転で駆動させる。
【００３５】変速指示がない場合には、ステップＳ９に
進み、変速機入力軸換算のエンジン出力回転速度Ｎｅが
第２所定回転数Ｎ２より大きいか否かが判断される。な
お、この第２所定回転数Ｎ２は、図４において、点Ａ２
に対応する回転数で、この場合には約１８００ｒｐｍで
ある。そして、Ｎｅ＞Ｎ２のときには、ステップＳ１０
に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０の駆動をス
トップさせる。一方、Ｎｅ≦Ｎ２のときには、ステップ
Ｓ１１に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０をパ
ーシャル回転駆動させる。なお、このパーシャル回転駆
動とは、これによりオイルポンプ７０を駆動させたとき
の吐出量が線Ｌ４で示す量（すなわち、非変速時に必要
とされる油量）となる回転速度での駆動を言う。
進み、変速機入力軸換算のエンジン出力回転速度Ｎｅが
第２所定回転数Ｎ２より大きいか否かが判断される。な
お、この第２所定回転数Ｎ２は、図４において、点Ａ２
に対応する回転数で、この場合には約１８００ｒｐｍで
ある。そして、Ｎｅ＞Ｎ２のときには、ステップＳ１０
に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０の駆動をス
トップさせる。一方、Ｎｅ≦Ｎ２のときには、ステップ
Ｓ１１に進み、オイルポンプ駆動用電気モータ８０をパ
ーシャル回転駆動させる。なお、このパーシャル回転駆
動とは、これによりオイルポンプ７０を駆動させたとき
の吐出量が線Ｌ４で示す量（すなわち、非変速時に必要
とされる油量）となる回転速度での駆動を言う。
【００３６】このため、図４から分かるように、オイル
ポンプ駆動電気モータ８０をパーシャル回転駆動した場
合には、エンジン出力回転Ｎｅが第２所定回転数Ｎ２よ
り小さいときには、オイルポンプ７０はオイルポンプ駆
動電気モータ８０により駆動され、エンジンＥの回転速
度Ｎｅが第２所定回転数Ｎ２より大きいときには、オイ
ルポンプ７０はエンジンＥにより駆動される。このた
め、ステップＳ９においてＮｅ＞Ｎ２と判断されたとき
には、オイルポンプ７０はエンジンＥにより駆動される
状態であるため、ステップＳ１０に進み、オイルポンプ
駆動用電気モータ８０の駆動をストップさせ、バッテリ
９５の寿命を延ばすように節電を図る。なお、このとき
エンジンＥにより駆動されるオイルポンプ７０の吐出油
量は非変速時の必要油量より多く、この場合にも十分な
油量供給がなされる。
ポンプ駆動電気モータ８０をパーシャル回転駆動した場
合には、エンジン出力回転Ｎｅが第２所定回転数Ｎ２よ
り小さいときには、オイルポンプ７０はオイルポンプ駆
動電気モータ８０により駆動され、エンジンＥの回転速
度Ｎｅが第２所定回転数Ｎ２より大きいときには、オイ
ルポンプ７０はエンジンＥにより駆動される。このた
め、ステップＳ９においてＮｅ＞Ｎ２と判断されたとき
には、オイルポンプ７０はエンジンＥにより駆動される
状態であるため、ステップＳ１０に進み、オイルポンプ
駆動用電気モータ８０の駆動をストップさせ、バッテリ
９５の寿命を延ばすように節電を図る。なお、このとき
エンジンＥにより駆動されるオイルポンプ７０の吐出油
量は非変速時の必要油量より多く、この場合にも十分な
油量供給がなされる。
【００３７】また、ステップＳ９においてＮｅ≦Ｎ２と
判断されたときには、オイルポンプ駆動電気モータ８０
をパーシャル回転駆動させる。これによりオイルポンプ
７０は電気モータ８０により駆動され、図４において線
Ｌ４で示す油量、すなわち、非変速時に必要とされる油
量供給を行うことができる。
判断されたときには、オイルポンプ駆動電気モータ８０
をパーシャル回転駆動させる。これによりオイルポンプ
７０は電気モータ８０により駆動され、図４において線
Ｌ４で示す油量、すなわち、非変速時に必要とされる油
量供給を行うことができる。
【００３８】次に、本発明の第２実施例に係るオイルポ
ンプ駆動装置について説明する。このオイルポンプ駆動
装置１０５を有した変速機の動力伝達構造を模式的に図
７に示している。この変速機は、オイルポンプ駆動装置
１０５のみが上記変速機（図１〜３に示した変速機）と
異なるだけで、他の構成は同一なので、同一部分には同
一番号を付してその説明は省略する。
ンプ駆動装置について説明する。このオイルポンプ駆動
装置１０５を有した変速機の動力伝達構造を模式的に図
７に示している。この変速機は、オイルポンプ駆動装置
１０５のみが上記変速機（図１〜３に示した変速機）と
異なるだけで、他の構成は同一なので、同一部分には同
一番号を付してその説明は省略する。
【００３９】オイルポンプ駆動装置１０５は、変速機ハ
ウジングに固定保持されたギヤ式オイルポンプ１７０
と、変速機ハウジングに接合配設されたオイルポンプ駆
動用電気モータ１８０と、電気モータ１８０の駆動力を
オイルポンプ１７０に伝達する第１動力伝達機構１５０
と、変速機入力軸１１を介してエンジンＥからの駆動力
をオイルポンプに伝達する第２動力伝達機構１６０と、
これら第１および第２動力伝達機構１５０，１６０の間
に位置して両動力伝達機構１５０，１６０のいずれか一
方による動力伝達を選択する駆動選択用ドグ歯クラッチ
２００とから構成される。
ウジングに固定保持されたギヤ式オイルポンプ１７０
と、変速機ハウジングに接合配設されたオイルポンプ駆
動用電気モータ１８０と、電気モータ１８０の駆動力を
オイルポンプ１７０に伝達する第１動力伝達機構１５０
と、変速機入力軸１１を介してエンジンＥからの駆動力
をオイルポンプに伝達する第２動力伝達機構１６０と、
これら第１および第２動力伝達機構１５０，１６０の間
に位置して両動力伝達機構１５０，１６０のいずれか一
方による動力伝達を選択する駆動選択用ドグ歯クラッチ
２００とから構成される。
【００４０】オイルポンプ１７０は、変速機ハウジング
に固定保持されたポンプケース内に回転自在に支持され
るとともに互いに噛合する第１および第２ポンプギヤ１
７１，１７５を配設して構成されている。第２ポンプギ
ヤ１７５の軸１７５ａの右端部が駆動選択用ドグ歯クラ
ッチ２００内に突出する。この駆動選択用ドグ歯クラッ
チ２００は、第２ポンプギヤ１７５の軸１７５ａと結合
されたクラッチハブ２０２と、このクラッチハブ２０２
の上に軸方向に摺動自在に取り付けられたスリーブ２０
１とからなる。
に固定保持されたポンプケース内に回転自在に支持され
るとともに互いに噛合する第１および第２ポンプギヤ１
７１，１７５を配設して構成されている。第２ポンプギ
ヤ１７５の軸１７５ａの右端部が駆動選択用ドグ歯クラ
ッチ２００内に突出する。この駆動選択用ドグ歯クラッ
チ２００は、第２ポンプギヤ１７５の軸１７５ａと結合
されたクラッチハブ２０２と、このクラッチハブ２０２
の上に軸方向に摺動自在に取り付けられたスリーブ２０
１とからなる。
【００４１】第１動力伝達機構１５０は、オイルポンプ
駆動用電気モータ１８０の駆動軸１８１の上に取り付け
られた第１ギヤ１５１と、この第１駆動ギヤに噛合する
とともに第１ポンプギヤ１７５の軸１７５ａの上に回転
自在に配設された第２駆動ギヤ１５２とからなる。第２
駆動ギヤ１５２の左側部に第１クラッチギヤ１５３が一
体に形成されており、この第１クラッチギヤ１５３はク
ラッチハブ２０２と隣接して位置する。第２動力伝達機
構１６０は、２速用ドライブギヤ２２ａと噛合するとと
もに第１ポンプギヤ１７５の軸１７５ａの上に回転自在
に配設された第３駆動ギヤ１６１を有する。この第３駆
動ギヤ１６１の右側部に第２クラッチギヤ１６２が一体
に形成されており、この第２クラッチギヤ１６２はクラ
ッチハブ２０２と隣接して位置する。
駆動用電気モータ１８０の駆動軸１８１の上に取り付け
られた第１ギヤ１５１と、この第１駆動ギヤに噛合する
とともに第１ポンプギヤ１７５の軸１７５ａの上に回転
自在に配設された第２駆動ギヤ１５２とからなる。第２
駆動ギヤ１５２の左側部に第１クラッチギヤ１５３が一
体に形成されており、この第１クラッチギヤ１５３はク
ラッチハブ２０２と隣接して位置する。第２動力伝達機
構１６０は、２速用ドライブギヤ２２ａと噛合するとと
もに第１ポンプギヤ１７５の軸１７５ａの上に回転自在
に配設された第３駆動ギヤ１６１を有する。この第３駆
動ギヤ１６１の右側部に第２クラッチギヤ１６２が一体
に形成されており、この第２クラッチギヤ１６２はクラ
ッチハブ２０２と隣接して位置する。
【００４２】このような構成のオイルポンプ駆動装置に
おいて、駆動選択用ドグ歯クラッチ２００のスリーブ２
０１を左右に移動させることにより、第１および第２動
力伝達機構１５０，１６０のいずれかによる動力伝達を
選択することができる。具体的には、スリーブ２０１を
右動させれば、これを第１クラッチギヤ１５３と係合さ
せ、第１動力伝達機構１５０を介してオイルポンプ駆動
用電気モータ１８０によりオイルポンプ１７０を駆動さ
せることができる。また、スリーブ２０１を左動させれ
ば、これを第２クラッチギヤ１６２と係合させ、第２動
力伝達機構１６０を介してエンジンＥによりオイルポン
プ１７０を駆動させることができる。
おいて、駆動選択用ドグ歯クラッチ２００のスリーブ２
０１を左右に移動させることにより、第１および第２動
力伝達機構１５０，１６０のいずれかによる動力伝達を
選択することができる。具体的には、スリーブ２０１を
右動させれば、これを第１クラッチギヤ１５３と係合さ
せ、第１動力伝達機構１５０を介してオイルポンプ駆動
用電気モータ１８０によりオイルポンプ１７０を駆動さ
せることができる。また、スリーブ２０１を左動させれ
ば、これを第２クラッチギヤ１６２と係合させ、第２動
力伝達機構１６０を介してエンジンＥによりオイルポン
プ１７０を駆動させることができる。
【００４３】このように駆動選択用ドグ歯クラッチ２０
０によりオイルポンプ１７０の駆動手段を選択して所望
の作動油の供給を行わせるのであるが、このオイルポン
プ１７０の吐出特性は図８に示すようになっている。こ
の図は図４と同様に、縦軸にオイルポンプ１７０の吐出
量Ｑを示し、横軸に変速機入力軸（メインシャフト）上
での回転に換算したオイルポンプ１７０の駆動回転速度
Ｎｍを示している。図において、実線Ｌ１が本発明のオ
イルポンプ７０の吐出特性を表しており、破線Ｌ２が従
来のオイルポンプ（エンジン直結のオイルポンプ）の吐
出特性を表している。また、横線Ｌ３が変速時を含めて
基本的に必要とされる作動油量を示す。なお、図４の場
合には、非変速時での潤滑等に必要とされる作動油量も
示しているが、この例では変速時での必要油量を最小必
要量としてこれを確保するようにしている。
０によりオイルポンプ１７０の駆動手段を選択して所望
の作動油の供給を行わせるのであるが、このオイルポン
プ１７０の吐出特性は図８に示すようになっている。こ
の図は図４と同様に、縦軸にオイルポンプ１７０の吐出
量Ｑを示し、横軸に変速機入力軸（メインシャフト）上
での回転に換算したオイルポンプ１７０の駆動回転速度
Ｎｍを示している。図において、実線Ｌ１が本発明のオ
イルポンプ７０の吐出特性を表しており、破線Ｌ２が従
来のオイルポンプ（エンジン直結のオイルポンプ）の吐
出特性を表している。また、横線Ｌ３が変速時を含めて
基本的に必要とされる作動油量を示す。なお、図４の場
合には、非変速時での潤滑等に必要とされる作動油量も
示しているが、この例では変速時での必要油量を最小必
要量としてこれを確保するようにしている。
【００４４】従来のオイルポンプの吐出特性は図４と同
じであるので、説明は省略する。一方、本発明に係るオ
イルポンプ１７０の場合には、エンジンＥによりこのオ
イルポンプ７０を駆動した場合には、エンジンＥの回転
が所定回転Ｎ１（点Ａ１に対応する回転で約４０００ｒ
ｐｍ）に達したときに初めて必要とされる作動油量が確
保できる。逆に言えば、エンジンＥのみの駆動ではエン
ジンＥが所定回転Ｎ１以下のときには、作動油量が不足
する。このため、本例の装置では、駆動選択用ドグ歯ク
ラッチ２００の作動制御（スリーブ２０１の位置制御）
を行って、オイルポンプ駆動用電気モータ１８０による
オイルポンプ１７０の駆動と、エンジンＥによるオイル
ポンプ１７０の駆動とを切り換え、油量不足が生じない
ようにしている。
じであるので、説明は省略する。一方、本発明に係るオ
イルポンプ１７０の場合には、エンジンＥによりこのオ
イルポンプ７０を駆動した場合には、エンジンＥの回転
が所定回転Ｎ１（点Ａ１に対応する回転で約４０００ｒ
ｐｍ）に達したときに初めて必要とされる作動油量が確
保できる。逆に言えば、エンジンＥのみの駆動ではエン
ジンＥが所定回転Ｎ１以下のときには、作動油量が不足
する。このため、本例の装置では、駆動選択用ドグ歯ク
ラッチ２００の作動制御（スリーブ２０１の位置制御）
を行って、オイルポンプ駆動用電気モータ１８０による
オイルポンプ１７０の駆動と、エンジンＥによるオイル
ポンプ１７０の駆動とを切り換え、油量不足が生じない
ようにしている。
【００４５】具体的には、エンジン回転数Ｎｅが所定回
転Ｎ１以下のときには、スリーブ２０１を右動させて第
１動力伝達機構１５０による動力伝達を可能にするとと
もに、オイルポンプ駆動用電気モータ１８０を駆動さ
せ、この電気モータ１８０によりオイルポンプ１７０を
駆動する。この駆動により、オイルポンプ１７０は線Ｌ
３で示す油量の作動油を吐出するので、変速機に必要な
油量が確保され、作動油量不足をきたすことがない。一
方、エンジン回転数Ｎｅが所定回転Ｎ１以上のときに
は、スリーブ２０１を左動させて第２動力伝達機構１６
０による動力伝達を可能にする。これにより、変速機入
力軸１１から第２動力伝達機構１６０を介してエンジン
Ｅによりオイルポンプ１７０が駆動される。このときの
オイルポンプ１７０の吐出量は、点Ａ１より右側におい
て線Ｌ１で示す値となり、この場合にも変速に必要な油
量を十分に確保することができる。なお、このときに
は、電気モータ１８０はストップさせて節電を図る。
転Ｎ１以下のときには、スリーブ２０１を右動させて第
１動力伝達機構１５０による動力伝達を可能にするとと
もに、オイルポンプ駆動用電気モータ１８０を駆動さ
せ、この電気モータ１８０によりオイルポンプ１７０を
駆動する。この駆動により、オイルポンプ１７０は線Ｌ
３で示す油量の作動油を吐出するので、変速機に必要な
油量が確保され、作動油量不足をきたすことがない。一
方、エンジン回転数Ｎｅが所定回転Ｎ１以上のときに
は、スリーブ２０１を左動させて第２動力伝達機構１６
０による動力伝達を可能にする。これにより、変速機入
力軸１１から第２動力伝達機構１６０を介してエンジン
Ｅによりオイルポンプ１７０が駆動される。このときの
オイルポンプ１７０の吐出量は、点Ａ１より右側におい
て線Ｌ１で示す値となり、この場合にも変速に必要な油
量を十分に確保することができる。なお、このときに
は、電気モータ１８０はストップさせて節電を図る。
【００４６】なお、この例では、必要供給油量を線Ｌ３
で示す値のみとして設定し、電気モータ１８０の回転速
度は一定、すなわち、電気モータ１８０の作動はオン、
オフ制御するだけであるが、図４に示すように、変速時
と非変速時に分けて必要供給油量を設定し、電気モータ
１８０の回転速度制御も併せて行うような制御（図５、
図６に示したような制御）を行っても良い。
で示す値のみとして設定し、電気モータ１８０の回転速
度は一定、すなわち、電気モータ１８０の作動はオン、
オフ制御するだけであるが、図４に示すように、変速時
と非変速時に分けて必要供給油量を設定し、電気モータ
１８０の回転速度制御も併せて行うような制御（図５、
図６に示したような制御）を行っても良い。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
原動機の出力軸の回転数が所定回転数以下のときには、
駆動選択手段により第１動力伝達経路を選択してポンプ
駆動用電気モータによりオイルポンプの駆動を行わせ、
原動機の出力軸の回転数が所定回転数以上のときには、
第２動力伝達経路を選択して原動機により前記オイルポ
ンプの駆動を行わせるようになっており、原動機出力軸
の回転数が所定回転以下のとき（低回転領域にあると
き）にはポンプ駆動電気モータによりオイルポンプの駆
動を行うため、原動機が停止しているときもしくは低速
回転のときでも必要な油量が確保される。また、原動機
回転が所定回転を越えて高速回転となったときには、原
動機によってオイルポンプを駆動するのでこのときには
電気モータの駆動を停止して節電を図ることができる。
なお、このように原動機高速回転の範囲（所定回転以上
となる範囲）においてのみ原動機によりオイルポンプを
駆動するため、オイルポンプの実用回転範囲を従来に較
べて狭くすることができ（従来は原動機の全回転範囲が
オイルポンプの実用回転範囲であった）、これによりオ
イルポンプをコンパクト化することができるとともに、
オイルポンプ駆動ロスを低減することかできる。
原動機の出力軸の回転数が所定回転数以下のときには、
駆動選択手段により第１動力伝達経路を選択してポンプ
駆動用電気モータによりオイルポンプの駆動を行わせ、
原動機の出力軸の回転数が所定回転数以上のときには、
第２動力伝達経路を選択して原動機により前記オイルポ
ンプの駆動を行わせるようになっており、原動機出力軸
の回転数が所定回転以下のとき（低回転領域にあると
き）にはポンプ駆動電気モータによりオイルポンプの駆
動を行うため、原動機が停止しているときもしくは低速
回転のときでも必要な油量が確保される。また、原動機
回転が所定回転を越えて高速回転となったときには、原
動機によってオイルポンプを駆動するのでこのときには
電気モータの駆動を停止して節電を図ることができる。
なお、このように原動機高速回転の範囲（所定回転以上
となる範囲）においてのみ原動機によりオイルポンプを
駆動するため、オイルポンプの実用回転範囲を従来に較
べて狭くすることができ（従来は原動機の全回転範囲が
オイルポンプの実用回転範囲であった）、これによりオ
イルポンプをコンパクト化することができるとともに、
オイルポンプ駆動ロスを低減することかできる。
【図１】本発明に係るオイルポンプ駆動装置を備えた変
速機を示す断面図である。
速機を示す断面図である。
【図２】この変速機におけるオイルポンプ駆動装置を拡
大して示す断面図である。
大して示す断面図である。
【図３】この変速機における動力伝達構造を示す模式図
である。
である。
【図４】本発明のオイルポンプ駆動装置に用いられるオ
イルポンプの吐出特性を示すグラフである。
イルポンプの吐出特性を示すグラフである。
【図５】このオイルポンプ駆動装置の作動制御内容を示
すフローチャートである。
すフローチャートである。
【図６】このオイルポンプ駆動装置の作動制御内容を示
すフローチャートである。
すフローチャートである。
【図７】本発明の異なる例に係るオイルポンプ駆動装置
を有した変速機における動力伝達構造を示す模式図であ
る。
を有した変速機における動力伝達構造を示す模式図であ
る。
【図８】このオイルポンプ駆動装置に用いられるオイル
ポンプの吐出特性を示すグラフである。
ポンプの吐出特性を示すグラフである。
１ 変速機構 ４ ディファレンシャル機構 ５，１０５ オイルポンプ駆動装置 １１ 変速機入力軸 １２ 変速機カウンタ軸 ５０，１５０ 第１動力伝達機構 ６０，１６０ 第２動力伝達機構 ７０，１７０ オイルポンプ ８０，１８０ オイルポンプ駆動用電気モータ ９０ コントローラ
フロントページの続き (72)発明者 小嶋 誠 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 原動機からの動力を変速して伝達する変
速機に取り付けられ、この変速機の潤滑および変速制御
用の作動油を供給するオイルポンプの駆動装置であっ
て、 前記変速機に取り付けられたポンプ駆動用電気モータ
と、このオイルポンプ駆動用電気モータの出力軸と前記
オイルポンプの駆動軸とを繋げる第１動力伝達経路と、
前記原動機の出力軸と前記オイルポンプの駆動軸とを繋
げる第２動力伝達経路と、前記第１動力伝達経路および
第２動力伝達経路のいずれか一方を選択する駆動選択手
段とを備え、 この駆動選択手段は、前記原動機の出力軸の回転数が所
定回転数以下のときには、前記第１動力伝達経路を選択
して前記ポンプ駆動用電気モータにより前記オイルポン
プの駆動を行わせ、前記原動機の出力軸の回転数が所定
回転数以上のときには、前記第２動力伝達経路を選択し
て前記原動機により前記オイルポンプの駆動を行わせる
ようになっていることを特徴とする変速機におけるオイ
ルポンプ駆動装置。 - 【請求項２】 前記第１動力伝達経路内に、前記オイル
ポンプ駆動用電気モータから前記オイルポンプへ向けて
の動力伝達のみを許容する第２ワンウェイクラッチが配
設され、 前記第２動力伝達経路内に、前記原動機から前記オイル
ポンプへ向けての動力伝達のみを許容する第１ワンウェ
イクラッチが配設されており、 前記駆動選択手段が前記ポンプ駆動用電気モータの駆動
制御を行う手段であり、前記原動機出力軸の回転数が所
定回転数以下のときには、この所定回転数に対応する回
転速度で前記ポンプ駆動用電気モータを駆動させて前記
ポンプ駆動用電気モータにより前記オイルポンプを駆動
させ、前記原動機出力軸の回転数が所定回転数以上のと
きには、前記原動機により前記オイルポンプを駆動させ
るようになっていることを特徴とする請求項１に記載の
変速機におけるオイルポンプ駆動装置。 - 【請求項３】 前記駆動選択手段は、前記変速機におけ
る作動油の供給必要油量に応じて前記ポンプ駆動用電気
モータの駆動制御を行い、供給必要油量が少ないときに
は低速で前記ポンプ駆動用電気モータを駆動し、供給必
要油量が多いときには高速で前記ポンプ駆動用電気モー
タを駆動するようになっており、 低速で前記ポンプ駆動用電気モータを駆動するときに
は、前記所定回転数が低い値に設定され、高速で前記ポ
ンプ駆動用電気モータを駆動するときには、前記所定回
転数が高い値に設定されるようになっていることを特徴
とする請求項２に記載の変速機におけるオイルポンプ駆
動装置。 - 【請求項４】 前記第１動力伝達経路内にこの第１動力
伝達経路を介しての動力伝達を断接する第１断接クラッ
チが配設され、 前記第２動力伝達経路内に、この第２動力伝達経路を介
しての動力伝達を断接する第２断接クラッチが配設され
ており、 前記駆動選択手段がこれら第１および第２断接クラッチ
の作動制御を行う手段であり、前記原動機出力軸の回転
数が所定回転数以下のときには、前記第１断接クラッチ
を繋いで前記ポンプ駆動用電気モータにより前記オイル
ポンプを駆動させ、前記原動機出力軸の回転数が所定回
転数以上のときには、前記第２断接クラッチを繋いで前
記原動機により前記オイルポンプを駆動させるようにな
っていることを特徴とする請求項１に記載の変速機にお
けるオイルポンプ駆動装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35253492A JP3343660B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | オイルポンプ駆動装置 |
| GB9325053A GB2273323B (en) | 1992-12-10 | 1993-12-07 | Oil pump driving device for transmission |
| DE4342233A DE4342233B4 (de) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Ölpumpenantriebsvorrichtung für ein Getriebe |
| US08/166,057 US5474428A (en) | 1992-12-10 | 1993-12-10 | Oil pump driving device for transmission |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35253492A JP3343660B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | オイルポンプ駆動装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000305729A Division JP3636981B2 (ja) | 2000-10-05 | 2000-10-05 | オイルポンプ駆動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06174055A true JPH06174055A (ja) | 1994-06-21 |
| JP3343660B2 JP3343660B2 (ja) | 2002-11-11 |
Family
ID=18424724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35253492A Expired - Fee Related JP3343660B2 (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | オイルポンプ駆動装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5474428A (ja) |
| JP (1) | JP3343660B2 (ja) |
| DE (1) | DE4342233B4 (ja) |
| GB (1) | GB2273323B (ja) |
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| JP2019533108A (ja) * | 2016-09-02 | 2019-11-14 | スタックポール インターナショナル エンジニアード プロダクツ，リミテッド．Ｓｔａｃｋｐｏｌｅ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ， Ｌｔｄ． | 二重入力ポンプおよびシステム |
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| DE19615929A1 (de) * | 1996-04-22 | 1997-10-23 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Getriebeschmierung |
| JP3097594B2 (ja) * | 1996-07-26 | 2000-10-10 | トヨタ自動車株式会社 | 動力出力装置 |
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