JPH06134318A - 円筒状の触媒顆粒 - Google Patents
円筒状の触媒顆粒Info
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- JPH06134318A JPH06134318A JP4323490A JP32349092A JPH06134318A JP H06134318 A JPH06134318 A JP H06134318A JP 4323490 A JP4323490 A JP 4323490A JP 32349092 A JP32349092 A JP 32349092A JP H06134318 A JPH06134318 A JP H06134318A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧力低下、容量に対する表面積の高比率及び
高い熱交換係数に関して改良された結果を得ることがで
きる触媒顆粒の形状の供給。 【構成】 互にかつ顆粒の軸に実質的に平行で、かつ互
に実質的に等距離にある軸を有する少なくとも３つの貫
通孔を備えていることを特徴とする外接円周で少なくと
も３接触点を有する横断面を示すタイプの円筒状の触媒
顆粒。
高い熱交換係数に関して改良された結果を得ることがで
きる触媒顆粒の形状の供給。 【構成】 互にかつ顆粒の軸に実質的に平行で、かつ互
に実質的に等距離にある軸を有する少なくとも３つの貫
通孔を備えていることを特徴とする外接円周で少なくと
も３接触点を有する横断面を示すタイプの円筒状の触媒
顆粒。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、触媒顆粒の新しい形
状に関する。ことに、この発明は、外接円周で少なくと
も３つの接触点を有する横断面を示すタイプの円柱状触
媒顆粒に関する。
状に関する。ことに、この発明は、外接円周で少なくと
も３つの接触点を有する横断面を示すタイプの円柱状触
媒顆粒に関する。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】固定床反
応器に使用される顆粒状の触媒は、一般に次の要件に従
うことが要求される。すなわちガス流への抵抗性が低い
（触媒床の高さが同じで低い圧力低下）、大きな実表面
積、すなわち対容積の表面積が高比率、触媒粒子と反応
ガス間の高熱交換係数、触媒粒子の破壊防止のための良
好な機械強度。
応器に使用される顆粒状の触媒は、一般に次の要件に従
うことが要求される。すなわちガス流への抵抗性が低い
（触媒床の高さが同じで低い圧力低下）、大きな実表面
積、すなわち対容積の表面積が高比率、触媒粒子と反応
ガス間の高熱交換係数、触媒粒子の破壊防止のための良
好な機械強度。
【０００３】固定床触媒方法に通常使用されている触媒
は、各種の大きさを有する球状の固形円柱状またはリン
グ状形態である。このような公知の形状を用いると反応
ガスの触媒粒子の内部への拡散と反応生成物の粒子内部
への逆拡散がごく限定されることが多い。このことは、
不均質系で、反応が触媒外表面で、より容易にかつ選択
的に起る限り、公知の形状の触媒は反応に十分に使用さ
れないことを意味する。
は、各種の大きさを有する球状の固形円柱状またはリン
グ状形態である。このような公知の形状を用いると反応
ガスの触媒粒子の内部への拡散と反応生成物の粒子内部
への逆拡散がごく限定されることが多い。このことは、
不均質系で、反応が触媒外表面で、より容易にかつ選択
的に起る限り、公知の形状の触媒は反応に十分に使用さ
れないことを意味する。
【０００４】結果として、所望の変換率を達するのに
は、大量の触媒を使用する必要があり、かつその目的の
ため、管束固定床の場合には適当な高さの管を使用する
必要がある。公知の形状の触媒では、触媒間にある空間
が小さいためさらに圧力低下の増大となる。その上、酸
化的脱水素反応、酸化反応、ハロゲン化、還元反応のよ
うな大きな熱量を発生する発熱反応では、反応熱の適切
な除去を確実にし、触媒の損傷及び／又は触媒能の低下
となる触媒床の過熱を防ぐため、触媒とガス供給間の高
い値の熱交換係数が必要とされる。古い形状の触媒で高
い熱交換係数を達するためには、触媒粒子上の反応ガス
の乱流を増加さす必要があるが、このような工夫は、さ
らに圧力低下の増加原因となり結果として操作コストの
増大となる。
は、大量の触媒を使用する必要があり、かつその目的の
ため、管束固定床の場合には適当な高さの管を使用する
必要がある。公知の形状の触媒では、触媒間にある空間
が小さいためさらに圧力低下の増大となる。その上、酸
化的脱水素反応、酸化反応、ハロゲン化、還元反応のよ
うな大きな熱量を発生する発熱反応では、反応熱の適切
な除去を確実にし、触媒の損傷及び／又は触媒能の低下
となる触媒床の過熱を防ぐため、触媒とガス供給間の高
い値の熱交換係数が必要とされる。古い形状の触媒で高
い熱交換係数を達するためには、触媒粒子上の反応ガス
の乱流を増加さす必要があるが、このような工夫は、さ
らに圧力低下の増加原因となり結果として操作コストの
増大となる。
【０００５】古い形状とは異なった触媒が米国特許第
４，４４１，９９０号に開示されており、これは本質的
に３角又は４角の多突出（multilobed）横断面を有する
筒状押出顆粒に関する。このような触媒は、破断強度と
圧低下に利点を有するが、古い形状の触媒で得られるも
のからあまり異なった結果はでない。この発明の目的
は、圧力低下、容量に対する表面積の高比率及び高い熱
交換係数に関してかなり改良された結果を得ることがで
きる触媒顆粒の形状を供給することにある。
４，４４１，９９０号に開示されており、これは本質的
に３角又は４角の多突出（multilobed）横断面を有する
筒状押出顆粒に関する。このような触媒は、破断強度と
圧低下に利点を有するが、古い形状の触媒で得られるも
のからあまり異なった結果はでない。この発明の目的
は、圧力低下、容量に対する表面積の高比率及び高い熱
交換係数に関してかなり改良された結果を得ることがで
きる触媒顆粒の形状を供給することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】この発明によれ
ば、この目的は、互にかつ粒子軸に対し実質的平行な軸
を有しかつ互に実質的に等距離にある少なくとも３つの
貫通孔（through-bore）を示す顆粒または粒子で達せら
れる。貫通孔は、円形横断面を有するのが好ましく、粒
子の横断面で、その軸は、実質的に正三角形の頂点を限
定し、その頂点は、外接円周（circumscribed circumfe
rence)をもつ粒子の横断面の接触点に配向している。
ば、この目的は、互にかつ粒子軸に対し実質的平行な軸
を有しかつ互に実質的に等距離にある少なくとも３つの
貫通孔（through-bore）を示す顆粒または粒子で達せら
れる。貫通孔は、円形横断面を有するのが好ましく、粒
子の横断面で、その軸は、実質的に正三角形の頂点を限
定し、その頂点は、外接円周（circumscribed circumfe
rence)をもつ粒子の横断面の接触点に配向している。
【０００７】顆粒の特別な幾何学による上記の特徴のた
め、同じ顆粒上での反応ガスの高い乱流が、通常工場で
採用される同じ操作条件下で促進される。この顆粒は、
大きなフリー表面積の横断面を示すため、ガス流に対す
る低い抵抗性を示し、結果として圧低下が低い。その
上、短かい等価直径〔equivalent diameter ＝６＊（容
量／全表面積）を有するので、この触媒粒子は大きな実
表面積すなわち表面積／容量比が高い、を示しそのた
め、触媒表面と反応ガスとの接触を良好にし、反応剤の
変換に好作用し内部拡散現象を制限し、選択性の増大を
きたす。事実、この発明の触媒で、公知の形状の触媒と
比較し、容量単位当り半分の触媒量で非常に高い収率で
有用な製品が得られる。これらの触媒の嵩密度は実際に
非常に低い（０．５〜０．８ｇ／ｃｍ3)。
め、同じ顆粒上での反応ガスの高い乱流が、通常工場で
採用される同じ操作条件下で促進される。この顆粒は、
大きなフリー表面積の横断面を示すため、ガス流に対す
る低い抵抗性を示し、結果として圧低下が低い。その
上、短かい等価直径〔equivalent diameter ＝６＊（容
量／全表面積）を有するので、この触媒粒子は大きな実
表面積すなわち表面積／容量比が高い、を示しそのた
め、触媒表面と反応ガスとの接触を良好にし、反応剤の
変換に好作用し内部拡散現象を制限し、選択性の増大を
きたす。事実、この発明の触媒で、公知の形状の触媒と
比較し、容量単位当り半分の触媒量で非常に高い収率で
有用な製品が得られる。これらの触媒の嵩密度は実際に
非常に低い（０．５〜０．８ｇ／ｃｍ3)。
【０００８】この発明の第２の具体例によれば、各々の
丸い頂点の曲げ半径と孔ピッチの割合は好ましくは０．
６〜０．９、より好ましくは０．７〜０．８の範囲内で
ある。外円周の半径と各丸頂点の曲げ半径の割合は、好
ましくは１．６〜２、より好ましくは１．７〜１．８５
の範囲である。具体例の多突出形の各顆粒の表面積の容
量に対する比は好ましくは３．１以上でより好ましくは
３．３より大である。
丸い頂点の曲げ半径と孔ピッチの割合は好ましくは０．
６〜０．９、より好ましくは０．７〜０．８の範囲内で
ある。外円周の半径と各丸頂点の曲げ半径の割合は、好
ましくは１．６〜２、より好ましくは１．７〜１．８５
の範囲である。具体例の多突出形の各顆粒の表面積の容
量に対する比は好ましくは３．１以上でより好ましくは
３．３より大である。
【０００９】この発明の触媒の形状は、広い範囲の触媒
反応、例えば有機化合物の水素化と脱水素化、ベンゼン
誘導体のアルキル化と脱アルキル化、異性化、オレフィ
ンのメタノールへの変換、メタンの熱酸化によるオレイ
ンの生成等に用いることができる。この発明の触媒の特
に有利な応用は、鉄とモリブデン酸化物で構成された場
合、メタノールの酸化的脱水素化によるホルムアルデヒ
ドの製造法への使用である。このような製造方法では、
１以上の反応器が平行して用いられ、これらは触媒を含
む多管の束で構成され、２３０〜４５０℃の温度で操作
される。このような反応器では、反応中に出た熱は、壁
を介して管の外部を循環する温度調節用液体と熱交換さ
れる。反応管は小さな内径（１５〜２５ｍｍ）で、ジア
テルミー液体の循環が触媒床を恒温状態にできるだけ近
い状態で作動させるように行われる。
反応、例えば有機化合物の水素化と脱水素化、ベンゼン
誘導体のアルキル化と脱アルキル化、異性化、オレフィ
ンのメタノールへの変換、メタンの熱酸化によるオレイ
ンの生成等に用いることができる。この発明の触媒の特
に有利な応用は、鉄とモリブデン酸化物で構成された場
合、メタノールの酸化的脱水素化によるホルムアルデヒ
ドの製造法への使用である。このような製造方法では、
１以上の反応器が平行して用いられ、これらは触媒を含
む多管の束で構成され、２３０〜４５０℃の温度で操作
される。このような反応器では、反応中に出た熱は、壁
を介して管の外部を循環する温度調節用液体と熱交換さ
れる。反応管は小さな内径（１５〜２５ｍｍ）で、ジア
テルミー液体の循環が触媒床を恒温状態にできるだけ近
い状態で作動させるように行われる。
【００１０】供給ガスとして、メタノールと酸素がそれ
ぞれ９容量％以下と１２容量％以下の割合で各反応器ポ
イントに存在すると、酸素含量は、反応 ＭｅＯＨ＋１／２Ｏ2 →ＨＣＨＯ＋Ｈ2Ｏ での化学当量より常に高い（実際に、全メタノールが反
応したとすると、酸素濃度は４容量％を超える）。か
つ、酸素含量は、混合物を爆発させる酸素濃度より常に
少い（Bureau of Mines Bull., 279, 1939, 82頁以
降）。
ぞれ９容量％以下と１２容量％以下の割合で各反応器ポ
イントに存在すると、酸素含量は、反応 ＭｅＯＨ＋１／２Ｏ2 →ＨＣＨＯ＋Ｈ2Ｏ での化学当量より常に高い（実際に、全メタノールが反
応したとすると、酸素濃度は４容量％を超える）。か
つ、酸素含量は、混合物を爆発させる酸素濃度より常に
少い（Bureau of Mines Bull., 279, 1939, 82頁以
降）。
【００１１】反応器入口での酸化されるメタノールの分
子フラクションは、触媒床の危険な局部過熱を防止する
ため、発熱特性の反応が十分な熱交換を起こさせない上
記の値に制限される。上記のこの種の方法では、この発
明による形状による利点が考慮されると、触媒の形状と
大きさが基本的に重要である。
子フラクションは、触媒床の危険な局部過熱を防止する
ため、発熱特性の反応が十分な熱交換を起こさせない上
記の値に制限される。上記のこの種の方法では、この発
明による形状による利点が考慮されると、触媒の形状と
大きさが基本的に重要である。
【００１２】この発明の利点と特徴は、添付の図を参照
しての次の記載からさらに明らかになるであろう。しか
しこれに限定されるものではない。図１は、この発明の
触媒顆粒の第１の具体例の平面図で、図２は、第２の具
体例の平面図である。図を参照して、１０は円筒状の触
媒顆粒（ペレット）を示し、正三角形の頂点にそれぞれ
の中心を有する円形貫通孔１２を備えている。
しての次の記載からさらに明らかになるであろう。しか
しこれに限定されるものではない。図１は、この発明の
触媒顆粒の第１の具体例の平面図で、図２は、第２の具
体例の平面図である。図を参照して、１０は円筒状の触
媒顆粒（ペレット）を示し、正三角形の頂点にそれぞれ
の中心を有する円形貫通孔１２を備えている。
【００１３】図１に例示した具体例の形では、ペレット
の側面に沿って配列した縦溝１４で互に結合する円形突
出１０ａを有する３つの突出（trilobed）断面を示す。
直径をｄ1 で示した孔１２は、円形突出部１０ａと同軸
であり、それらが一緒になって厚みｓの壁を区割する。
角度は“β”で示され、２つの貫通孔１２の中心を結ぶ
線とその孔の１つの中心と２つの孔と共軸の突出部１０
ａで区割された縦溝を結ぶ線との間で形成される。孔１
２間のピッチ（すなわちそれらの中心間の距離）はｐで
示され、突出部１０ａの直径はｄ2 で示される（突出部
の半径はＲ1 で示される）。ペレットの断面での外接円
周はＲで示される。ペレットの横断面の最大寸法と最小
寸法はＭ1 とＭ2 で示される。
の側面に沿って配列した縦溝１４で互に結合する円形突
出１０ａを有する３つの突出（trilobed）断面を示す。
直径をｄ1 で示した孔１２は、円形突出部１０ａと同軸
であり、それらが一緒になって厚みｓの壁を区割する。
角度は“β”で示され、２つの貫通孔１２の中心を結ぶ
線とその孔の１つの中心と２つの孔と共軸の突出部１０
ａで区割された縦溝を結ぶ線との間で形成される。孔１
２間のピッチ（すなわちそれらの中心間の距離）はｐで
示され、突出部１０ａの直径はｄ2 で示される（突出部
の半径はＲ1 で示される）。ペレットの断面での外接円
周はＲで示される。ペレットの横断面の最大寸法と最小
寸法はＭ1 とＭ2 で示される。
【００１４】図２に例示した具体例に関して、寸法に関
する番号と文字は図１と同じものが用いられ、触媒ペレ
ットは円い頂点１６を有する３角状横断面を有する。円
い頂点はＲ2 で示される曲げ半径を有する。表１と表２
に、図１と図２に示した触媒ペレットのサイズのパラメ
ターをそれぞれ上げる。表３は、次の実施例で開示され
る加工技術を用いて得られる環状形状の２つの古典的ペ
レットについて示すものである。これらの触媒のあるも
のについて、メタノールの酸化的脱水素反応に用いた際
の物理化学的特性化を行った（表４参照）。
する番号と文字は図１と同じものが用いられ、触媒ペレ
ットは円い頂点１６を有する３角状横断面を有する。円
い頂点はＲ2 で示される曲げ半径を有する。表１と表２
に、図１と図２に示した触媒ペレットのサイズのパラメ
ターをそれぞれ上げる。表３は、次の実施例で開示され
る加工技術を用いて得られる環状形状の２つの古典的ペ
レットについて示すものである。これらの触媒のあるも
のについて、メタノールの酸化的脱水素反応に用いた際
の物理化学的特性化を行った（表４参照）。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【表４】 このタイプのペレットについて寸法と形状に関するデー
タから単一ペレットの形状に対応する固体の容量（“固
体スペース（solid space)”）をこれらから触媒の嵩密
度を決定し、各ペレットの予測重量を算出する。得られ
る予測重量は、テストした範囲の等価直径値（２．３２
〜１．７６ｍｍ）中で実測重量に一致する。
タから単一ペレットの形状に対応する固体の容量（“固
体スペース（solid space)”）をこれらから触媒の嵩密
度を決定し、各ペレットの予測重量を算出する。得られ
る予測重量は、テストした範囲の等価直径値（２．３２
〜１．７６ｍｍ）中で実測重量に一致する。
【００１９】嵩密度は、勿論、加工圧、原料に用いた粉
末の特性及び焼成の仕方に従属する。活性、選択性及び
圧力低下値は、次の実施例に記載した方法に従いスルー
フロー反応器で測定された。操作条件と触媒性能の結果
は表５に示す。同表には、古典的（環状）形状の２つの
異なる触媒（実施例１３と１４）についても同条件で得
た結果を示す。
末の特性及び焼成の仕方に従属する。活性、選択性及び
圧力低下値は、次の実施例に記載した方法に従いスルー
フロー反応器で測定された。操作条件と触媒性能の結果
は表５に示す。同表には、古典的（環状）形状の２つの
異なる触媒（実施例１３と１４）についても同条件で得
た結果を示す。
【００２０】この発明による触媒では、触媒量が同じ
で、より高い収率とより低い圧力低下が得られることが
結果を比較すれば明らかであろう。この発明の新規な触
媒が低い嵩密度（ｇ／ｃｍ3 として表す）を示すことを
考えると、利点はむしろ大である。特に、触媒は比較的
低い温度でも高い活性（表５、実施例１）と比較的高い
温度で（表５、実施例９）を示す。
で、より高い収率とより低い圧力低下が得られることが
結果を比較すれば明らかであろう。この発明の新規な触
媒が低い嵩密度（ｇ／ｃｍ3 として表す）を示すことを
考えると、利点はむしろ大である。特に、触媒は比較的
低い温度でも高い活性（表５、実施例１）と比較的高い
温度で（表５、実施例９）を示す。
【００２１】
【実施例】 実施例１−１４ Ｆｅ2(ＭｏＯ4)3 とＭｏＯ3 の粉末を内部滑剤のステア
リン酸と注意して混合し、表１と２に示す形状と寸法の
ペレットとするため特殊な金型を使用する圧縮成形法
に、又比較例１３と１４の触媒（表３）を作るため古い
形状の金型を使用して圧縮成形法に付した。
リン酸と注意して混合し、表１と２に示す形状と寸法の
ペレットとするため特殊な金型を使用する圧縮成形法
に、又比較例１３と１４の触媒（表３）を作るため古い
形状の金型を使用して圧縮成形法に付した。
【００２２】次いで、ペレットを５００℃〜５５０℃の
範囲の温度で４時間焼成に付した。焼成工程後に、表４
に示す特性を有する触媒が得られるよう形成条件を制御
した。これらの触媒を達せられる活性、収率、圧低下の
値の測定には、内径２０．４ｍｍ、高さ１９００ｍｍの
スチール反応器を、窒素気流で攪拌された溶融塩温度調
節バス中に垂直位置に配置して用いた。
範囲の温度で４時間焼成に付した。焼成工程後に、表４
に示す特性を有する触媒が得られるよう形成条件を制御
した。これらの触媒を達せられる活性、収率、圧低下の
値の測定には、内径２０．４ｍｍ、高さ１９００ｍｍの
スチール反応器を、窒素気流で攪拌された溶融塩温度調
節バス中に垂直位置に配置して用いた。
【００２３】触媒を高さ７００ｍｍの固定床として管状
反応器内に充填した。ガス流は、６容量％のメタノール
と９．５容量％の酸素を含有し、１．５Ｎｍ／ｓｅｃの
線速度で９５０ｍｍＨｇ（１．２５バール）の入口全圧
で反応器に流した。反応器の下流で、圧低下（Δｐ）を
計算するため出口のガス圧を測定した。
反応器内に充填した。ガス流は、６容量％のメタノール
と９．５容量％の酸素を含有し、１．５Ｎｍ／ｓｅｃの
線速度で９５０ｍｍＨｇ（１．２５バール）の入口全圧
で反応器に流した。反応器の下流で、圧低下（Δｐ）を
計算するため出口のガス圧を測定した。
【００２４】溶融塩浴の温度は、９８％以上のメタノー
ル変換に達するように調節した。反応器中に存在する反
応ガスを、２つの“フラクトバップ（Fractovap)”（カ
ルロエルバ社製）ガスクロマトグラフを用いてガスクロ
マトで分析した。その内１つはポロパック−Ｔ（Poropa
k-T)のカラムをＣＯ2,ＣＨ2Ｏ、ジメチルエーテル、Ｈ2
Ｏ、未変換メタノール測定に、他の１つはテープ−Ａモ
レキュラ シーブのカラムをＯ2,Ｎ2 とＣＯ2 の測定に
用いた。
ル変換に達するように調節した。反応器中に存在する反
応ガスを、２つの“フラクトバップ（Fractovap)”（カ
ルロエルバ社製）ガスクロマトグラフを用いてガスクロ
マトで分析した。その内１つはポロパック−Ｔ（Poropa
k-T)のカラムをＣＯ2,ＣＨ2Ｏ、ジメチルエーテル、Ｈ2
Ｏ、未変換メタノール測定に、他の１つはテープ−Ａモ
レキュラ シーブのカラムをＯ2,Ｎ2 とＣＯ2 の測定に
用いた。
【００２５】結果は表５に示す。
【００２６】
【表５】
【００２７】
【発明の効果】この発明によれば、互にかつ粒子軸に対
し実質的に平行な軸を有しかつ互に実質的に等距離にあ
る少なくとも３つの貫通孔を示す顆粒又は粒子を、触媒
をして用いることにより、圧力低下、容量に対する表面
積の高比率及び高い熱交換係数に関してかなり改良され
た結果を得ることができる。
し実質的に平行な軸を有しかつ互に実質的に等距離にあ
る少なくとも３つの貫通孔を示す顆粒又は粒子を、触媒
をして用いることにより、圧力低下、容量に対する表面
積の高比率及び高い熱交換係数に関してかなり改良され
た結果を得ることができる。
【図１】本発明の触媒顆粒の第１の具体例の平面図であ
る。
る。
【図２】本発明の触媒顆粒の第２の具体例の平面図であ
る。
る。
【符号の説明】 １０ 触媒顆粒 １０ａ 円形突出 １２ 孔 １４ 縦溝 １６ 円い頂点 ｄ1 孔の直径 ｄ2 突出部の直径 ｓ 壁の厚み β 角度 ｐ 孔間のピッチ Ｒ1 突出部の半径 Ｒ2 曲げ半径 Ｒ 外接円周 Ｍ1 ペレットの横断面の最大寸法 Ｍ2 ペレットの横断面の最小寸法
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ０７Ｂ 61/00 ３００ (72)発明者 マシィーモ ブルーサ イタリア国、ノヴァラ、28100、サルボ ダクウィスト ヴィア、11 (72)発明者 ベルナルド メリィジ イタリア国、ノヴァラ 28100、チェルッ ティ ヴィア、８ (72)発明者 ジウゼッペ グビトーサ イタリア国、ノヴァラ 28100、デラヴェ ッキィア ヴィア、５
Claims (15)
- 【請求項１】 互にかつ顆粒の軸に実質的に平行で、か
つ互に実質的に等距離にある軸を有する少なくとも３つ
の貫通孔を備えていることを特徴とする外接円周で少な
くとも３接触点を有する横断面を示すタイプの円筒状の
触媒顆粒。 - 【請求項２】 前記３つの貫通孔が円形横断面を有し、
かつ顆粒の横断面で実質的に正三角形の頂点を限定し、
その頂点が外接円周をもつ横断面の接触点に配向してい
る請求の範囲第１項による触媒顆粒。 - 【請求項３】 互に等しくかつ貫通孔と共軸の実質的に
円筒円形の突出部を示す請求の範囲第２項による触媒顆
粒。 - 【請求項４】 円い頂点を有する実質的に３角形の横断
面を有する請求の範囲第２項による触媒顆粒。 - 【請求項５】 孔ピッチ（ｐ）の同じ孔の直径（ｄ1)に
対する比が１．１５〜１．５の範囲内である請求の範囲
第２〜４項の何れか１つによる触媒顆粒。 - 【請求項６】 顆粒高さの孔ピッチに対する比が１．５
〜２．５の範囲内である請求の範囲第２〜４項の何れか
１つによる触媒顆粒。 - 【請求項７】 各突出部の曲げ半径の孔ピッチに対する
比が０．６〜０．９の範囲内である請求の範囲第３項に
よる触媒顆粒。 - 【請求項８】 突出部の曲げ半径の貫通孔の半径に対す
る比が１．４〜２．４の範囲内である請求の範囲第３項
による触媒顆粒。 - 【請求項９】 外接円周の半径の各円い頂点の曲げ半径
に対する比が、１．６〜２の範囲内である請求の範囲第
３項による触媒顆粒。 - 【請求項１０】 表面積の各顆粒の容積に対する比が
２．４以上である請求の範囲第３項による触媒顆粒。 - 【請求項１１】 各円い頂点の曲げ半径の孔ピッチに対
する比が０．６〜０．９の範囲内である請求の範囲第４
項による触媒顆粒。 - 【請求項１２】 各円い頂点の曲げ半径に対する外接円
周の半径の比が１．６〜２の範囲内である請求の範囲第
４項による触媒顆粒。 - 【請求項１３】 各顆粒の容積に対する表面積の比が
３：１より大である請求の範囲第４項による触媒顆粒。 - 【請求項１４】 Ｆｅ2(ＭｏＯ4)3 とＭｏＯ3 の粉末か
ら作られている請求の範囲第１〜１３項の何れか１つに
よる触媒顆粒。 - 【請求項１５】 請求の範囲第１項に記載の触媒顆粒を
含有する固定床反応器を用い、メタノールの酸化的脱水
素反応を行ってホルムアルデヒドを製造することを特徴
とするホルムアルデヒドの製造法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT92A002301 | 1992-10-06 | ||
| ITMI922301A IT1256156B (it) | 1992-10-06 | 1992-10-06 | Catalizzatore in granuli particolarmente per la deidrogenazione ossidativa di metanolo a formaldeide |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06134318A true JPH06134318A (ja) | 1994-05-17 |
| JP3382983B2 JP3382983B2 (ja) | 2003-03-04 |
Family
ID=11364064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32349092A Expired - Fee Related JP3382983B2 (ja) | 1992-10-06 | 1992-12-03 | 円筒状の触媒顆粒 |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5330958A (ja) |
| EP (1) | EP0591572B9 (ja) |
| JP (1) | JP3382983B2 (ja) |
| CN (1) | CN1044573C (ja) |
| AT (1) | ATE153880T1 (ja) |
| CA (1) | CA2084870C (ja) |
| DE (1) | DE69220225T3 (ja) |
| DK (1) | DK0591572T4 (ja) |
| ES (1) | ES2103870T5 (ja) |
| GR (1) | GR3024108T3 (ja) |
| IT (1) | IT1256156B (ja) |
| RU (1) | RU2086299C1 (ja) |
| TW (1) | TW231973B (ja) |
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| JP2004500236A (ja) * | 2000-02-10 | 2004-01-08 | ジュート−ヒェミー アクチェンゲゼルシャフト | 不飽和炭化水素を水素化するための触媒 |
| KR100451661B1 (ko) * | 1995-11-21 | 2004-11-20 | 몬테카티니 테크놀로지 에스. 알. 엘. | 에틸렌을옥시클로리네이션하기위한촉매,이촉매의제조방법및이촉매를사용한옥시클로리네이션방법 |
| EP1950027A2 (en) | 2007-01-25 | 2008-07-30 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Formed article and its production process and extruder |
| JP2008539060A (ja) * | 2005-04-27 | 2008-11-13 | ジュート−ヒェミー アクチェンゲゼルシャフト | 触媒支持体 |
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| IT1274033B (it) * | 1994-04-05 | 1997-07-14 | Montecatini Tecnologie Srl | Catalizzatore in granuli per la sintesi di 1-2 dicloroetano e preprocedimento di ossiclorurazione a letto fisso dell'etilene che utilizza tale catalizzatore. |
| IT1283207B1 (it) * | 1996-03-08 | 1998-04-16 | Montecatini Tecnologie Srl | Catalizzatori per la deidrogenazione di etilbenzene a stirene |
| DE10005775A1 (de) * | 2000-09-28 | 2001-08-16 | Sued Chemie Ag | Katalysator für die Hydrierung von ungesättigten Kohlenwasserstoffen |
| ATE306986T1 (de) | 2000-08-30 | 2005-11-15 | Haldor Topsoe As | Katalysatorpartikel zur hydrobehandlung |
| US20040043900A1 (en) * | 2002-08-12 | 2004-03-04 | Combs Glenn A. | Heterogeneous gaseous chemical reactor catalyst |
| US7297402B2 (en) * | 2004-04-15 | 2007-11-20 | Shell Oil Company | Shaped particle having an asymmetrical cross sectional geometry |
| TWI262743B (en) | 2005-10-12 | 2006-09-21 | Au Optronics Corp | A controlling element of an organic electro-luminescent display and manufacturing process thereof |
| TW200719968A (en) | 2005-10-31 | 2007-06-01 | Sued Chemie Ag | Catalyst molding for partial oxidation reactions |
| CN101636834B (zh) | 2007-03-20 | 2012-02-08 | 富士通半导体股份有限公司 | 半导体器件及其制造方法 |
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| GB0816705D0 (en) | 2008-09-12 | 2008-10-22 | Johnson Matthey Plc | Shaped heterogeneous catalysts |
| GB0816703D0 (en) | 2008-09-12 | 2008-10-22 | Johnson Matthey Plc | Shaped heterogeneous catalysts |
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