JPH06114564A - 高マンガン鋳鋼転轍部材ないしマンガン鋼レールを炭素鋼レールと結合する方法 - Google Patents
高マンガン鋳鋼転轍部材ないしマンガン鋼レールを炭素鋼レールと結合する方法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 オーステナイト高マンガン鋳鋼製の転轍部材
あるいはレールを低炭素鋼系のレールと結合する方法の
提供。 【構成】 低炭素オーステナイト鋼製の中間片３を結合
するレール２にフラッシュ溶接し、次いで中間片を２５
mm以下の長さにカットした後、オーステナイト高マンガ
ン鋳鋼製の転轍部材１に溶接する。中間材にはＮｂまた
はＴｉで安定化処理された低炭素オーステナイト鋼を用
い、第１の溶接工程に続いて、３５０°から１０００°
の温度範囲で拡散焼なまし熱処理を行う。
あるいはレールを低炭素鋼系のレールと結合する方法の
提供。 【構成】 低炭素オーステナイト鋼製の中間片３を結合
するレール２にフラッシュ溶接し、次いで中間片を２５
mm以下の長さにカットした後、オーステナイト高マンガ
ン鋳鋼製の転轍部材１に溶接する。中間材にはＮｂまた
はＴｉで安定化処理された低炭素オーステナイト鋼を用
い、第１の溶接工程に続いて、３５０°から１０００°
の温度範囲で拡散焼なまし熱処理を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オーステナイト高マン
ガン鋳鋼製の、たとえば轍叉等の転轍部材、ないしはマ
ンガン鋼レールを、低炭素オーステナイト鋼製の中間片
を介して炭素鋼製のレールと結合する方法、それも、ま
ず中間片をレールないし接続レールと溶接し、次いで中
間片を２５mm長さにカットしたのち、第２の溶接工程に
よりこの中間片を高マンガン鋳鋼部材ないしマンガン鋼
レールと溶接する形式のものに関する。
ガン鋳鋼製の、たとえば轍叉等の転轍部材、ないしはマ
ンガン鋼レールを、低炭素オーステナイト鋼製の中間片
を介して炭素鋼製のレールと結合する方法、それも、ま
ず中間片をレールないし接続レールと溶接し、次いで中
間片を２５mm長さにカットしたのち、第２の溶接工程に
よりこの中間片を高マンガン鋳鋼部材ないしマンガン鋼
レールと溶接する形式のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】冒頭に述べた種類の方法は、ＡＴ−ＰＳ
３５０８８１によりすでに公知である。この公知の方
法によれば、中間片をレールと接合するフラッシュ溶接
に続いて、中間片を最大２０mmから２５mmの長さに、好
ましくは１８mmから２０mmの長さにカットし、次いで更
にフラッシュ溶接を行なって中間片と高マンガン鋳鋼の
轍叉とを接合する。第２の溶接工程後には、最初の溶接
工程後よりも急速に冷却が行なわれる。しかし、この場
合は、より徐々に冷却することによってレール鋼材の溶
接硬化を防止する必要があるだろう。この方法の場合、
中間片の寸法を比較的短くするのには、次のような理由
がある。すなわち、オーステナイト鋼は、通例、轍叉の
材料より耐摩耗性が低いので、寸法を短くすることによ
り中間片の走行面のへこみを防止できるようにするため
である。中間片の寸法を短くすると、第２の溶接工程の
さいに、レールと中間片との間の第１溶接による継ぎ目
が著しく加熱されはするが、この加熱は、約７００℃で
行なわれるので、この程度の温度であれば、静止空気中
で冷却しても脆弱化することはない。したがって、徐冷
も不要であろう。この場合、中間片を用いることによっ
て、２つの溶接個所を熱的な観点から分離して、その時
々に要求される冷却条件を守ることが可能になる。轍叉
の高マンガン鋳鋼の脆弱化が生じるのは、主として、溶
接個所に拡散により混合区域が発生し、この区域に不都
合な組織構造が形成されるためであろう。
３５０８８１によりすでに公知である。この公知の方
法によれば、中間片をレールと接合するフラッシュ溶接
に続いて、中間片を最大２０mmから２５mmの長さに、好
ましくは１８mmから２０mmの長さにカットし、次いで更
にフラッシュ溶接を行なって中間片と高マンガン鋳鋼の
轍叉とを接合する。第２の溶接工程後には、最初の溶接
工程後よりも急速に冷却が行なわれる。しかし、この場
合は、より徐々に冷却することによってレール鋼材の溶
接硬化を防止する必要があるだろう。この方法の場合、
中間片の寸法を比較的短くするのには、次のような理由
がある。すなわち、オーステナイト鋼は、通例、轍叉の
材料より耐摩耗性が低いので、寸法を短くすることによ
り中間片の走行面のへこみを防止できるようにするため
である。中間片の寸法を短くすると、第２の溶接工程の
さいに、レールと中間片との間の第１溶接による継ぎ目
が著しく加熱されはするが、この加熱は、約７００℃で
行なわれるので、この程度の温度であれば、静止空気中
で冷却しても脆弱化することはない。したがって、徐冷
も不要であろう。この場合、中間片を用いることによっ
て、２つの溶接個所を熱的な観点から分離して、その時
々に要求される冷却条件を守ることが可能になる。轍叉
の高マンガン鋳鋼の脆弱化が生じるのは、主として、溶
接個所に拡散により混合区域が発生し、この区域に不都
合な組織構造が形成されるためであろう。
【０００３】ＤＥ−ＰＳ ２９５２０７９には、前述の
溶接接合を、オーステナイト高マンガン鋳鋼と炭素鋼レ
ールとを、オーステナイト材料製の中間片を介して次の
ように行なうことが既に提案されている。すなわち、先
ず中間片をフラッシュ溶接により高マンガン鋼材に付加
溶接し、次いで工作物に、固溶化熱処理と水中での急冷
とから成る熱処理を加えたのち、標準レールとフラッシ
ュ溶接により接合し、そのさい高マンガン鋼材が同時に
冷却され、標準レールとの溶接接合部が徐冷されるよう
にし、その結果、薄層状パーへの転換が達せられるよう
にすることである。オーステナイト鋼を用いる場合、通
常のクロムニッケル鋼やマンガン合金クロムニッケル鋼
を中間片材料として用いるよう提案されている。
溶接接合を、オーステナイト高マンガン鋳鋼と炭素鋼レ
ールとを、オーステナイト材料製の中間片を介して次の
ように行なうことが既に提案されている。すなわち、先
ず中間片をフラッシュ溶接により高マンガン鋼材に付加
溶接し、次いで工作物に、固溶化熱処理と水中での急冷
とから成る熱処理を加えたのち、標準レールとフラッシ
ュ溶接により接合し、そのさい高マンガン鋼材が同時に
冷却され、標準レールとの溶接接合部が徐冷されるよう
にし、その結果、薄層状パーへの転換が達せられるよう
にすることである。オーステナイト鋼を用いる場合、通
常のクロムニッケル鋼やマンガン合金クロムニッケル鋼
を中間片材料として用いるよう提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
に述べた種類の方法を改良し、第２の溶接を特殊な冷却
パラメータを守ることなしに実施しうるようにし、その
さい同時に溶接区域全体の疲れ限度が改善され、組織分
布が均等化されるようにすることにある。更に、別の課
題は、特に、第２の、標準レールとの溶接工程のあとの
熱処理を無くすことにより、溶接継手の強度特性の再現
性を改善し、同時にたわみ値と疲れ限度値とを改善する
ことである。
に述べた種類の方法を改良し、第２の溶接を特殊な冷却
パラメータを守ることなしに実施しうるようにし、その
さい同時に溶接区域全体の疲れ限度が改善され、組織分
布が均等化されるようにすることにある。更に、別の課
題は、特に、第２の、標準レールとの溶接工程のあとの
熱処理を無くすことにより、溶接継手の強度特性の再現
性を改善し、同時にたわみ値と疲れ限度値とを改善する
ことである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の方法によれば、
この課題は、主として次のようにすることにより解決さ
れた。すなわち、ニオブ及び（又は）チタンにより安定
化処理された低炭素オーステナイト鋼、特にＣｒ−Ｎｉ
鋼製の中間片を用い、かつまた第１の溶接工程に続いて
３５０℃から１０００℃の温度範囲で熱処理、特に拡散
熱処理を行なうようにしたのである。中間片に前記の鋼
材料を用いることにより、遊離炭素成分が低減され、溶
剤継手の機械的特性値にマイナスの影響を与える炭素の
拡散が抑制される。レールの炭素鋼と中間片との第１の
フラッシュ溶接に続いて、適切な熱処理を行なうことに
より、中間片とレール鋼材との全く異なる合金の集中度
の差が、拡散により補償される。そのさい、溶接区域の
集中度の補償のみでなく、場合によって生じることのあ
るマルテンサイトも同時に除去する。第２の溶接工程の
ために中間片を必要最小限の長さにカットしたのち、高
マンガン鋳鋼製の部材ないしマンガン鋼レールとの接合
を、再びフラッシュ溶接により行うことができる。この
場合、引き続いて行なう冷却に対し特別な条件を守る必
要はない。第２の溶接継手は静止空気で冷却でき、しか
も第１の溶接継手の区域に新たな、望ましくない硬化現
象が生じないようにするのが好ましい。全体として、こ
のような処理方法により溶接継手全体のたわみ値は、公
知の方法により達成可能なたわみ値の、最高２倍の値が
得られる。また、同時に最高２５０Ｎ／mm2 の値の疲れ
限度値を得ることができる。
この課題は、主として次のようにすることにより解決さ
れた。すなわち、ニオブ及び（又は）チタンにより安定
化処理された低炭素オーステナイト鋼、特にＣｒ−Ｎｉ
鋼製の中間片を用い、かつまた第１の溶接工程に続いて
３５０℃から１０００℃の温度範囲で熱処理、特に拡散
熱処理を行なうようにしたのである。中間片に前記の鋼
材料を用いることにより、遊離炭素成分が低減され、溶
剤継手の機械的特性値にマイナスの影響を与える炭素の
拡散が抑制される。レールの炭素鋼と中間片との第１の
フラッシュ溶接に続いて、適切な熱処理を行なうことに
より、中間片とレール鋼材との全く異なる合金の集中度
の差が、拡散により補償される。そのさい、溶接区域の
集中度の補償のみでなく、場合によって生じることのあ
るマルテンサイトも同時に除去する。第２の溶接工程の
ために中間片を必要最小限の長さにカットしたのち、高
マンガン鋳鋼製の部材ないしマンガン鋼レールとの接合
を、再びフラッシュ溶接により行うことができる。この
場合、引き続いて行なう冷却に対し特別な条件を守る必
要はない。第２の溶接継手は静止空気で冷却でき、しか
も第１の溶接継手の区域に新たな、望ましくない硬化現
象が生じないようにするのが好ましい。全体として、こ
のような処理方法により溶接継手全体のたわみ値は、公
知の方法により達成可能なたわみ値の、最高２倍の値が
得られる。また、同時に最高２５０Ｎ／mm2 の値の疲れ
限度値を得ることができる。
【０００６】熱処理は２時間から５時間の範囲で行なう
のが好ましい。そうすることによりマルテンサイトの形
成が再び確実に防止できる。マルテンサイトの形成は、
第１の溶接工程の間、特にこの工程のあとの徐冷のさい
に、適切な方法で行なっても確実には防止できない。そ
の場合は、適切な熱処理により、マルテンサイトの除去
と並んで、溶接区域の化学成分の異なる集中度を十分に
補償し、それによって強度値やたわみ値を増大させるこ
とができる。
のが好ましい。そうすることによりマルテンサイトの形
成が再び確実に防止できる。マルテンサイトの形成は、
第１の溶接工程の間、特にこの工程のあとの徐冷のさい
に、適切な方法で行なっても確実には防止できない。そ
の場合は、適切な熱処理により、マルテンサイトの除去
と並んで、溶接区域の化学成分の異なる集中度を十分に
補償し、それによって強度値やたわみ値を増大させるこ
とができる。
【０００７】熱処理は、２時間から５時間にわたって行
ない、引続き静止空気で冷却するようにするのが特に好
ましい。
ない、引続き静止空気で冷却するようにするのが特に好
ましい。
【０００８】第１のフラッシュ溶接後、熱処理により均
質化が達成でき、マルテンサイトが生じても確実に除去
できるので、本発明の方法の更に別の好ましい実施形式
によれば、そのあとの第２の溶接工程に引続いて静止空
気で冷却するようにすることができる。
質化が達成でき、マルテンサイトが生じても確実に除去
できるので、本発明の方法の更に別の好ましい実施形式
によれば、そのあとの第２の溶接工程に引続いて静止空
気で冷却するようにすることができる。
【０００９】中間片の材料としては、Ｘ１０ＣｒＮｉＴ
ｉ １８ ９、Ｘ１０ＣｒＮｉＴｉ１８ １０、Ｘ１０
ＣｒＮｉＮｂ １８ ９、Ｘ５ＣｒＮｉＮｂ １８ １
０などの品質の鋼のいずれかを用いるのが好ましい。こ
の種の、ニオブないしチタンにより安定化処理された鋼
は、０．０６重量％の最大炭素含量を有している。その
さい、安定化に用いるチタンないしニオブの量は、チタ
ンの場合は炭素含量の少なくとも５倍、ニオブの場合は
炭素含量の少なくとも１０倍である。その場合、特に好
適であることが分かったのは、次の基準分析値を有する
中間片である。すなわち Ｃ ０．０６ｍａｘ． Ｃｒ １７．５ Ｎｉ ９．５ Ｔｉ＞ ５×Ｃ 又は Ｎｂ＞ １０×Ｃ 残りの鉄及び通常の鉄随伴物質
ｉ １８ ９、Ｘ１０ＣｒＮｉＴｉ１８ １０、Ｘ１０
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０などの品質の鋼のいずれかを用いるのが好ましい。こ
の種の、ニオブないしチタンにより安定化処理された鋼
は、０．０６重量％の最大炭素含量を有している。その
さい、安定化に用いるチタンないしニオブの量は、チタ
ンの場合は炭素含量の少なくとも５倍、ニオブの場合は
炭素含量の少なくとも１０倍である。その場合、特に好
適であることが分かったのは、次の基準分析値を有する
中間片である。すなわち Ｃ ０．０６ｍａｘ． Ｃｒ １７．５ Ｎｉ ９．５ Ｔｉ＞ ５×Ｃ 又は Ｎｂ＞ １０×Ｃ 残りの鉄及び通常の鉄随伴物質
【００１０】本発明により提案された中間片材料を使用
し、熱処理に要求される条件を守ることにより、フラッ
シュ溶接による溶接継手区域のひび割れ発生は完全に防
止できる。しかも、破壊強さが高まり、疲れ限度値やた
わみ値が改善される。このような溶接継手は、したがっ
て、高速軌道交通の高い応力や負荷にも好適である。
し、熱処理に要求される条件を守ることにより、フラッ
シュ溶接による溶接継手区域のひび割れ発生は完全に防
止できる。しかも、破壊強さが高まり、疲れ限度値やた
わみ値が改善される。このような溶接継手は、したがっ
て、高速軌道交通の高い応力や負荷にも好適である。
【００１１】本発明が提案する中間片と溶接されるの
は、基準分析値の炭素が０．９５から１．３０まで、マ
ンガンが１１．５から１４までの高マンガン鋼製で、鋳
造、圧延、鍛造のいずれかの加工を施された轍叉と、Ｘ
１０ＣｒＮｉＮｂ １８ ９及びＸ１０ＣｒＮｉＴｉ
１０ ９の組成を持つ鋼製のオーステナイト中間片と基
準分析値の似た高マンガン鋼製で、同様に鋳造した状態
の、好ましくは鋳造もしくは圧延した状態のレールとで
ある。レール鋼の場合は、ＵＩＣ（ＵｎｉｏｎＩｎｔｅ
ｒｎａｔｉｏｎａｌｅ ｄｅ Ｃｈｅｍｉｎｓ ｄｅ
Ｆｅｒ国際鉄道連盟）による標準レール品質のもの、な
いしは頂部を硬化処理したレールを用いた。レールの炭
素鋼と中間片との第１溶接は、その場合、約５００mm長
さの中間片を用いて行なう。この溶接後、標準レールと
既に接合された中間片を８mmから２０mmの範囲にカット
する。これは、高マンガン鋳鋼部材ないしマンガン鋼レ
ールと中間片とを第２の溶接工程で溶接したのち、約５
mmの有効中間片長さを得るためである。ニオブとチタン
によるオーステナイトの安定化処理により、続く熱処理
に比して著しく高い温度で行なわれる第１の溶接工程の
間に炭素の拡散が効果的に制限される。ＡＴ−ＰＳ３５
０８８１と本発明の方法とにより達成可能の溶接継手を
比較して分かった点は、本発明の方法を用いた場合、た
わみ値が従来の最大１８mmから３５mmへと著しく増大し
た点である。また、疲れ限度値は２００Ｎ／mm2 から２
５０Ｎ／mm2 に増大した。同時に、熱供給も、より僅か
で作業が可能なため、ひび割れの発生も大幅に低減され
る。これまでは通常、電流パルスにより溶接機内で溶接
部のポスト加熱が行なわれたが、本発明の方法を適用
し、ニオブないしチタンにより安定化処理した中間片を
用いることにより、このポスト加熱は不要となる。した
がって、経済性も向上する。第２の溶接後、所定の熱処
理により溶接部を急速に冷却することができる。この場
合も、特に、これまで通例であったポスト加熱を行なわ
ずに済ますことができた。全体として、本発明の方法に
より溶接時間が短縮され、溶接継手の寿命は長くなる。
は、基準分析値の炭素が０．９５から１．３０まで、マ
ンガンが１１．５から１４までの高マンガン鋼製で、鋳
造、圧延、鍛造のいずれかの加工を施された轍叉と、Ｘ
１０ＣｒＮｉＮｂ １８ ９及びＸ１０ＣｒＮｉＴｉ
１０ ９の組成を持つ鋼製のオーステナイト中間片と基
準分析値の似た高マンガン鋼製で、同様に鋳造した状態
の、好ましくは鋳造もしくは圧延した状態のレールとで
ある。レール鋼の場合は、ＵＩＣ（ＵｎｉｏｎＩｎｔｅ
ｒｎａｔｉｏｎａｌｅ ｄｅ Ｃｈｅｍｉｎｓ ｄｅ
Ｆｅｒ国際鉄道連盟）による標準レール品質のもの、な
いしは頂部を硬化処理したレールを用いた。レールの炭
素鋼と中間片との第１溶接は、その場合、約５００mm長
さの中間片を用いて行なう。この溶接後、標準レールと
既に接合された中間片を８mmから２０mmの範囲にカット
する。これは、高マンガン鋳鋼部材ないしマンガン鋼レ
ールと中間片とを第２の溶接工程で溶接したのち、約５
mmの有効中間片長さを得るためである。ニオブとチタン
によるオーステナイトの安定化処理により、続く熱処理
に比して著しく高い温度で行なわれる第１の溶接工程の
間に炭素の拡散が効果的に制限される。ＡＴ−ＰＳ３５
０８８１と本発明の方法とにより達成可能の溶接継手を
比較して分かった点は、本発明の方法を用いた場合、た
わみ値が従来の最大１８mmから３５mmへと著しく増大し
た点である。また、疲れ限度値は２００Ｎ／mm2 から２
５０Ｎ／mm2 に増大した。同時に、熱供給も、より僅か
で作業が可能なため、ひび割れの発生も大幅に低減され
る。これまでは通常、電流パルスにより溶接機内で溶接
部のポスト加熱が行なわれたが、本発明の方法を適用
し、ニオブないしチタンにより安定化処理した中間片を
用いることにより、このポスト加熱は不要となる。した
がって、経済性も向上する。第２の溶接後、所定の熱処
理により溶接部を急速に冷却することができる。この場
合も、特に、これまで通例であったポスト加熱を行なわ
ずに済ますことができた。全体として、本発明の方法に
より溶接時間が短縮され、溶接継手の寿命は長くなる。
【００１２】
【実施例】次に本発明を図示の実施例につき説明する。
轍叉１は高マンガン鋳鋼製である。この轍叉には、標準
レール２が、中間片３を間そうしてフラッシュ溶接によ
り付加接合されている。
轍叉１は高マンガン鋳鋼製である。この轍叉には、標準
レール２が、中間片３を間そうしてフラッシュ溶接によ
り付加接合されている。
【００１３】約５００mm長さの中間片３は、フラッシュ
溶接機内に固定する。中間片３は、図３に示した標準レ
ールの横断面を有している。この５００mm長さの中間片
は、先ずフラッシュ溶接により標準レール２と溶接され
る。そのさい、図２に示した溶接シーム４が形成され
る。この溶接シーム４の区域は、マルテンサイト形成を
除去するために、引続き既述の熱処理を施される。次い
で、中間片は、溶接シーム４から測って約１５mmのとこ
ろでカットされる。次いで第２の溶接工程により、中間
片が轍叉１と同じくフラッシュ溶接される。溶接のさ
い、中間片３は再び５mmから１０mmの長さを焼失するの
で、中間片は、溶接シーム４と５との間に最小長さ５mm
が残るのみとなる。こうして、高マンガン鋳鋼の轍叉１
は溶接シーム５を介して中間片３と接合される。
溶接機内に固定する。中間片３は、図３に示した標準レ
ールの横断面を有している。この５００mm長さの中間片
は、先ずフラッシュ溶接により標準レール２と溶接され
る。そのさい、図２に示した溶接シーム４が形成され
る。この溶接シーム４の区域は、マルテンサイト形成を
除去するために、引続き既述の熱処理を施される。次い
で、中間片は、溶接シーム４から測って約１５mmのとこ
ろでカットされる。次いで第２の溶接工程により、中間
片が轍叉１と同じくフラッシュ溶接される。溶接のさ
い、中間片３は再び５mmから１０mmの長さを焼失するの
で、中間片は、溶接シーム４と５との間に最小長さ５mm
が残るのみとなる。こうして、高マンガン鋳鋼の轍叉１
は溶接シーム５を介して中間片３と接合される。
【図１】品質ＵＩＣ８６０の炭素鋼製の標準レールが接
続された轍叉の図。
続された轍叉の図。
【図２】図１のII−II線の拡大断面図。
【図３】図１のIII −III 線断面図。
１ 轍叉 ２ 標準レール ３ 中間片 ４，５ 溶接シーム
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｋ 101:26
Claims (7)
- 【請求項１】 オーステナイト高マンガン鋳鋼製の、た
とえば轍叉等の転轍部材（１）、ないしはマンガン鋼レ
ールを、低炭素オーステナイト鋼製の中間片（３）を間
そうして炭素鋼レール（２）と結合する方法であって、
先ず中間片（３）をレール（２）ないし接続レールと溶
接し、次いで、中間片（３）を２５mm以下の長さにカッ
トしたのち、第２の溶接工程により、この中間片（３）
を高マンガン鋳鋼転轍部材ないしはマンガン鋼レール
（１）と溶接する形式のものにおいて、Ｎｂ（ニオブ）
及び（又は）Ｔｉ（チタン）で安定化処理された低炭素
オーステナイト鋼、特にＣｒ−Ｎｉ鋼製の中間片（３）
を用い、かつまた、第１の溶接接合に続いて、３５０℃
から１０００℃の範囲の温度で熱処理、特に拡散焼きな
ましを行なうことを特徴とする、高マンガン鋳鋼転轍部
材ないしマンガン鋼レールを炭素鋼レールと結合する方
法。 - 【請求項２】 前記熱処理を２時間から５時間にわたり
行ない、引続き静止空気中で冷却することを特徴とする
請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記熱処理を約８５０℃の温度で３時間
にわたり行なうことを特徴とする請求項１又は２記載の
方法。 - 【請求項４】 第２の溶接工程に続いて、静止空気中で
冷却することを特徴とする、請求項１から３のいずれか
１項記載の方法。 - 【請求項５】 中間片（３）の材料としてＸ１０ＣｒＮ
ｉＴｉ １８ ９、Ｘ１０ＣｒＮｉＮｂ １８ ９、Ｘ
１０ＣｒＮｉＴｉ １８ １０、Ｘ５ＣｒＮｉＮｂ １
８ １０などの品質の鋼のいずれかを用いることを特徴
とする請求項１から４のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項６】 中間片（３）用の鋼材のＮｂ含量をＣ含
量の少なくとも１０倍値に、またＴｉ含量をＣ含量の少
なくとも５倍値にすることを特徴とする請求項１から５
のいずれか１項記載の方法。 - 【請求項７】 中間片（３）の材料とする鋼材が、次の
基準分析値、すなわち Ｃ ０．０６ｍａｘ． Ｃｒ １７．５ Ｎｉ ９．５ Ｔｉ＞ ５×Ｃ 又は Ｎｂ＞ １０×Ｃ 残りの鉄及び通常の鉄の随伴物質を有することを特徴と
する請求項１から６のいずれか１項記載の方法。
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