NO178404B - Fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldeler av manganstöpestål eller manganstålskinner med en skinne av karbonstål - Google Patents
Fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldeler av manganstöpestål eller manganstålskinner med en skinne av karbonstål Download PDFInfo
- Publication number
- NO178404B NO178404B NO912857A NO912857A NO178404B NO 178404 B NO178404 B NO 178404B NO 912857 A NO912857 A NO 912857A NO 912857 A NO912857 A NO 912857A NO 178404 B NO178404 B NO 178404B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- intermediate piece
- manganese
- rail
- welding
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 32
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 14
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 title claims description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 title claims description 14
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 title claims description 12
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 title claims description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 50
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 6
- 239000002436 steel type Substances 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 2
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 claims description 2
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 claims description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldéler av austenittisk manganstøpestål, som f.eks. hjertestykker eller manganstålskinner, med en skinne av karbonstål ved bruk av et mellomstykke av karbonfattig austenittisk stål, ved hvilken mellomstykket først blir sveiset fast til skinnen eller koblingsskinnen, hvoretter mellomstykket i en andre sveiseprosess sveises fast til manganstøpeståldelen eller manganstålskinnen etter kapping av mellomstykket til en lengde på under 25 mm.
En fremgangsmåte av den innledningsvis nevnte art er kjent fra AT-PS 350 881. Ifølge denne kjente fremgangsmåte ble mellomstykket, i koblingen på en brennsveising, med hvilken mellomstykket ble forbundet med hovedskinnen, kappet til en lengde på høyst 20 til 25 mm, fortrinnsvis 18 til 20 mm, hvoretter en videre brennsveising ble foretatt for å forbinde mellomstykket med sporvekseldelen av manganstøpe-stål. Etter den andre sveiseprosess fulgte en raskere avkjøling enn etter den første sveiseprosess, hvor den langsommere avkjøling skulle forhindre en herding av skinnestålet. Det relativt korte mellomstykket tar hensyn til at austenittisk stål som regel er mindre slitesterkt enn materialet i sporvekseldelen, slik at gropdannelse kan unngås på mellomstykkets glideflate på grunn av den korte dimensjon. Men på grunn av at det nå bare er ønskelig med et så kort mellomstykke, blir den første sveisesøm mellom skinnen og mellomstykket betydelig oppvarmet ved den andre sveiseprosess på grunn av mellomstykkets korte lengde. Oppvarmingen skjer imidlertid til temperaturer på ca. 700°C, og ved en slik temperatur trenger man ikke frykte forsprød-ning når avkjølingen skjer i stillestående luft, selv uten forsinkelse. Bruken av mellomstykket tjener herved i det vesentlige til å dele begge sveisesømmene i termisk henseende, for til enhver tid å kunne overholde de påkrevde avkjølingsbetingelser. En mulig forsprødning i sporveksel-delens manganstøpestål kan til en vesentlig del føres tilbake til at det på sveisesømmen oppstår en blandingssone på grunn av diffusjon, i hvilken blandingssone det kan
oppstå en ugunstig strukturdannelse.
Allerede i DE-PS 29 52 079 ble det foreslått å gjennomføre den nevnte sveiseforbindelse mellom arbeidsstykkene av austenittisk manganstøpestål og skinnene av karbonstål ved bruk av et mellomstykke av austenittisk materiale slik at mellomstykket for det første blir fastsveiset på mangan-støpestålet ved brennsveising, hvoretter arbeidsstykket blir underkastet en varmebehandling bestående av oppløsnings-gløding og en bråkjøling i vann, hvorpå forbindelsen med hovedskinnestålet skjer ved brennsveising på en slik måte at manganstøpestålet på samme tid blir avkjølt og sveiseforbindelsen med hovedskinnen blir langsommere avkjølt slik at man oppnår en omvandling til finstripet perlitt. Ved denne allerede foreslåtte fremgangsmåte ble det foreslått en nikkelbasislegering som spesielt foretrukket som råstoff for mellomstykket. I tilfelle bruk av austenittisk stål ble vanlige krom-nikkel-ståltyper samt manganlegerte krom-nikkel-ståltyper foreslått som materiale for mellomstykket.
Oppfinnelsen har som siktemål å videreutvikle fremgangsmåten av den innledningsvis nevnte art i den retning, at den andre sveisingen kan gjennomføres uten overholdelse av spesielle avkjølingsparametre, hvorved en forbedret utmatningsstyrke og en mer homogen strukturfordeling samtidig kan oppnås i hele sveisesonen. Spesielt bortfallet av varmebehandling etter den andre sveisingen med hovedskinnestålet skal herved forbedre reproduserbarhet i sveiseforbindelsens holdfasthetsegenskaper, hvor både bedre nedbøy-ningsverdier og utmatningsstyrke skal oppnås. For å løse denne oppgaven består fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i det vesentlige i at det anvendes et mellomstykke av karbonfattig, austenittisk stål, stabilisert med Nb og/eller Ti, og at det i tilslutning til den første sveiseforbindelsen blir gjennomført en varmebehandling, spesielt en diffusjonsglødning, ved en temperatur mellom 350°C og 1000°C. Ved at det anvendes et mellomstykke av karbonfattig, austenittisk stål, stabilisert med niob og/eller titan, spesielt krom-nikkel-stål, reduseres andelen av fritt karbon, og samtidig begrenses karbondiffusjonen, som virker negativt på sveiseforbindelsens mekaniske karakteristiske verdier. Fordi det etter denne første brennsveisingen mellom karbonstålet i en skinne og mellomstykket foretas en målrettet varmebehandling, oppnås en utjevning av konsen-trasjonsforskjellene i de helt foreskjellige legeringene i mellomstykket og skinnestålet ved hjelp av diffusjon, hvor det samtidig ikke bare oppnås en konsentrasjonsutjevning i sveisesonen, men også at en eventuell dannet martensitt igjen fjernes. Etter at mellomstykket er kappet til den nødvendige minstelengde for den andre sveiseprosess, kan forbindelsen med delen bestående av manganstøpestål, henholdsvis en manganstålskinne, skje, igjen ved hjelp av brennsveising, hvor man her ikke trenger å overholde noen spesielle betingelser for avkjøling. Den andre sveiseforbindelsen kan ankjøles i stillestående luft, noe som utgjør den foretrukne utførelsesform, uten at det skjer noen ny, uønsket herding i området for den første sveiseprosessen. Ved denne fremgangsmåte får man nedbøyningsverdier for den samlede sveiseforbindelse som er dobbelt så høye som de oppnådde nedbøyningsverdier med den kjente fremgangsmåte, idet det samtidig uten videre kan oppnås utmatningsstyrker på inntil 250 N/mm<2>.
Varmebehandlingen kan med fordel gjennomføres over en tidsperiode på 2 til 5 timer, for at faren for martensitt-dannelse med sikkerhet igjen kan fjernes. Dannelsen av martensitt kan selv ikke ved en målrettet fremgangsmåte med sikkerhet forhindres under den første sveisingen og spesielt ved forsinket avkjøling etter den første sveisingen, idet konsentrasjonsprofilen i de kjemiske elementer i sveiseområdet i størst mulig utstrekning utjevnes ved hjelp av den målrettede varmebehandlingen ved siden av fjerningen av eventuell dannet martensitt, hvorigjennom de høyere holdfasthets- og nedbøyningsverdier viser seg.
På en spesielt fordelaktig måte blir varmebehandlingsfrem-gangsmåten gjennomført slik at varmebehandlingen utføres over en tidsperiode på 2 til 5 timer, hvorpå det umiddelbart deretter foretas avkjøling i stillestående luft.
På grunn av den ved varmebehandlingen oppnåelige homogeni-sering av konsentrasjonsfordelingen i sveiseområdet etter den første brennsveisingen og på grunn av at eventuell dannet martensitt pålitelig blir fjernet, kan man i overensstemmelse med en foretrukket videreføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, la avkjølingen foregå i stillestående luft i tilslutning til den andre sveiseprosessen.
Som material for mellomstykket kan man med fordel bruke stål av kvalitet X5CrNiTi 18 9, XlOCrNiTi 18 10, X1OCrNiNb 18 9 eller X5CrNiNb 18 10. Slike niob- henholdsvis titanstabili-serte ståltyper oppviser et maksimalt karboninnhold på 0,06 vekt-%. En viss mengde titan henholdsvis niob benyttes for stabilisering, noe som i tilfelle av titan tilvarer minst det femdobbelte av karboninnholdet og i tilfelle av niob, minst det tidobbelte av karboninnholdet. Som spesielt foretrukket har det fremhevet seg et mellomstykke med følg-ende sammensetning:
eller
resten er jern og vanlige jernfølgeelementer.
Ved å bruke dette materialet til mellomstykket ifølge oppfinnelsen og overholde de påkrevde betingelser for varmebehandlingen, lar sprekkdannelse i området for sveiseforbindelsen ved en brennsveising seg fullstendig unngå, idet bruddsikkerheten blir større og høyere utmatningsstyrke samt bedre nedbøyningsverdier oppnås. Slike sveiseforbindelser egner seg derfor godt for de høye påkjenninger og belastninger som forekommer ved høyhastig-
hetsskinnetrafikk.
Med mellomstykket ifølge oppfinnelsen ble det sveiset sporvekseldeler av manganstål med en retningsanalyse C 0,95 til 1,30, mangan 11.5 til 14 i støpt, valset eller smidd tilstand samt valsede manganstålskinner med analog retningsanalyse med austenittiske mellomstykker av en ståltype av sammensetningen X1OCrNiNb 18 9 samt XlOCrNiTi 18 9, likeledes i støpt, fortrinnsvis i smidd eller valset tilstand. Som skinneståltype ble det benyttet hovedskinne-gods ifølge UIC, henholdsvis skinner med herdet hodeparti. Den første sveisingen mellom karbonstålet i skinnen og mellomstykket ble foretatt med et mellomstykke av en lengde på ca. 500 mm. Etter den første brennsveisingen ble mellomstykket, som allerede var forbundet med hovedskinnen, kappet til en lengde på fra 8 til 20 mm, for å sikre at det etter den andre brennsveisingen av mellomstykket til manganstøpestålstykket, henholdsvis manganstålskinnen, ville forbli en virksom lengde på mellomstykket på ca. 5 mm. Betinget av stabiliseringen av austenitten ved hjelp av niob og/eller titan, ble karbondiffusjonen effektivt begrenset under den første sveiseforbindelsen, som skjedde ved vesentlig høyere temperatur enn den etterfølgende varmebehandling. En sammenligning mellom sveiseforbindelser utført ifølge AT-PS 350 881 og fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har vist at det ved anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kunne oppnås en vesentlig forhøyelse av nedbøyningsverdiene fra tidligere maksimalt 18 til 35 mm. Utmatningsstyrkene kunne forhøyes fra 200 N/mm^ til 250 N/mm^. Samtidig kunne det arbeides med lavere varmetilfør-sel, hvorigjennom sprekkdannelsen kunne reduseres betrakte-lig. Den til nå vanlige etteroppvarmingen av sveis i sveisemaskinen ved hjelp av strømimpulser, kunne bortfalle ved anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ved bruk av mellomstykket stabilisert med niob henholdsvis titan, noe som også resulterte i en forhøyet lønnsomhet. Etter den andre sveiseforbindelsen kunne, på grunn av den tidligere nevnte varmebehandling, en vesentlig raskere avkjøling skje, idet særlig den til nå vanlige etteroppvarmingen kunne bortfalle. Ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oppnås det kortere sveisetider og lengre levetid for sveiseforbindelsen.
Oppfinnelsen blir i det etterfølgende nærmere anskueliggjort ved hjelp av et utførelseseksempel skjematisk vist på tegningen. På denne viser figur 1 en sporvekseldel i et kryss med den tilsluttede hovedskinnen av karbonstål av kvalitet UIC 860, figur 2 et snitt langs linje II-II på figur 1 i større målestokk og figur 3 et snitt langs linje III-III på figur 1 .
Sporvekseldelen 1 består av manganstøpestål. På denne sporvekseldelen er hovedskinnene 2 påsveiset under mellom-kobling av mellomstykker 3 ved hjelp av brennsveising.
Mellomstykker med en lengde på ca. 500 mm ble satt inn i en brennsveisemaskin. Mellomstykkene 3 oppviser en hovedskinne-profil illustrert på figur 3. Disse 500 mm lange mellomstykkene blir deretter sveiset sammen med hovedskinnen 2 ved hjelp av brennsveising, idet den i figur 3 viste sveisesøm oppstår. Denne sveisesømmens 4 område blir i det følgende underkastet den ovenfor beskrevne varmebehandling for å eliminere dannelse av martensitt. Deretter blir mellomstykkene kappet slik at deres lengde fra sveisesømmen utgjør ca. 15 mm, hvorpå den andre sveisingen til sporvekseldelen 1 følger på samme måte ved hjelp av brennsveising. Ved sveisingen brenner en lengde på 5 til 10 mm av mellomstykket bort, slik at det gjenværende mellomstykket mellom sveisesøm 4 og sveisesøm 5 forblir på en minstelengde på 5 mm. Mangansporvekseldelen 1 er derved forbundet med mellomstykket via sveisesømmen 5.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldeler (1) av austenittisk manganstøpestål eller manganstålskinner med en skinne (2) av karbonstål ved bruk av et mellomstykke (3) av karbonfattig austenittisk stål, ved hvilken mellomstykket (3) først sveises sammen med skinnen (2) henholdsvis tilkoblingsskinnen, hvoretter mellomstykket (3) i en andre sveiseprosess sveises sammen med delen av manganstøpestål henholdsvis manganstålskinnen (1 ), etter kapping av mellomstykket (3) til en lengde på under 25 mm, karakterisert ved at det benyttes et mellomstykke (3) av karbonfattig, austenittisk stål stabilisert med Nb og/eller Ti, særlig Cr-Ni-stål, og at det i forbindelse med den første sveiseforbindelsen gjennomføres en varmebehandling, særlig en diffusjonsglød-ning, ved en temperatur mellom 350°C og 1000°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at varmebehandlingen gjennomføres over en tidsperiode på 2 til 5 timer, med påfølgende avkjøling i stillestående luft.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at varmebehandlingen gjennomføres over en tidsperiode på 3 timer ved en temperatur på ca. 850°C.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, 2 eller 3, karakterisert ved at det i forbindelse med den første sveiseprosess foretas avkjøling i stillestående luft.
5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-4, karakterisert ved at det som materiale for mellomstykket (3) blir brukt en ståltype av kvaliteten XlOCrNiTi 18 9, X1OCrNiNb 18 9, X1OCrNiTi 18 10 eller X5CrNiNb 18 10.
6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-5, karakterisert ved at Nb-innholdet i stålet for mellomstykket (3) velges i det minste 10 ganger større enn C-innholdet og Ti-innholdet i det minste 5 ganger større enn C-innholdet.
7. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-6, karakterisert ved at stålet i mellomstykkets (3) materiale oppviser en retningsanalyse
eller hvor resten er jern og vanlige jernfølgeelementer.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0153490A AT395122B (de) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | Verfahren zur verbindung von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen bzw. manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO912857D0 NO912857D0 (no) | 1991-07-22 |
NO912857L NO912857L (no) | 1992-01-21 |
NO178404B true NO178404B (no) | 1995-12-11 |
NO178404C NO178404C (no) | 1996-03-20 |
Family
ID=3515577
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO912857A NO178404C (no) | 1990-07-20 | 1991-07-22 | Fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldeler av manganstöpestål eller manganstålskinner med en skinne av karbonstål |
Country Status (27)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5170932A (no) |
EP (1) | EP0467881B2 (no) |
JP (1) | JPH0759350B2 (no) |
CN (1) | CN1030340C (no) |
AR (1) | AR246452A1 (no) |
AT (1) | AT395122B (no) |
AU (1) | AU646054B2 (no) |
BR (1) | BR9102974A (no) |
CA (1) | CA2047471C (no) |
CZ (1) | CZ284776B6 (no) |
DE (1) | DE59103020D1 (no) |
DK (1) | DK0467881T4 (no) |
ES (1) | ES2064072T5 (no) |
FI (1) | FI98133C (no) |
GE (1) | GEP19970769B (no) |
HU (1) | HU208798B (no) |
LT (1) | LT3363B (no) |
LV (1) | LV5312A3 (no) |
MA (1) | MA22310A1 (no) |
MX (1) | MX9100288A (no) |
NO (1) | NO178404C (no) |
PL (1) | PL167992B1 (no) |
PT (1) | PT98361B (no) |
RU (1) | RU1819305C (no) |
SK (1) | SK280409B6 (no) |
TN (1) | TNSN91061A1 (no) |
TR (1) | TR26333A (no) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1037939C (zh) * | 1991-12-11 | 1998-04-08 | 蔡恒飞 | 中药微波前列腺治疗仪 |
GB9226081D0 (en) * | 1992-12-15 | 1993-02-10 | Allen Edgar Eng | Railway joint |
GB9226080D0 (en) * | 1992-12-15 | 1993-02-10 | Allen Edgar Eng | Railway joint |
FR2700344B1 (fr) * | 1993-01-08 | 1995-03-31 | Cogifer | Procédé pour la fabrication d'un élément d'appareil de voie ferroviaire et élément en résultant. |
US5762723A (en) * | 1994-11-15 | 1998-06-09 | Nippon Steel Corporation | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
DE19621019C1 (de) * | 1996-05-24 | 1997-10-09 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Gleisabschnitt sowie Verfahren zur Verbindung von Gleisteilen |
DE19621017C1 (de) * | 1996-05-24 | 1998-01-08 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleisoberbauteils sowie Gleisoberbauteil |
DE10013430A1 (de) | 2000-03-17 | 2001-09-27 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Verbinden von Bauteilen aus einsatzgehärtetem Stahl untereinander und mit Bauteilen aus Gußeisen |
CN1116955C (zh) * | 2000-07-21 | 2003-08-06 | 燕山大学 | 高锰钢辙叉与碳钢钢轨加介质闪光焊接方法 |
US6994299B2 (en) * | 2002-12-13 | 2006-02-07 | Cmi-Promex, Inc. | Railroad crossing apparatus having improved rail connection and improved flangeway floor geometry and method incorporating the same |
CZ2003648A3 (en) * | 2003-03-05 | 2004-10-13 | Dtávýhybkárnaáaámostárnaáa@Ás | Adapter of chrome-nickel steel for weld connections and the method of its welding |
EP1555347B1 (en) | 2004-01-16 | 2007-04-25 | Jez Sistemas Ferroviarios, S.l. | Railway point with flexible tongue |
AT501239B1 (de) * | 2004-12-10 | 2007-02-15 | Vae Gmbh | Verfahren zum verbinden von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen oder von manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl |
JP5145795B2 (ja) * | 2006-07-24 | 2013-02-20 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗性および延性に優れたパーライト系レールの製造方法 |
AT505877B1 (de) * | 2007-10-05 | 2010-04-15 | Vae Eisenbahnsysteme Gmbh | Zwischenstück und verfahren zum verbinden von manganstahlformkörpern mit regelschienen |
CN101474713B (zh) * | 2009-01-22 | 2011-02-09 | 中铁宝桥股份有限公司 | 高锰钢辙叉与钢轨闪光对接焊接方法 |
CN102259162A (zh) * | 2010-11-03 | 2011-11-30 | 鞍钢集团矿业公司 | 铁道板的铸造工艺中的造型方法 |
RU2510315C1 (ru) * | 2013-02-08 | 2014-03-27 | Василий Семенович Калмыков | Способ стыковой сварки оплавлением |
KR101923340B1 (ko) | 2013-09-27 | 2018-11-28 | 내셔날 인스티튜트 오브 어드밴스드 인더스트리얼 사이언스 앤드 테크놀로지 | 스테인리스강 부재의 접합 방법 및 스테인리스강 |
CN103726418A (zh) * | 2014-01-21 | 2014-04-16 | 唐山金山腾宇科技有限公司 | 镶板合金钢辙叉制造工艺 |
DE102017129825A1 (de) * | 2017-09-19 | 2019-03-21 | Voestalpine Bwg Gmbh | Zungenvorrichtung |
CN108625232A (zh) * | 2018-05-17 | 2018-10-09 | 中铁山桥集团有限公司 | 一种新型辙叉结构 |
CN108690936B (zh) * | 2018-06-13 | 2020-12-01 | 燕山大学 | 用于焊接高锰钢辙叉与钢轨的不锈钢钢轨材料及制备方法 |
CN112662858A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-16 | 中铁宝桥集团有限公司 | 一种高锰钢辙叉的水韧处理工艺 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3052016A (en) * | 1958-03-19 | 1962-09-04 | Ind Fernand Courtoy Bureau Et | Structure for joining by fusion-welding of ferritic steel with austenitic steel |
DE2239304A1 (de) * | 1972-08-10 | 1974-02-21 | Steigerwald Krauss Maffei Gmbh | Verfahren zur herstellung einer verbindung zwischen werkstuecken aus manganhartstahl und werkstuecken aus umwandlungshaertbarem stahl durch energiestrahlschweissen, insbesondere elektronenstrahlschweissen |
DE2251725A1 (de) * | 1972-10-21 | 1974-04-25 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren und zusatzwerkstoffe fuer artfremde schweissungen an staehlen |
BE794848A (fr) * | 1972-12-15 | 1973-05-29 | Pompey Acieries | Procede de fabrication ameliorant la tenue de pieces soudees en aciers refractaires |
JPS52741A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-06 | Babcock Hitachi Kk | Method of welding |
FR2329400A1 (fr) * | 1975-10-29 | 1977-05-27 | Aluminothermique | Perfectionnement au procede de raccordement par soudure d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier quelconque |
FR2350424A2 (fr) * | 1976-05-05 | 1977-12-02 | Creusot Loire | Perfectionnement aux appareils de voies |
AT343712B (de) * | 1976-05-18 | 1978-06-12 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem mangan-stahl-guss bestehenden herzstucken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen unter vermittlung eines zwischenstuckes durch schweissung |
DE2706697C2 (de) * | 1977-02-17 | 1978-07-06 | Kloeckner-Werke Ag, 4100 Duisburg | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Manganhartstahl und Schienenstählen |
AT350881B (de) * | 1977-08-19 | 1979-06-25 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von ausmanganhart- stahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
DE2952079C2 (de) | 1979-12-22 | 1983-04-21 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung |
DE3004235C2 (de) * | 1980-02-06 | 1982-09-16 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Gußteilen aus Manganhartstahl und normalen Schienenstählen |
FR2509769A1 (fr) * | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Creusot Loire | Appareil de voie en acier au manganese et procede de raccordement de cet appareil de voie a des rails en acier au carbone |
AT374846B (de) * | 1982-09-15 | 1984-06-12 | Voest Alpine Ag | Herzstueck, insbesondere herzstueckspitze, fuer schienenkreuzungen oder -weichen, sowie verfahren zu seiner herstellung |
FR2572319B1 (fr) * | 1984-10-26 | 1988-07-22 | C3F Comp Franc Forges Fond | Procede de raccordement d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier ordinaire |
AT383072B (de) * | 1985-07-18 | 1987-05-11 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem manganhartstahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
IT1196614B (it) * | 1986-09-10 | 1988-11-16 | Breda Fucine Meridionali Spa | Procedimento per il collegamento di cuori in acciaio austenitico al manganese per scambi ferroviari con rotaie in acciaio al carbonio o basso legato |
CA1324364C (fr) * | 1988-10-14 | 1993-11-16 | Gerard Testart | Coeur de croisement a pointe mobile et procede de fabrication d'un tel coeur de croisement |
-
1990
- 1990-07-20 AT AT0153490A patent/AT395122B/de not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-07-05 AU AU80208/91A patent/AU646054B2/en not_active Withdrawn - After Issue
- 1991-07-10 AR AR91320119A patent/AR246452A1/es active
- 1991-07-12 HU HU912357A patent/HU208798B/hu not_active IP Right Cessation
- 1991-07-12 BR BR919102974A patent/BR9102974A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-07-12 PL PL91291044A patent/PL167992B1/pl unknown
- 1991-07-15 US US07/731,051 patent/US5170932A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 DE DE59103020T patent/DE59103020D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 SK SK2210-91A patent/SK280409B6/sk unknown
- 1991-07-17 JP JP3176883A patent/JPH0759350B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-17 EP EP91890157A patent/EP0467881B2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 DK DK91890157T patent/DK0467881T4/da active
- 1991-07-17 ES ES91890157T patent/ES2064072T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 CZ CS912210A patent/CZ284776B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-07-18 PT PT98361A patent/PT98361B/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-07-18 MA MA22505A patent/MA22310A1/fr unknown
- 1991-07-19 CN CN91104903.7A patent/CN1030340C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-19 TN TNTNSN91061A patent/TNSN91061A1/fr unknown
- 1991-07-19 FI FI913487A patent/FI98133C/fi active
- 1991-07-19 MX MX9100288A patent/MX9100288A/es not_active IP Right Cessation
- 1991-07-19 RU SU915001090A patent/RU1819305C/ru active
- 1991-07-19 CA CA002047471A patent/CA2047471C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-19 TR TR91/0705A patent/TR26333A/xx unknown
- 1991-07-22 NO NO912857A patent/NO178404C/no not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-12-30 LV LV920628A patent/LV5312A3/xx unknown
-
1993
- 1993-07-22 LT LTIP807A patent/LT3363B/lt not_active IP Right Cessation
- 1993-07-31 GE GEAP19931365A patent/GEP19970769B/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO178404B (no) | Fremgangsmåte for å forbinde sporvekseldeler av manganstöpestål eller manganstålskinner med en skinne av karbonstål | |
CN106868425B (zh) | 一种改善690MPa级低C中Mn高强韧中厚板焊接接头低温冲击韧性的焊后热处理方法 | |
JP2004100027A (ja) | 耐低温変態割れ性に優れた液相拡散接合用鋼材 | |
US9669482B2 (en) | Submarine hull steel having enhanced weldability | |
Das et al. | Improvement in creep resistance of modified 9Cr-1Mo steel weldment by boron addition | |
Garcia et al. | Effects of heat‐treatment parameters on non‐equilibrium transformations and properties of X45Cr13 and X60Cr14MoV martensitic stainless steels | |
JP2002224835A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高靱性高張力鋼の溶接方法 | |
CS196235B2 (en) | Method for thermal treatment of weldable constructional steels with high tensile strength | |
JP3624758B2 (ja) | 耐溶接低温割れ性に優れた溶接鋼構造物 | |
AU726598B2 (en) | Method for connection of railway point components to a rail | |
JPS63145711A (ja) | 低温靭性にすぐれる高張力鋼板の製造方法 | |
SU1588785A1 (ru) | Способ термической обработки сварных соединений | |
JPS62260017A (ja) | 低温靭性に優れた太径、高強度チエ−ンの製造方法 | |
Mujahid et al. | Structure--Property Studies of Copper-Containing HSLA-100 Steels | |
JPS6137918A (ja) | 引張強さ70Kgf/mm2以上の高強度鋼の製造方法 | |
Gretskii | Effect of welding thermal cycle on the structure and mechanical properties of low-alloy, high-strength ferritic cast iron | |
Kawakami | Temper embrittlement in heat affected zone of Cr-Mo steels | |
Laz'ko et al. | High‐strength transition periods for welding structural steel in the quenched and tempered condition | |
Belova et al. | Electron Beam Welding of High-Strength Steel in Quenched Condition | |
JPS601925B2 (ja) | 高燐含有鋼の製造方法 | |
Mujahid et al. | Structure--Property Studies of Copper-Containing HSLA-100 Steels | |
JPH1096020A (ja) | 耐溶融亜鉛メッキ割れ性に優れたTS780MPa級高張力鋼の製造方法 | |
JPS62180013A (ja) | 溶接割れ感受性の低い非調質高張力鋼板の製造方法 | |
JPH0692616B2 (ja) | Cr−Mo鋼の熱処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN JANUARY 2003 |