SK280409B6 - Spôsob spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časť - Google Patents
Spôsob spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časť Download PDFInfo
- Publication number
- SK280409B6 SK280409B6 SK2210-91A SK221091A SK280409B6 SK 280409 B6 SK280409 B6 SK 280409B6 SK 221091 A SK221091 A SK 221091A SK 280409 B6 SK280409 B6 SK 280409B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- steel
- welding
- intermediate piece
- carbon
- spacer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Vynález sa týka spôsobu spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časťami výhybiek z austenitickej mangánovej liatej ocele, napríklad srdcoviek alebo iných koľajníc z mangánovej ocele, s použitím medzikusa z nízkouhlíkovej ocele, pri ktorom je najprv medzikus zvarený s koľajnicou z uhlíkovej ocele a po skrátení medzikusa na dĺžku pod 25 mm je medzikus druhým tvarovaním zvarený s časťou výhybky z mangánovej ocele.
Doterajší stav techniky
Dosiaľ známy spôsob spájania častí výhybiek z austenitickej mangánovej liatej ocele, napríklad srdcoviek alebo iných koľajníc z mangánovej occlc, s použitím medzikusa z nízkouhlíkovej ocele, pri ktorom je najprv medzikus zvarený s koľajnicou z uhlíkovej ocele a po skrátení medzikusa na dĺžku pod 25 mm je medzikus druhým zváraním zvarený s časťou výhybky z mangánovej ocele, je opísaný v AT - PS 350881. Podľa tohto známeho spôsobu bol následne po zváraní na tupo, ktorým bol medzikus spojený s koľajnicou z uhlíkovej ocele, skrátený medzikus na dĺžku maximálne 20 až 25 mm, potom bolo uskutočnené ďalšie zvarenie na tupo odtavením na spojenie medzikusa so srdcovkou z mangánovej liatej ocele. Po druhom zváraní nasledovalo rýchlejšie ochladenie ako po prvom zváraní, pričom pomalším ochladením malo byť zamedzené vytvrdeniu ocele koľajnice z uhlíkovej ocele. Relatívne krátky medzikus súvisí s okolnosťou, že austenitické occlc sú spravidla menej odolné proti opotrebovaniu, takže krátkym medzikusom je možné zamedziť vývalku na jeho styčnej ploche. Tým, že požadovaný medzikus je taký krátky, dôjde následkom toho pri druhom zváraní k značnému zohriatiu prvého tvaru medzi medzikusom a koľajnicou z uhlíkovej ocele. Ohriatie dosiahne teplotu okolo 700 °C a vychádzajúc z tejto teploty, nie je treba sa obávať skrehnutia, pokiaľ sa ochladzuje na voľnom vzduchu bez toho, aby bola požadovaná prestávka. Použitie medzikusa prispieva hlavne k tomu, aby sa obidve zvárané miesta tepelne oddelili a tak sa mohli dodržať tu požadované podmienky ochladenia. Možné skrehnutie mangánovej liatej ocele srdcovky je spôsobené zväčša tým, že v mieste tvaru vznikne difúziou zmiešavacia zóna, v ktorej môže dôjsť k vytvoreniu nepriaznivej štruktúry.
V DE - PS 29 52 079 už bolo navrhnuté uvedené zvarové spojenie medzi obrobkom z austenitickej mangánovej ocele a koľajnicami z uhlíkovej ocele, uskutočnené s použitím medzikusa z austenitického materiálu tak, že sa medzikus privarí najprv na mangánovú oceľ zvarením na tupo odtavením, a potom je obrobok podrobený tepelnému spracovaniu, ktoré pozostáva z popúšťania a zakalenia vo vode. Spojenie s druhou koľajnicou sa uskutoční zváraním na tupo odtavením tak, že mangánová oceľ je súčasne ochladzovaná a zvarový spoj s druhou koľajnicou je ochladzovaný samovoľne, takže je dosiahnutá premena na jemnozrnný perlit. Pri tomto ďalšom, už navrhnutom postupe, bolo pre materiál uprednostnené najmä legovanie na báze niklu. V prípade použitia austenitických ocelí boli ako materiál medzikusa navrhované chrómniklové ocele a chrómniklové ocele legované mangánom.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky do značnej miery odstraňuje spôsob spájania koľajnice s časťami výhybiek z mangánovej ocele, napríklad srdcoviek alebo iných koľajníc z mangánovej ocele, s použitím medzikusa z nízkouhlíkovej ocele, pri ktorom je najprv medzikus zvarený s koľajnicou z uhlíkovej ocele a po skrátení medzikusa na dĺžku pod 25 mm je medzikus druhým zváraním zvarený s časťou výhybky z mangánovej ocele, ktorého podstata spočíva v tom, že použitý medzikus z níz.kouhlíkovej austenitickej ocele chrómniklovej je po zvarení s koľajnicou z uhlíkovej ocele tepelne spracovaný difúznym žíhaním pri teplote 350 °C až 1000 °C počas 2 až 5 hodin, s následným ochladením okolitým vzduchom.
Podľa výhodného uskutočnenia je tepelné spracovanie po zvarení medzikusa s koľajnicou z uhlíkovej ocele, uskutočňované počas 3 hodin pri teplote 850 °C.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia sa následne po druhom zváraní medzikusa s druhou koľajnicou z mangánovej ocele uskutočni ochladenie okolitým vzduchom.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia je ako materiál na medzikus použitá oceľ kvality XlOCrNiTi 18 9, XlOCrNiNb 18 9, XlOCrNiTi 18 10 alebo X5CrNiNb 18 10.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia sa obsah nióbu v oceli na medzikus rovná minimálne 10-násobku obsahu uhlíka a obsah titánu sa rovná minimálne 5-násobku obsahu uhlíka.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia má oceľ na materiál medzikusa pri materiálovej analýze C - 0,06 max., Cr - 17,5, Ni - 9,5, Ti 5 x C alebo Nb 10 x C a zvyšok tvorí železo a jeho obvyklé prísady.
Výhoda navrhnutého riešenia spočíva v tom, že zváranie sa môže vykonávať bez špeciálnych ochladzovacich parametrov, pričom je docielené zlepšenie medze únavy a homogénnej štruktúry v celej zóne zvárania. Odstránením tepelného spracovania po druhom zváraní s druhou koľajnicou sa zlepší reprodukovateľnosť pevnostných vlastností zvarového spoja, pričom sa súčasne dosiahnu lepšie hodnoty priehybu a medze únavy. Tým, že je použitý medzikus z nízkouhlíkovej ocele, austenitickej ocele legovanej nióbom a/alebo titánom, najmä však z chrómniklovej ocele, tak je obmedzená difúzia uhlíka, ktorá negatívne ovplyvňuje mechanické hodnoty zvarového spoja. Tým, že následne na prvé zváranie na tupo odtavením medzi koľajnicou z uhlíkovej ocele a medzikusom je použité tepelné spracovanie, je difúziou dosiahnuté vyrovnanie rozdielov koncentrácie medzi úplne rozdielne legovaným medzikusom a koľajnicou z uhlíkovej ocele, pričom súčasne je dosiahnuté nielen vyrovnanie koncentrácie v zváracej zóne, ale je aj odstránený prípadne vytvorený martenzit. Tým, že sa druhý zvarový spoj môže ochladzovať okolitým vzduchom, nedôjde k nežiaducemu vytvrdeniu v oblasti prvého zvárania. Hodnoty' priehybu sú dvakrát vyššie než hodnoty docielené známymi spôsobmi, a súčasne bez ďalšieho spracovania môže byť dosiahnutá hodnota až 250 N/mm. Pri uskutočňovaní tepelného spracovania počas 2 až 5 hodín je zaistené odstránenie nebezpečia tvorby martenzitu. Riadeným tepelným spracovaním je okrem odstránenia prípadne vytvoreného martenzitu, ďalekosiahlo vyrovnávaná koncentrácia chemických prvkov v oblasti zvarov, z čoho vyplývajú vyššie hodnoty pevnosti v priehybe. Použitím materiálu medzikusa a dodržaním požadovaných podmienok na tepelné spracovanie, možno úplne zabrániť tvoreniu trhlín v oblasti zvarového spoja pri zváraní na tupo odtavením, pričom sa zníži nebezpečie zlomu a sú dosiahnuté vyššie
SK 280409 Β6 hodnoty medze únavy, rovnako ako priehybu. Také zvarové spoje sú preto oprávnené na vysoké požiadavky a na zaťaženie veľmi rýchlej koľajovej dopravy.
Za podmienky upokojenia austenitu prostredníctvom nióbu a/alebo titánu počas prvého zvárania, ktoré sa uskutočňuje na rozdiel od nasledujúceho tepelného spracovania za značne vyšších teplôt, je difúzia uhlíka účinne obmedzená. Dosiahnuté hodnoty priehybu sú 35 mm, oproti dosiaľ dosahovaným 18 mm, a taktiež sú zvýšené hodnoty medze únavy z 200 N/mm až na 250 N/mm, ako bolo uvedené. Súčasne sa môže pracovať s nízkou dávkou tepla, čím sa značne zníži tvorba prasklín. Dosiaľ obvyklé ohrievanie zvaru v zváracom stroji pomocou prúdových impulzov môže pri aplikácii metódy vynálezu s použitím medzikusa ustáleného nióbom resp. titánom odpadnúť, z čoho vyplýva väčšia hospodárnosť. Po druhom zváraní môže dôjsť na základe plánovaného tepelného spracovania k oveľa rýchlejšiemu ochladeniu oblasti zvárania, čím môže odpadnúť dosiaľ obvyklé dodatočné ohrievanie. Zo súhrnu výhod vyplývajú aj kratšie časy zvárania a dlhšia životnosť zvarov.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynález bude bližšie vysvetlený pomocou výkresu, na ktorom znázorňuje obr. 1 srdcovku križovania s napojenými koľajnicami z uhlíkovej ocele, obr. 2 vo väčšej mierke rez z obr. 1 v smere II-II a obr. 3 rez z obr. 1 v smere III-III.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad uskutočneniaje znázornený na obr. 1 až 3, podľa ktorých je časť výhybky tvorená srdcovkou 1 z mangánovej liatej ocele, austenitickej mangánovej liatej ocele alebo tvrdej mangánovej ocele podľa analýzy C 0,95 až 1,30, mangán 11,5 až 14 v liatom, valcovanom alebo kovanom stave. Časť výhybky môže byť tvorená druhou koľajnicou z mangánovej ocele alebo tvrdej mangánovej ocele analogickej analýzy. Koľajnica 2 z uhlíkovej ocele je vytvorená z koľajnicového pása kvality podľa UIC 860, t.j. s tvrdenou hlavou. Medzikusy 3 sú zhotovené z nízkouhlíkovej ocele alebo nízkouhlíkovej austenitickej ocele chrómniklovej v liatom, odporúčané v kovanom alebo valcovanom stave. Medzikus 3 môže byť vytvorený z ocele kvality XlOCrNiTi 18 9, XlOCrNiNb 18 9, XlOCrNiTi 18 10 alebo X5CrNiNb 18 10, pričom obsah nióbu v oceli na medzikus 3 sa rovná minimálne 10-násobku obsahu uhlíka a obsah titánu sa rovná minimálne 5-násobku obsahu uhlíka. Oceľ pre materiál medzikusa 3 má pri materiálovej analýze C - 0,06 max., Cr - 17,5, Ni - 9,5, Ti 5 x C alebo Nb 10 x C a zvyšok tvorí železo a jeho obvyklé prísady.
Medzikusy 3 dĺžky okolo 500 mm sa upnú do stroja na tavné zváranie na tupo. Medzikusy 3 majú profd koľajnice 2 z uhlíkovej ocele a sú zobrazené na obr. 3. Tieto 500 mm dlhé medzikusy 3 sú najprv prvýkrát zvarené s koľajnicou 2 z uhlíkovej ocele tavným zváraním na tupo, čím vznikne prvý zvar 4, znázornený na obr. 2. Oblasť prvého tvaru 4 je podrobená tepelnému spracovaniu, aby sa eliminovalo vytvorenie martenzitu. Potom sú medzikusy 3 skrátené tak, že ich dĺžka od prvého tvaru 4 je menšia ako 25 mm, napr. asi 15 mm. Potom nasleduje druhé zváranie medzikusa 3 s časťou výhybky taktiež tavným zváraním na tupo, čím vznikne prvý zvar 5. Pri tomto druhom zváraní sa odpáli opäť medzikus 3 na dĺžku 5 až 10 mm, takže medzikus 3 zostane len medzi obidvoma zvarmi 4, 5 v minimálnej dĺžke 5 mm.
Medzikus 3 je po zvarení s koľajnicou 2 z uhlíkovej ocele v oblasti prvého zvaru 4 tepelne spracovaný difúznym žíhaním pri teplote 350 °C až 1000 °C, najmä pri teplote 850 °C, počas 2 až 5 hodín, najmä počas 3 hodín, s následným ochladením okolitým vzduchom. Po druhom zváraní medzikusa 3 s časťou výhybky, ktorú tvorí druhá koľajnica z mangánovej ocele, sa uskutoční v oblasti druhého zvaru 5 ochladenie okolitým vzduchom.
Priemyselná využiteľnosť
Spôsob podľa vynálezu možno využiť na spájanie výhybiek a koľajníc z navzájom odlišných materiálov všade tam, kde sa používa koľajový transport.
Claims (6)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časťami výhybiek z austenitickej mangánovej liatej ocele, napríklad srdcoviek alebo iných koľajníc z mangánovej ocele, s použitím medzikusa z nízkouhlíkovej ocele, pri ktorom je najprv medzikus zvarený s koľajnicou z uhlíkovej ocele a po skrátení medzikusa na dĺžku pod 25 mm je medzikus druhým zváraním zvarený s časťou výhybky z mangánovej ocele, vyznačujúci sa tým, že použitý medzikus z nízkouhlíkovej austenitickej ocele chrómniklovej je po zvarení s koľajnicou z uhlíkovej ocele tepelne spracovaný difúznym žíhaním pri teplote 350 °C až 1000 °C počas 2 až 5 hodín s následným ochladením okolitým vzduchom.
- 2. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa tým, že tepelné spracovanie po zvarení medzikusa s koľajnicou z uhlíkovej ocele je uskutočňované 3 hodiny pri teplote 850 °C.
- 3. Spôsob podľa nárokov 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že následne po druhom zváraní medzikusa s druhou koľajnicou z mangánovej ocele sa uskutoční ochladenie okolitým vzduchom.
- 4. Spôsob podľa nárokov 1 až 3, vyznačujúci sa t ý m , že ako materiál na medzikus je použitá oceľ kvality XlOCrNiTi 18 9, XlOCrNiNb 18 9.XlOCrNiTi 18 10 alebo X5CrNiNb 18 10.
- 5. Spôsob podľa nárokov laž 4, vyznačujúci sa t ý m , že obsah nióbu v oceli na medzikus sa rovná minimálne 10-násobku obsahu uhlíka a obsah titánu sa rovná minimálne 5-násobku obsahu uhlíka.
- 6. Spôsob podľa nárokov laž 5, vyznačujúci sa t ý m , že oceľ na materiál medzikusa má pri materiálovej analýze C - 0, 06 max. , Cr - 17, 5, Ni - 9, 5, Ti 5 x C alebo Nb 10 x C a zvyšok tvorí železo a jeho obvyklé prísady.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0153490A AT395122B (de) | 1990-07-20 | 1990-07-20 | Verfahren zur verbindung von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen bzw. manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK221091A3 SK221091A3 (en) | 2000-01-18 |
SK280409B6 true SK280409B6 (sk) | 2000-01-18 |
Family
ID=3515577
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK2210-91A SK280409B6 (sk) | 1990-07-20 | 1991-07-17 | Spôsob spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časť |
Country Status (27)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5170932A (sk) |
EP (1) | EP0467881B2 (sk) |
JP (1) | JPH0759350B2 (sk) |
CN (1) | CN1030340C (sk) |
AR (1) | AR246452A1 (sk) |
AT (1) | AT395122B (sk) |
AU (1) | AU646054B2 (sk) |
BR (1) | BR9102974A (sk) |
CA (1) | CA2047471C (sk) |
CZ (1) | CZ284776B6 (sk) |
DE (1) | DE59103020D1 (sk) |
DK (1) | DK0467881T4 (sk) |
ES (1) | ES2064072T5 (sk) |
FI (1) | FI98133C (sk) |
GE (1) | GEP19970769B (sk) |
HU (1) | HU208798B (sk) |
LT (1) | LT3363B (sk) |
LV (1) | LV5312A3 (sk) |
MA (1) | MA22310A1 (sk) |
MX (1) | MX9100288A (sk) |
NO (1) | NO178404C (sk) |
PL (1) | PL167992B1 (sk) |
PT (1) | PT98361B (sk) |
RU (1) | RU1819305C (sk) |
SK (1) | SK280409B6 (sk) |
TN (1) | TNSN91061A1 (sk) |
TR (1) | TR26333A (sk) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1037939C (zh) * | 1991-12-11 | 1998-04-08 | 蔡恒飞 | 中药微波前列腺治疗仪 |
GB9226081D0 (en) * | 1992-12-15 | 1993-02-10 | Allen Edgar Eng | Railway joint |
GB9226080D0 (en) * | 1992-12-15 | 1993-02-10 | Allen Edgar Eng | Railway joint |
FR2700344B1 (fr) * | 1993-01-08 | 1995-03-31 | Cogifer | Procédé pour la fabrication d'un élément d'appareil de voie ferroviaire et élément en résultant. |
US5762723A (en) * | 1994-11-15 | 1998-06-09 | Nippon Steel Corporation | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
DE19621019C1 (de) * | 1996-05-24 | 1997-10-09 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Gleisabschnitt sowie Verfahren zur Verbindung von Gleisteilen |
DE19621017C1 (de) * | 1996-05-24 | 1998-01-08 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleisoberbauteils sowie Gleisoberbauteil |
DE10013430A1 (de) | 2000-03-17 | 2001-09-27 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Verbinden von Bauteilen aus einsatzgehärtetem Stahl untereinander und mit Bauteilen aus Gußeisen |
CN1116955C (zh) * | 2000-07-21 | 2003-08-06 | 燕山大学 | 高锰钢辙叉与碳钢钢轨加介质闪光焊接方法 |
US6994299B2 (en) * | 2002-12-13 | 2006-02-07 | Cmi-Promex, Inc. | Railroad crossing apparatus having improved rail connection and improved flangeway floor geometry and method incorporating the same |
CZ2003648A3 (en) * | 2003-03-05 | 2004-10-13 | Dtávýhybkárnaáaámostárnaáa@Ás | Adapter of chrome-nickel steel for weld connections and the method of its welding |
EP1555347B1 (en) | 2004-01-16 | 2007-04-25 | Jez Sistemas Ferroviarios, S.l. | Railway point with flexible tongue |
AT501239B1 (de) * | 2004-12-10 | 2007-02-15 | Vae Gmbh | Verfahren zum verbinden von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen oder von manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl |
JP5145795B2 (ja) * | 2006-07-24 | 2013-02-20 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗性および延性に優れたパーライト系レールの製造方法 |
AT505877B1 (de) * | 2007-10-05 | 2010-04-15 | Vae Eisenbahnsysteme Gmbh | Zwischenstück und verfahren zum verbinden von manganstahlformkörpern mit regelschienen |
CN101474713B (zh) * | 2009-01-22 | 2011-02-09 | 中铁宝桥股份有限公司 | 高锰钢辙叉与钢轨闪光对接焊接方法 |
CN102259162A (zh) * | 2010-11-03 | 2011-11-30 | 鞍钢集团矿业公司 | 铁道板的铸造工艺中的造型方法 |
RU2510315C1 (ru) * | 2013-02-08 | 2014-03-27 | Василий Семенович Калмыков | Способ стыковой сварки оплавлением |
KR101923340B1 (ko) | 2013-09-27 | 2018-11-28 | 내셔날 인스티튜트 오브 어드밴스드 인더스트리얼 사이언스 앤드 테크놀로지 | 스테인리스강 부재의 접합 방법 및 스테인리스강 |
CN103726418A (zh) * | 2014-01-21 | 2014-04-16 | 唐山金山腾宇科技有限公司 | 镶板合金钢辙叉制造工艺 |
DE102017129825A1 (de) * | 2017-09-19 | 2019-03-21 | Voestalpine Bwg Gmbh | Zungenvorrichtung |
CN108625232A (zh) * | 2018-05-17 | 2018-10-09 | 中铁山桥集团有限公司 | 一种新型辙叉结构 |
CN108690936B (zh) * | 2018-06-13 | 2020-12-01 | 燕山大学 | 用于焊接高锰钢辙叉与钢轨的不锈钢钢轨材料及制备方法 |
CN112662858A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-16 | 中铁宝桥集团有限公司 | 一种高锰钢辙叉的水韧处理工艺 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3052016A (en) * | 1958-03-19 | 1962-09-04 | Ind Fernand Courtoy Bureau Et | Structure for joining by fusion-welding of ferritic steel with austenitic steel |
DE2239304A1 (de) * | 1972-08-10 | 1974-02-21 | Steigerwald Krauss Maffei Gmbh | Verfahren zur herstellung einer verbindung zwischen werkstuecken aus manganhartstahl und werkstuecken aus umwandlungshaertbarem stahl durch energiestrahlschweissen, insbesondere elektronenstrahlschweissen |
DE2251725A1 (de) * | 1972-10-21 | 1974-04-25 | Messer Griesheim Gmbh | Verfahren und zusatzwerkstoffe fuer artfremde schweissungen an staehlen |
BE794848A (fr) * | 1972-12-15 | 1973-05-29 | Pompey Acieries | Procede de fabrication ameliorant la tenue de pieces soudees en aciers refractaires |
JPS52741A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-06 | Babcock Hitachi Kk | Method of welding |
FR2329400A1 (fr) * | 1975-10-29 | 1977-05-27 | Aluminothermique | Perfectionnement au procede de raccordement par soudure d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier quelconque |
FR2350424A2 (fr) * | 1976-05-05 | 1977-12-02 | Creusot Loire | Perfectionnement aux appareils de voies |
AT343712B (de) * | 1976-05-18 | 1978-06-12 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem mangan-stahl-guss bestehenden herzstucken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen unter vermittlung eines zwischenstuckes durch schweissung |
DE2706697C2 (de) * | 1977-02-17 | 1978-07-06 | Kloeckner-Werke Ag, 4100 Duisburg | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Manganhartstahl und Schienenstählen |
AT350881B (de) * | 1977-08-19 | 1979-06-25 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von ausmanganhart- stahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
DE2952079C2 (de) | 1979-12-22 | 1983-04-21 | Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung |
DE3004235C2 (de) * | 1980-02-06 | 1982-09-16 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Gußteilen aus Manganhartstahl und normalen Schienenstählen |
FR2509769A1 (fr) * | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Creusot Loire | Appareil de voie en acier au manganese et procede de raccordement de cet appareil de voie a des rails en acier au carbone |
AT374846B (de) * | 1982-09-15 | 1984-06-12 | Voest Alpine Ag | Herzstueck, insbesondere herzstueckspitze, fuer schienenkreuzungen oder -weichen, sowie verfahren zu seiner herstellung |
FR2572319B1 (fr) * | 1984-10-26 | 1988-07-22 | C3F Comp Franc Forges Fond | Procede de raccordement d'une piece en acier austenitique au manganese a une piece en acier ordinaire |
AT383072B (de) * | 1985-07-18 | 1987-05-11 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem manganhartstahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
IT1196614B (it) * | 1986-09-10 | 1988-11-16 | Breda Fucine Meridionali Spa | Procedimento per il collegamento di cuori in acciaio austenitico al manganese per scambi ferroviari con rotaie in acciaio al carbonio o basso legato |
CA1324364C (fr) * | 1988-10-14 | 1993-11-16 | Gerard Testart | Coeur de croisement a pointe mobile et procede de fabrication d'un tel coeur de croisement |
-
1990
- 1990-07-20 AT AT0153490A patent/AT395122B/de not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-07-05 AU AU80208/91A patent/AU646054B2/en not_active Withdrawn - After Issue
- 1991-07-10 AR AR91320119A patent/AR246452A1/es active
- 1991-07-12 HU HU912357A patent/HU208798B/hu not_active IP Right Cessation
- 1991-07-12 BR BR919102974A patent/BR9102974A/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-07-12 PL PL91291044A patent/PL167992B1/pl unknown
- 1991-07-15 US US07/731,051 patent/US5170932A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 DE DE59103020T patent/DE59103020D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 SK SK2210-91A patent/SK280409B6/sk unknown
- 1991-07-17 JP JP3176883A patent/JPH0759350B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-17 EP EP91890157A patent/EP0467881B2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 DK DK91890157T patent/DK0467881T4/da active
- 1991-07-17 ES ES91890157T patent/ES2064072T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-17 CZ CS912210A patent/CZ284776B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1991-07-18 PT PT98361A patent/PT98361B/pt not_active IP Right Cessation
- 1991-07-18 MA MA22505A patent/MA22310A1/fr unknown
- 1991-07-19 CN CN91104903.7A patent/CN1030340C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-19 TN TNTNSN91061A patent/TNSN91061A1/fr unknown
- 1991-07-19 FI FI913487A patent/FI98133C/fi active
- 1991-07-19 MX MX9100288A patent/MX9100288A/es not_active IP Right Cessation
- 1991-07-19 RU SU915001090A patent/RU1819305C/ru active
- 1991-07-19 CA CA002047471A patent/CA2047471C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-19 TR TR91/0705A patent/TR26333A/xx unknown
- 1991-07-22 NO NO912857A patent/NO178404C/no not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-12-30 LV LV920628A patent/LV5312A3/xx unknown
-
1993
- 1993-07-22 LT LTIP807A patent/LT3363B/lt not_active IP Right Cessation
- 1993-07-31 GE GEAP19931365A patent/GEP19970769B/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK280409B6 (sk) | Spôsob spájania koľajnice z uhlíkovej ocele s časť | |
PL185064B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu toru kolejowego | |
KR100711453B1 (ko) | 연속압연을 위한 고탄소강의 용접방법 | |
US4724890A (en) | Process for connecting frogs consisting of austenitic manganese steel casting with rails consisting of carbon steel | |
KR101266166B1 (ko) | 망간 스틸 몰딩 제품을 카본 스틸과 연결하기 위한 중간 부품 및 고 카본 스틸 캐스팅 부품을 제어 레일에 연결하기 위한 방법 | |
JPS5919173B2 (ja) | 溶接性低合金熱処理硬頭レ−ルの製造法 | |
PL183930B1 (pl) | Górna część toru oraz sposób jej wytwarzania | |
AU2018303285B2 (en) | Frog for switches and crossings | |
US20240150971A1 (en) | Frog for switches and crossings | |
RU2797491C1 (ru) | Способ сварного соединения крестовины стрелочного перевода из марганцовистой стали с рельсом из углеродистой стали | |
RU2774792C1 (ru) | Способ сварного соединения крестовины из марганцовистой стали с рельсом из углеродистой стали | |
JP3541746B2 (ja) | Ctod特性に優れた高強度厚鋼板及びその製造方法 | |
KR100387595B1 (ko) | 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스강의 레이저 용접방법 | |
PL189758B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej stali przeznaczonej do wytwarzania elementu toru kolejowego o dużej wytrzymałości | |
RU2400336C1 (ru) | Способ сварки и наплавки низколегированной стали для сейсмостойких строительных конструкций | |
JPH0677867B2 (ja) | 溶接クロッシング及びその製造方法 | |
EA044780B1 (ru) | Сердечник крестовины для стрелочного перевода | |
US20080093419A1 (en) | Method For Connecting Switch Parts Made of Austenitic Manganese Steel Casting, or Austenitic Manganese Steel Rails, With a Rail of Carbon Steel | |
CZ2003648A3 (en) | Adapter of chrome-nickel steel for weld connections and the method of its welding | |
Missori et al. | Laser beam welding of quenched and tempered ASTM A 517 GR. B steel | |
Mujahid et al. | Structure--Property Studies of Copper-Containing HSLA-100 Steels | |
PL208441B1 (pl) | Sposób łączenia elementów rozjazdowych wykonanych ze staliwa wysokomanganowego i stali szynowej węglowej | |
CZ17081U1 (cs) | Mezikus z chromniklové oceli pro svarové spoje |