JPH0591726U

JPH0591726U - ラケット

Info

Publication number: JPH0591726U
Application number: JP022322U
Authority: JP
Inventors: マーク・エル・カラセク
Original assignee: Wilson Sporting Goods Co
Current assignee: Wilson Sporting Goods Co
Priority date: 1987-08-04
Filing date: 1993-04-27
Publication date: 1993-12-14
Anticipated expiration: 2002-08-28
Also published as: AR245599A1; JP2507397Y2; KR910009207B1; IN170468B; NO874084L; ES2008281A6; EP0317711A2; DK510887A; DE3826545A1; GB2208356B; DK510887D0; NO874084D0; BR8704476A; FI89334B; AU608254B2; DE3876605D1; EP0317711B1; MX169436B; GB2208356A; DK169163B1

Abstract

(57)【要約】【目的】自由ー自由状態下で振動するラケットが、遊
技中のラケットの行為を近似することが研究の結果判明
し、しかも、ボールに対して、ボール／ラケットの衝突
時間は、２ミリ秒と７ミリ秒の間の範囲に及ぶことが観
察されたので、遊技中にラケットに励起される支配的な
振動モードの周波数が、ボール／ラケットの接触の期間
と一致するように設計することにより、ボールの打撃性
能を高めることを目的とする。【構成】この目的を達成するため、自由ー自由状態下
での曲げの第１のモードの周波数が、１８０Ｈｚと２５
０Ｈｚとの間にあり、好ましくは２００Ｈｚと２１０Ｈ
ｚとの間にあり、クランプー自由抑制状態下での曲げの
第２のモードの周波数が２２７Ｈｚと３１５Ｈｚとの間
にあるように調節されるラケットが提供される。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【考案の背景】

この考案は、概して、制限された反発力のボールでもってゲームを遊技するための、テニス・ラケットのようなラケットに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】

通常のテニス・ラケットにおいては、フレーム及びシャフト部分のこわさもしくは堅固性は、ラケットの糸もしくはガットを張った面をボールが打つときに、ヘッド・フレーム部分がラケットの縦方向の軸線の外に押しやられるようなものである。このたわみは、弾んだボールの飛行路に不利に影響する。

【０００３】入力荷重を受けるどのようなボディもしくは胴体においても、ある複雑な振動反応が生じる。胴体のこの複雑に変形された形状は、様々な振幅及び周波数を有する無数の単純な振動のモード形状の和に変形され得る。振動する胴体と関連した特定の周波数、モード形状、及び振幅は、いくつかの因子に依存している。これらの因子の中には、胴体内のこわさもしくは堅固さ及び重量の配分と共に、胴体の抑制のレベルがある。

【０００４】こわさ及び重量配分は、２つの方法で制御され得る。１つの方法は、胴体の部分に特別の補強材料を使用することであり、この場合これら材料は、より大きい強度対重量比及びこわさ対重量比を有している。こわさ及び重量配分を制御するもう１つの方法は、胴体の断面の形状を変えることであり、特に、こわさ対重量比が変化するように該断面の面積慣性モーメント(the area-moment-of-inertia) を変化させつつ、該断面において一定量の材料を用いることである。こわさを増せば振動周波数を増加し、そして動的な変形振幅を減少する。重量を増せば振動周波数を減じ、動的な変形振幅を減じる。

【０００５】この説明においては、２つの特定の抑制状態が重要である。１つの極端な状態、すなわち“自由ー自由”抑制の状態は、空間において抑制されずに振動する胴体を表わす。これは、胴体を弾力のあるバンドで吊し、それが自由に振動するのを許容することによって、実験室内で近似され得る。“自由ー自由" 抑制状態 (“free-free" constraint conditions）下での曲げにおける単純なビームに対する最初の２つの振動モード形状が図１０に示されている。

【０００６】反対の極端な状態には、“クランプー自由”抑制状態（“clamped-free" cons traint condition）があり、この場合、胴体の一端は、支持取付具に固定的にクランプされ、他端は、自由に振動することが可能である。“クランプー自由”抑制状態下での曲げにおける単純なビームに対する最初の３つの振動モード形状が、図１１に示されている。図１０におけるモード１及び２は、図１１における、それぞれモード２及び３とほぼ同じ形状を有しているのが解る。“自由ー自由” 状態下での曲げにおいて胴体に対して固定的なクランプを付加すると、付加的な低周波モードの振動の励起をもたらす。

【０００７】 “自由ー自由”抑制状態下でのモード１及び２の周波数は、“クランプー自由 ”状態下での関連のモード形状（それぞれモード２及び３）に対する周波数と同じではない。抑制状態の一方の下でのモード形状の周波数は、他方の状態の下でのモード形状の周波数から、以下の式を使って近似され得る：

【０００８】

【数１】 Freq cf ＝ Freq ff × (Lff/Lcf)² (式１) (Lcf ＝ Lff − Lcc でもって) ここに、 Freq cf ＝“クランプー自由”状態下でのモード形状の周波数 Freq ff ＝“自由ー自由”状態下でのモード形状の周波数 Lff ＝“自由ー自由”状態下でのビームの長さ Lcc ＝クランプ取付具下に保持されたビームの長さ Lcf ＝“クランプー自由”状態下でのビームの等価長

【０００９】テニス・ラケットは、遊技中に生じるボール／ラケットの衝突に起因して、単純なビームに対して上述したものと同様の振動特性を呈する。実験室での試験が、種々のラケットに関して行われた。試験の結果は、“自由ー自由”抑制状態下での通常のテニス・ラケットに対して、曲げの第１のモードは、１００Ｈｚから１７０Ｈｚまでの範囲内にあるということを示した。“クランプー自由”抑制状態下での通常のラケットは、曲げの第１及び第２のモードに対して、それぞれ、２５Ｈｚから５０Ｈｚ、及び１２５Ｈｚから２１０Ｈｚ間の周波数範囲を呈した。米国特許第4,664,380号明細書（独国公開ＤＥ−ＯＳ3434898）は、“クランプー自由”抑制下でのここに説明したラケットの共振周波数が７０Ｈｚから２００Ｈｚであると述べている。

【００１０】 “自由ー自由”状態下で振動するテニス・ラケットは、“クランプー自由”状態においてラケットが振動するよりも一層密接に遊技中のテニス・ラケットの行為を近似することが研究の結果分かってきた。“クランプー自由”抑制状態が試験中に存在するならば、“クランプー自由”状態下での曲げの第２のモードが“ 自由ー自由”に対する第１のモードの周波数の値を近似するよう、周波数の値を変更するために式１が用いられなければならない。

【００１１】通常のテニス・ボールに対して、ボール／ラケットの衝突時間は、２ミリ秒と７ミリ秒の間の範囲に及び、平均は、２ミリ秒と３ミリ秒の間にあるということが観察されている。この期間中、ラケットのヘッド部分は、ボールからの押しつけ入力により、後方にたわんでいる。通常のラケットにおいては、ラケットが変形し始めるときのボール／ラケットの衝突点と、ラケットがたわみの最大点に達したすぐ後との間のある時刻で、ボールは糸を離れる。結果として、ショットの飛行路は影響され（図１２参照）、そして弾み角がゼロでありかつラケットのヘッドの速度が最大である、その変形されない位置までラケットが戻らないので、エネルギが失われることとなる。

【００１２】

【考案の概要】ラケットがたわんでいる間、ボールが糸上に留どまり、変形されない位置に戻ってしまうまで糸を離れないならば、ボールの飛行路は影響されず、ショットの正確さが改善される（図１３参照）。加うるに、ラケット・ヘッドの速度はこの点において最大であるので、より大きいエネルギがボールに与えられ、一層強力なショットがもたらされる。テニス・ボールの変形期間を変えることは、問題に対する望ましい解決策として考慮されない。それ故、最適な動作において、テニス・ラケットは、遊技中にラケットに励起される支配的な振動モードの周波数が、ボール／ラケットの接触の期間と一致するように設計されなければならない。特に、“自由ー自由”抑制状態下でのテニス・ラケットに対する曲げの第１のモードの半分の期間は、糸上にテニス・ボールが存在する時間と等しくあるべきである。“自由ー自由”抑制状態下での曲げの第１のモードは、遊技中に励起される支配的な振動モードであるので、このモードが選ばれる。

【００１３】最適なテニス・ラケットは、２ミリ秒から３ミリ秒のボール／ラケットの衝突時間が普通であるので、１７０Ｈｚと２５０Ｈｚとの間で“自由ー自由”抑制状態下での曲げの第１のモードを有するであろう。式１を使用すると、把手上に７.６２ｃｍ（３インチ）で堅固な支持体によって吊された６８.５８ｃｍ（２７インチ）のラケットを考慮して、“クランプー自由”状態下での周波数範囲は、曲げの第２のモードに対して２１５Ｈｚから３１５Ｈｚまでの間にあるであろう。ラケットの特定の一実施例は、“自由ー自由"抑制状態下での曲げの第１のモードに対して２００Ｈｚ及び２１０Ｈｚ間の周波数範囲を、そして“クランプー自由”状態下での曲げの第２のモードに対しては２３０Ｈｚ及び２６５Ｈｚ間の周波数を有している。

【００１４】以下、この考案を添付図面に示した図示実施例と関連させて説明する。

【００１５】

【実施例】

前述したように、通常のテニス・ボールがテニス・ラケットに衝突した後、ボールがラケットの糸もしくはガット張り材料を去る前にラケットが元の変形されない位置に戻るように、テニス・ラケットの堅さもしくはこわさを調節することが望ましい。これらの条件下では、ラケットと衝突する前後でのボールの飛行路は影響されず、そして図１３に示されるようにショットの正確さが改良されるであろう。さらに、一層大きなエネルギが弾んだボールに与えられて、より力強いショットがもたらされる。

【００１６】ラケットが、１７０Ｈｚ及び２５０Ｈｚ間では自由ー自由抑制状態下での曲げの第１のモードを有するように、テニス・ラケットのこわさを調節することが望ましい。かかるラケットは、２１５Ｈｚ及び３１５Ｈｚ間ではクランプー自由抑制状態下での曲げの第２のモードを有しているであろう。図１〜図９はかかる周波数を有するテニス・ラケット１５の特定の一実施例を示す。

【００１７】最初に図１及び図２を参照すると、ラケット１５は、握りもしくは把手部分１８と、のど部分１９と、ヘッド部分２０とを有しているフレーム１７を含んでいる。のど部分１９は、把手部分１８から分岐しかつヘッド部分２０と合体する一対のフレーム部材２１及び２２を含んでいる。ヨーク片もしくはわく片２３は、のど片２１及び２２間に延びており、かつヘッド部分の底部を形成しており、該ヘッド部分は概してループ形状もしくは卵形である。

【００１８】テニス・ラケットはまた、ヘッド部分２０及びわく片２３における通常の開口内に延びる複数の縦方向の糸２４及び横の糸２５を含んでいる。こすり及び摩耗からヘッドを保護するために、ヘッド部分の頂部の回りにプラスティックもしくは可塑性バンパ２６が延びている。バンパは糸によって適所に保持され、またラケット・フレームにおける穴に逆らって糸を擦り減らすことから保護する。可塑性挿入物２７が、バンパ２６の端及びのど部分１９間に延び、ヘッドの低部分における糸を保護する。

【００１９】ラケットはまた、把手部分１８に通常の把手被覆物２８及び端キャップ２９を含んでいる。把手被覆物はらせん形に巻かれた革の帯から形成され得る。

【００２０】図３及び図４は、糸及び把手被覆物の無いラケット・フレーム１７を示す。

【００２１】図５〜図８を参照すると、フレーム部分１８〜２３の各々は、約０.１１４３ｃｍ（０.０４５インチ）から約０.１２７ｃｍ（０.０５０インチ）までの壁厚さを有した管状のフレーム部材から形成される。管状のフレーム部材は、膨張させられるブラダもしくは袋の回りにくるまれる樹脂含浸グラファイト・ファイバの層から形成される。当該技術分野で良く知られているように、ラケット・フレームがモールドもしくは鋳型に置かれたとき、樹脂が硬化するまでグラファイト・ファイバの層を鋳型に押し付けるように袋が膨らまされる。

【００２２】図９は、好適な実施例の管状のファイバ部材を形成するために用いられる樹脂含浸グラファイト・ファイバの層３１〜４２を示している。層３１〜４２の各々は、斜線で示された方向に配向された一方向性のグラファイト・ファイバを含んでいる。層３１、３２、及び３５〜４２は、約２２７５２８.４×１０⁶ Ｎ／ｍ² （３３,０００,０００ポンド／平方インチすなわちｐｓｉ）の弾性係数を有するグラファイト・ファイバを含んでいる。層３３及び３４は、約３１０２６６×１０⁶ Ｎ／ｍ²（４５,０００,０００ポンド／平方インチすなわちｐｓｉ）の弾性係数を有するグラファイト・ファイバを含んでいる。ラケット・フレームに用いられるグラファイト・ファイバの約１０％から２０％までは高い弾性係数を有しており、グラファイト・ファイバの約８０％から９０％までは低い弾性係数を有している。高い弾性係数のグラファイト・ファイバを用いると、ラケットの重量を増加することなくラケットの堅さもしくはこわさを増加する。図９に示されたラケット・フレームの外側の層４３は塗料の層である。

【００２３】図３〜図６に戻ると、ヘッドの外側表面には、糸の穴４６が配置された溝４５が設けられている。溝４５はまた、バンパ２６及び挿入物２７（図２）を位置付けるためにも働く。

【００２４】ラケット・フレームの高さは、図４に関して決定され、把手部分１８の縦方向の中心線ＣＬを通して延びる中央面ＭＰと直角の、ラケットの寸法を測定する。縦方向の中心線ＣＬはまた、図３のラケットの縦方向の軸線を形成する。ラケットの糸は、中央面ＭＰ内にあり、かつ図１０及び図１１に示されたラケットの曲げは、中央面と直角に延びる面内に生ずる。

【００２５】図４のラケット・フレームの高さは、フレームのヘッド部分の頂部における寸法Ａから、フレームののど部分における寸法Ｂまで連続的に増加する。ラケットの高さは、寸法Ｂから、把手部分１８の頂部における寸法Ｃまで連続的に減少する。把手部分の高さは、寸法Ｃから寸法Ｄまで増加し、そして把手部分の底部まで連続的にそのままである。

【００２６】ラケット・フレームの最大高さＢは、のど部材２１及び２２がヘッド部分２０と合体する領域で生ずる。図３及び図４を比較すると、最大寸法Ｂは、わく片が縦方向の中心線ＣＬによって交差される該わく片２３の中心と概して整列する。図６及び図７を比較すると、わく片２３の高さは、わく部材２１及び２２の高さ及び最大高さＢの領域におけるヘッド部分２０の高さよりも実質的に少ない。

【００２７】大きいヘッドのラケットの特定の一実施例において、ヘッド部分の内側の縦方向の寸法Ｅは、３４.９６２３ｃｍ（１３.７６４７インチ）であり、ヘッド部分の内側の横の寸法Ｆは、２５.７９７０ｃｍ（１０.１５６３インチ）であり、全体の長さＬは、６８.４７８４ｃｍ（２６.９６０インチ）であった。ヘッド部分の頂部における高さＡは２.７６８６ｃｍ（１.０９０インチ）であり、最大高さＢは３.８１ｃｍ（１.５００インチ）であり、高さＣは２.５４ｃｍ（１.０００インチ）であり、そして高さＤは、通常の把手の寸法に従った把手の大きさに依存して変化した。図５を参照すると、ヘッド部分の頂部におけるヘッドの部分の全体幅Ｇは、０.９６５ｃｍ（０.３８０インチ）であった。図７を参照すると、わく片２３の高さＨは、２.７４３ｃｍ（１.０８０インチ）であり、そして幅Ｉは、１.０１６ｃｍ（０.４００インチ）であった。ヘッド部分の最小高さＡに対する最大高さＢの割合は、１.５／１.０９すなわち１.３７６であった。

【００２８】最大の断面高さのフレーム上の点におけるラケットの面積の慣性モーメント (The area moment of inertia)は、１３.７３ｃｍ⁴（０.３３３インチ⁴）である。自由ー自由抑制状態下での曲げの第１のモードの周波数は、２０４Ｈｚであり、クランプー自由状態下での曲げの第２のモードの周波数は、２３０Ｈｚであった。

【００２９】中間の大きさのラケットの特定の一実施例においては、ヘッド部分の内側の縦方向寸法Ｅは、３１.８０１ｃｍ（１２.５２０インチ）であり、内側の横の寸法Ｆは、２３.６９８ｃｍ（９.３３０インチ）であり、長さＬは６８.４２３ｃｍ (２６.９３８インチ）であった。ヘッドの頂部における高さＡは２.３３７ｃｍ (０.９２０インチ）であり、最大高さＢは、３.１７５ｃｍ（１.２５０インチ）であり、高さＣは２.５４ｃｍ（１.０００インチ）であり、そして高さＤは、把手の大きさに依存して変化した。ヘッドの頂部におけるヘッド部分の幅Ｇは、１.０２９ｃｍ（０.４０５インチ）であった。わく片２３の高さＨは２.２９９ｃｍ（０.９０５インチ）であり、そして幅Ｉは１.１４２２ｃｍ（０.４４９７インチ）であった。ヘッド部分の最小高さＡに対する最大高さＢの比もしくは割合は、１.２５／０.９２、すなわち１.３５８７であった。

【００３０】自由ー自由状態下での曲げの第１のモードの周波数は２０８Ｈｚであり、クランプー自由状態下での曲げの第２のモードの周波数は２３０Ｈｚであった。

【００３１】図３〜図９に示されたラケット・フレームの形状及び寸法は、ラケットが通常のラケットよりも堅くすなわちより大きいこわさを有し、そして自由ー自由抑制下での曲げの第１のモードに対しては１７０Ｈｚから２５０Ｈｚまでの、またはクランプー自由抑制下での曲げの第２のモードに対しては２１５Ｈｚから３１５Ｈｚまでの所望の周波数を有するように、中間面ＭＰに対する慣性モーメントを提供する。最小高さＡに対する最大高さＢの割合は、約１.３５から約１.３８であるのが望ましい。

【００３２】層３３及び３４において比較的高い弾性係数のグラファイト・ファイバを用いると、ラケットの全重量を正常な範囲内に維持しつつ、フレームの重量を、バンパ２６を収容するよう充分に減ずるのを許容する。フレームは、通常の樹脂であって良い、約２７０グラムのグラファイト・ファイバ及び樹脂を使用する。

【００３３】特定の形状及び寸法を有した大形ヘッドのラケット及び中間サイズのラケットが、所望のこわさ及び周波数を達成するようここに説明されてきた。しかしながら、結果のこわさもしくは堅固さが所望の周波数を提供する限り、他の形状及び寸法が用いられ得るということが理解される。重要な目的は、１７０Ｈｚ及び２５０Ｈｚ間の自由ー自由抑制下での曲げの第１のモードの周波数、もしくは２１５Ｈｚ及び３１５Ｈｚ間でのクランプー自由抑制下での曲げの第２のモードの周波数を達成することである。

【００３４】以上においては、この考案の特定の実施例を、説明の目的で詳細に述べてきたけれども、ここに与えられた詳細の多くは、この考案の精神及び範囲から逸脱することなく、当業者によって相当に変更され得るということが理解される。

【図面の簡単な説明】

【図１】この考案の一実施例に従って形成されたテニス
・ラケットを示す上面図である。

【図２】図１のラケットの側面図である。

【図３】糸及び把手被覆物の無い状態で、図１のラケッ
トのフレームを示す上面図である。

【図４】図３のラケット・フレームの側面図である。

【図５】図３の線５ー５に沿って切り取られた断面図で
ある。

【図６】図３の線６ー６に沿って切り取られた断面図で
ある。

【図７】図３の線７ー７に沿って切り取られた断面図で
ある。

【図８】図３の線８ー８に沿って切り取られた断面図で
ある。

【図９】多層のフラファイト・ファイバを示すラケット
・フレームの部分の斜視図である。

【図１０】自由ー自由抑制状態におけるテニス・ラケッ
トの曲げの第１及び第２のモードを示す図である。

【図１１】クランプー自由抑制状態下でのテニス・ラケ
ットの曲げの第１、第２、及び第３のモードを示す図で
ある。

【図１２】通常のテニス・ボールが衝突後にラケットか
ら弾んだときの従来のラケットの変形を示す図である。

【図１３】通常のテニス・ボールが衝突後にラケットか
ら弾んだときのこの考案によるテニス・ラケットの変形
を示す図である。

【符号の説明】

１５テニス・ラケット１７フレーム１８把手部分１９のど部分２０ヘッド部分２１、２２フレーム部材２３わく片２４縦方向の糸２５横の糸２６バンパ２７挿入物３１〜４２樹脂含浸グラファイト・ファイバの層４３塗料の層４５溝４６糸穴

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】把手部分(18)と、ループ形状のヘッド部
分(20)と、前記把手部分(18)及びヘッド部分(20)に結合
するのど部分(19)とを有し、かつ、把手の中心線と整列
した縦方向軸線(22)、並びに前記ループ形状のヘッド部
分(20)の面と平行に前記縦方向軸線を通して延びる中央
面(MP)を有したラケット(15)であって、１８０Ｈｚから
２５０Ｈｚまでの範囲内で前記中央面(MP)と垂直に延び
る面における自由ー自由抑制状態下での曲げの第１のモ
ードの周波数を有するラケット(15)。
【請求項２】前記周波数は、２００Ｈｚから２１０Ｈ
ｚの範囲内にある請求項１のラケット。
【請求項３】２２７Ｈｚから３１５Ｈｚの範囲内で前
記中央面(MP)と垂直に延びる面におけるクランプー自由
抑制状態下での曲げの第２のモードの周波数を有する請
求項１のラケット。
【請求項４】クランプー自由抑制状態下での曲げの第
２のモードの前記周波数は、２３０Ｈｚから２６５Ｈｚ
の範囲内にある請求項３のラケット。
【請求項５】前記ラケットは、多層の(31〜42)樹脂含
浸グラファイト・ファイバからなる管から形成され、該
層のいくつかのファイバは約227528.4×10⁶N/m²（３３,
０００,０００ポンド／平方インチすなわちｐｓｉ）の
弾性係数を有し、他の層のファイバは、約310266×10⁶
N/m²(４５,０００,０００ポンド／平方インチすなわち
ｐｓｉ）の弾性係数を有している請求項１ないし４いず
れかのラケット。
【請求項６】前記ラケットは、１２層(31〜42)の樹脂
含浸グラファイト・ファイバからなる管から形成され、
該層の内の２層のファイバは約 310266×10⁶N/m²(４５,
０００,０００ポンド/平方インチすなわちｐｓｉ)の弾
性係数を有し、他の層のファイバは、約227528.4×10⁶
N/m²(３３,０００,０００ポンド／平方インチすなわち
ｐｓｉ)の弾性係数を有している請求項１ないし５いず
れかのラケット。
【請求項７】前記ファイバの約１０％から２０％は約
310266×10⁶ N/m²(４５,０００,０００ポンド／平方イ
ンチすなわちｐｓｉ）の弾性係数を有し、該ファイバの
約８０％から９０％は約227528.4×10⁶ N/m²（３３,０
００,０００ｐｓｉ）の弾性係数を有している請求項５
または６のラケット。
【請求項８】２つの内部層(31、32)及び８つの外部層
は約 227528.4×10⁶N/m²（３３,０００,０００ポンド／
平方インチすなわちｐｓｉ）の弾性係数を有したグラフ
ァイト・ファイバを含む請求項６または７のラケット。
【請求項９】前記管は、約 1.143mmから 1.27mm（0.0
45 から 0.05インチ) のウォール・ヒュックネン(a wal
l Hucknen）を有した請求項５ないし８いずれかのラケ
ット。
【請求項１０】前記のど部分は、前記把手部分(18)か
ら分岐して前記ヘッド部分(20)と合体する一対のフレー
ム部材(21、22)を有し、前記ラケット(15)は、前記分岐
するフレーム部材(21、22)間に延びかつ前記ループ形状
のヘッド部分(20)の底部を形成するわく片(23)を含み、
前記中央面(MP)と直角な前記ラケット(15)の高さ(B)
は、前記分岐するフレーム部材(21、22)における、前記
わく片(23)と該分岐するフレーム部材(21、22)との合体
領域で最大である請求項１ないし９いずれかのラケッ
ト。
【請求項１１】前記ヘッド部分(20)の頂部の高さ(A)
に対する前記ラケット(15)の前記最大高さ(B)の割合
は、約１.３５から１.３８である請求項１０のラケッ
ト。
【請求項１２】最大の断面高さ(B)のフレーム(17)上
の点における面積の慣性モーメントが、約 13.73cm⁴
(0.33インチ⁴）である請求項１０または１１のラケッ
ト。
【請求項１３】前記ラケットの高さは、前記最大高さ
(B)から前記ヘッド部分(20)の頂部まで連続的に減少
し、かつ前記最大高さ(B)から前記把手部分(18)の頂部
まで連続的に減少する請求項１０または１１のラケッ
ト。
【請求項１４】約 685.8mm（27インチ）の長さを有す
る請求項１のラケット。