JP2003093548A - ラケットフレーム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 テニスラケットのヘッド部フレームの断面形
状を改良して反発性能、コントロール性能、スピン性能
を向上させる。 【解決手段】 ヘッド部および／またはスロート部を構
成するフレームの断面形状を、面内方向の幅をＨ、面外
方向の最大厚みをＴとすると、該最大厚みＴの最大厚み
位置は、打球面側と反対の外面より０．１Ｈ〜０．３Ｈ
の範囲とし、その最大厚み位置から打球面側の内面に向
けて、両側幅方向枠部を大きな曲率で外方に湾曲させな
がら厚みを減少させ、かつ、上記ヘッド部ではフレーム
の外面中央にガット溝を設け、該ガット溝の中心から内
面中心に貫通するガット孔を設け、該ガット孔を打球面
と同一面上に位置させている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はテニスラケット等の
ラケットフレームに関し、特に、打球面を囲むヘッド部
の断面形状を改良して、ラケットにおいて要求される反
発性能、コントロール性能、スピン性能および打球感を
良好とするものである。

【０００２】

【従来の技術】従来のテニス用ラケットフレームの断面
形状は、通常は図１４（Ａ）乃至（Ｃ）に示す形状とさ
れている。図１４(Ａ)では略長方形、(Ｂ)では略楕円
形、(Ｃ)では略八角形とし、いずれも外面１Ａの中央部
にガット架設用グロメット嵌合用の溝（凹部）ａを備
え、該溝ａの底面中央と対向した内面側（打球面側）１
Ｂにガット孔ｂ１、ｂ２を穿設している。図中、Ｔは面
外方向の厚み、Ｈは面内方向の幅を示し、一点鎖線は本
発明の実施例１のラインを対比して示している。

【０００３】上記一般的な形状に変えて、反発性能やコ
ントロール性能、スピン性能を向上させる目的で、ガッ
トを張架するヘッド部の断面形状を、図１５（Ａ）
（Ｂ）に示すように二等辺三角形形状としたものが、特
開平８−１６８５４０号で提案されている。また、本出
願人は、図１６に示す断面形状をＴ形状としたものを特
開平６−２６９５１４号で提案している。

【０００４】上記図１５（Ａ）（Ｂ）に示すラケットフ
レームは、前後幅方向枠１Ｃ、１Ｄにガット孔ｂ３、ｂ
４を穿設しているため、ガット孔ｂ３とｂ４とは長さ方
向にずらせると共に、一方のガット孔ｂ３を外面側、他
方のガット孔ｂ４を内面側に位相させて穿設し、それに
より、ガット孔ｂ３を通してｂ４に挿通させて張架する
ガットが所要間隔をあけて打球面に張られるようにして
いる。この断面形状を二等辺三角形と特異な形状とした
ラケットフレームでは、ガット孔ｂ３，ｂ４が球面の延
長上には存在せず、前後（面外方向）に分かれて存在す
るため、打球時にフレームが内側に弾性的に捩れやす
く、この捩れともどりとにより良好な反発性とスピン特
性が得られるようにしている。

【０００５】上記図１６に示すラケットフレームでは、
打球面側の内側に突起部１Ｅが突出し、該突起部と直交
する方向に外面側の基部１Ｆを設け、基部１Ｆから突起
部１Ｅにかけてガット孔ｂ１、ｂ２を貫通した状態で穿
設している。このようにＴ字状断面とすることにより、
打球時に捩れ変形が発生し、この捩れともどりとのバネ
力で、良好な反発性能が得られると共に、突起部が“た
が効果”を発生させて打球感を和らげると共にコントロ
ール性を高めることができる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記図１５および図１
６に示すように、ヘッド部の断面形状を特異は形状とし
た場合に、反発性能やコントロール性を高めることがで
きるが、それぞれ問題点を有する。即ち、図１５に示す
断面二等辺三角形とすると、ガット孔がフレームの内周
面を構成する前後両側の幅方向枠に形成されるため、ガ
ットが張架されるとフレームの強度が低下し、フレーム
がガットの張力で破損されやすい問題がある。また、図
１６に示す断面Ｔ形状とすると、この断面形状に成形し
ずらく、特に内側に突出している突起部には成型時に内
圧をかけるチューブが沿いにくい形状となり、ボイドが
多く発生し、強度の低下を招く問題がある。さらに、図
１６（Ｂ）の一点鎖線で示すように、打球時に変形し
て、エネルギーロスが発生しやすい。このように、いず
れも反発性能やコントロール性能、スピン性能を向上さ
せることはできるが、フレームの強度の低下き、破損し
やすい問題がある。

【０００７】本発明は上記した問題に鑑みてなされたも
ので、フレームの断面形状を改良することにより、フレ
ームの強度を低下させずに、反発性能やコントロール性
能、スピン性能を向上させると共に、打球感をより良好
にすることを課題としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は、繊維強化樹脂または熱可塑性樹脂からな
るパイプ状のフレームで、打球面を囲むヘッド部、スロ
ート部、シャフト部およびグリップ部を構成し、さらに
ヨークを取り付けて、ヘッド部とヨークとでガット張架
部を形成しているラケットフレームにおいて、上記ヘッ
ド部および／またはスロート部を構成するフレームの断
面形状を、面内方向の幅をＨ、面外方向の最大厚みをＴ
とすると、該最大厚みＴの最大厚み位置は、打球面側と
反対の外面より０．１Ｈ〜０．３Ｈの範囲とし、その最
大厚み位置から打球面側の内面に向けて、両側幅方向枠
部を大きな曲率で外方に湾曲させながら厚みを減少さ
せ、かつ、上記ヘッド部ではフレームの外面中央にガッ
ト溝を設け、該ガット溝の中心から内面中心に貫通する
ガット孔を設け、該ガット孔を打球面と同一面上に位置
させていることを特徴とするラケットフレームを提供し
ている。

【０００９】フレームの断面形状を、上記した幅方向面
を大きな曲率で湾曲させながら略三角形状あるいは内面
側を小辺とする略台形状とすると、フレームの周長を従
来汎用されているラケットフレームのフレーム周長と略
同じとしてフレーム重量を増加させることなく、打球時
に捻れを発生させやすくすることができる。よって、打
球時にねじれ変形のバネが加わることにより、反発性能
が向上する。即ち、打球時におけるガットの変形によ
り、ガットの張力は打球面内と打球面外の２つの成分に
分解されてガット孔に伝えられる。ガットを張架した部
分のフレーム内面先端に加わる面外成分により、ねじれ
が発生し、この変形の戻りのバネが反発性能を向上させ
る。また、ねじれによりスピン性能が向上すると共に、
フレームのバネの作用によりガットによるボールの保持
時間を長くできコントロール性能も高めることができ
る。また、上記断面形状としているため面外方向の剛性
（打球面剛性）を維持できると共に、面内方向の剛性
（側圧剛性）も高めることができ、その結果、反発性能
の向上およびボールをしっかりと捕らえて打撃できる
「しっかり感」も併せて向上させることができる。

【００１０】上記略断面三角形としたフレームの面内方
向の幅Ｈは、５ｍｍ〜２５ｍｍとし、、好ましくは１０
ｍｍ〜２０ｍｍ、最も好ましくは１３ｍｍ〜２０ｍｍで
ある。幅Ｈが５ｍｍより小さいと、打球時のフレームの
ねじれが小さくなり、反発性能、コントロール性能、ス
ピン性能の向上が図れなくなる。一方、幅Ｈが２５ｍｍ
を越えると、フレーム断面形状の周長が長くなり、ラケ
ットフレーム自体の重量が増加する。なお、重量を変え
ないようにラケットフレームを作成しようとすると、強
度の低下を招く。

【００１１】また、上記略断面三角形としたフレームの
の面外方向の最大厚みＴは、２０ｍｍ〜３５ｍｍであ
り、好ましくは２０ｍｍ〜３０ｍｍ、最も好ましくは２
２ｍｍ〜２８ｍｍである。最大厚みＴが２０ｍｍよりも
小さいと、面外方向の剛性（打球面剛性）が低下し、反
発性能が低下する。一方、３５ｍｍを越えるとフレーム
断面形状の周長が長くなり、ラケットフレーム自体の重
量が増加する。

【００１２】さらに、上記フレームの面外方向の最大厚
み位置は、打球面側と反対の外面より０．１Ｈ〜０．３
Ｈの範囲としているが、これは面内方向の幅は所要範囲
内に規定されるため、０．１Ｈより小さいと、略三角形
状の頂点となる内面が鋭角化しやすくなる。その結果、
内面の頂点部に応力が集中しやすく、フレームが破損し
やすくなることによる。また、０．３Ｈより大きいと、
打球時のフレームのねじれが小さくなり、反発性能、コ
ントロール性能、スピン性能の向上が図れなくなること
による。なお、フレームの面外方向の最大厚み位置は、
外周面より０．２Ｈ〜０．３Ｈであることが、より好ま
しい。

【００１３】上記フレームの打球面側の内面の厚みをＴ
ｉとすると、Ｔｉは最大厚みＴに対して０％〜２０％と
しており、ＴｉのＴに対する割合が小さければ小さいほ
ど好ましい。よって、ＴｉがＴに対して０％として内面
を略三角形の頂点とするのが最適であが、この頂点には
曲率半径が５ｍｍ以上のアールを設け、頂点に応力が集
中しないようにして、フレームが破損しないようにして
いる。打球面側の内面厚さＴｉが０％より大きくすると
きは厚み方向の平坦面としている。この場合はフレーム
断面形状は略台形状となる。この内面の平坦面は、最大
厚さＴに対して２０％未満としている。これは２０％を
越えると断面形状が三角形になりにくく、打球時のフレ
ームのねじれが小さくなり、反発性能、コントロール性
能、スピン性能の向上が図れなくなる。

【００１４】打球面を囲むヘッド部の断面形状を上記形
状とすると、上記のように、ヘッド部のフレームの外面
中央にガット溝を設け、該ガット溝の中心から内面中心
に貫通するガット孔を設け、該ガット孔を打球面と同一
面上に位置させている。上記構成とすると、ガットを中
心としてフレームが対称形状となり、フレームの断面の
中心からガットが出てくる構成となる。また、ガットが
フレームから出ている内面先端位置をＰとし、Ｐからフ
レームの外面までの面内方向の長さをＨｉとすると、全
幅Ｈに対してＨｉ（Ｈｉ／Ｈ）は８０％以上１００％以
下、好ましくは９０％以上１００％以下、最も好ましく
は９５％以上１００％は以下である。上記８０％以上と
しているのは、Ｈｉを長くする程ねじれモーメントが大
きくなり、反発性能等を高めることができることによ
る。なお、前記図１５に示すラケットでは、Ｈｉがフレ
ームの全幅Ｈに対して３０％〜８０％であるのに対し
て、本発明のラケットでは、ＨｉがＨに対して８０％以
上としているため、ねじれが発生しやすく、反発性能、
コントロール性能、スピン性能をより向上させることが
できる。

【００１５】上記最大厚み位置より内面に連続する両側
幅部の曲率半径を２００ｍｍ以上としていることが好ま
しく、２００ｍｍより小さいと打球時のフレームのねじ
れが小さくなり、反発性能、コントロール性能、スピン
性能の向上が図れないことに因る。なお、最大厚み位置
より内面に連続する両側幅部の全長を上記曲率で湾曲さ
せる必要はなく、一部に略直線部が存在していてもよ
い。

【００１６】上記略三角形状あるいは略台形状の断面形
状をヘッド部の全周に設け、かつ、ヨークの形状も同様
としている。なお、ヘッド部の全周ではなく一部に上記
断面略三角形状あるいは断面略台形状の部分を設けても
よい。上記のように、ガットを張架するフレーム断面の
形状を上記した略三角形状あるいは略台形状とすること
により、反発性、コントロール性、スピン性を高めるこ
とができる。

【００１７】さらに、スロート部のフレーム断面形状を
上記略三角形状あるいは略台形状としてもよい。スロー
ト部も上記形状とすると、打球時にスロート部のフレー
ムが捻れ変形することにより、打球時の振動の減衰を高
めることができる。特に、スロート部は打球時に生じる
面外２次振動の腹に当たるため、面外２次振動の振動減
衰率を高めることができ、打球時にプレーヤーの手や腕
にかかる負担を減少させることができる。

【００１８】本発明のラケットフレームに用いられる熱
可塑性樹脂としては、具体的には、ポリアミド樹脂、飽
和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ＡＢ
Ｓ樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹
脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢
酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロ
ピレン樹脂、フッ素樹脂等が挙げられる。

【００１９】また、繊維強化樹脂に用いられる強化繊維
としては、一般に高性能強化繊維として用いられる繊維
が使用できる。例えば、カーボン繊維、黒鉛繊維、アラ
ミド繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、ボロン繊
維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエ
ステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が挙げられ
る。また金属繊維を用いてもよい。軽量で高強度である
ことからカーボン繊維が好ましい。これらの強化繊維
は、長繊維、短繊維の何れであっても良く、これらの繊
維を２種以上混合して用いても構わない。強化繊維の形
状や配列については限定されず、例えば、単一方向、ラ
ンダム方向、シート状、マット状、織物（クロス）状、
組み紐状などいずれの形状・配列でも使用可能である。

【００２０】上記ラケットフレームは、繊維強化プリプ
レグの積層体からなるものに限定されず、マンドレルに
フィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレ
イアップを形成しておき、これを金型内に配置してリム
ナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したラケット
フレームとすることもできる。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照して説明する。図１は、本発明のテニスラケットを
示し、繊維強化樹脂製のパイプからなるフレーム１００
により、ガット架設部となるヘッド部１０、スロート部
１１、シャフト部１２、グリップ部１３を連続的に形成
し、スロート部１１の先端間にヨーク１４を連結して、
ヨーク１４と上記ヘッド部１０とで打球面Ｓを囲むガッ
ト張架部を構成している。

【００２２】第１実施形態では、上記ヘッド部１０およ
びスロート部１１のフレーム断面形状を図２に示す略三
角形状としている。ヘッド部１０では三角形の底面が打
球面Ｓと反対側の外面１０ａ、頂点を打球面Ｓ側の内面
１０ｂの先端Ｐ１に配置している。スロート部１１の左
右両側部も外面が三角形の底面側、内面が頂点側として
いる。

【００２３】上記ヘッド部１０およびスロート部１１の
フレーム断面形状は同一で、面内方向の幅をＨ、面外方
向の最大厚みをＴとし、該面外方向の最大厚みＴとなる
最大厚み位置Ｐ２を外面１０ａの先端Ｐ３から０．１Ｈ
〜０．３Ｈの位置に設定している。この最大厚み位置Ｐ
１と外面先端との間の幅をｈとしている。上記ヨーク１
４もヘッド部１０と同様な断面略三角形状としている。

【００２４】上記最大厚み位置Ｐ２から外面先端Ｐ３に
かけて厚み方向に湾曲させて三角形の底辺を形成すると
共に、最大厚み位置Ｐ２から内面先端Ｐ１にかけて外方
に円弧形状に膨出させて前後両側の幅方向面１０ｃ、１
０ｄを形成し、この幅方向面を三角形の頂点Ｐ１を挟む
二辺とした形状としている。上記幅方向面１０ｃ、１０
ｄは曲率半径が２００ｍｍ以上の大きく湾曲した曲線と
している。上記厚み方向の外面１０ａとなる部分の曲率
半径は５０ｍｍ以上としている。

【００２５】本実施形態においては、Ｈ＝１５ｍｍ、Ｔ
＝２６ｍｍ、ｈ＝３ｍｍ（ｈ＝０．２Ｈ）とし、フレー
ムの肉厚は１ｍｍ、断面周長は７０ｍｍとしている。

【００２６】上記フレームの断面略三角形状は、頂点Ｐ
１と底辺中心を結ぶ中心軸線Ｘを中心として対称に形成
している。該断面形状は、最大厚み位置から内面側にか
けて面外方向の厚みを次第に小としている。かつ、内面
側の先端の頂点Ｐ１には曲率半径５ｍｍ以上のアールを
設けている。

【００２７】上記ヘッド部１０のフレームには、その外
面１０ａの中央部にはガット溝２０を設け、その中心に
ガット穴２１を穿設すると共に、内面１０ｂの頂点Ｐ１
にガット穴２２を穿設している。上記対向して位置する
ガット穴２１と２２は上記中心軸線Ｘに位置し、かつ、
打球面と同一面上に位置する。ヨーク１４にも上記ヘッ
ド部１０と同様なガット穴を設けている。

【００２８】ヘッド部１０およびスロート部１１のフレ
ーム断面形状を上記した略三角形状とし、図３に示すよ
うに、上記ヘッド部１０のガット穴２１、２２にガット
Ｇを通して打球面ＳにガットＧを張架したテニスラケッ
トにおいては、フレーム形状により打球時にフレームが
捻れ易くなり、この捻れ変形のバネが加わることによ
り、反発性能が向上させることができる。

【００２９】即ち、打球時におけるガットの変形によ
り、図４に示すようにガットの張力は打球面内と打球面
外の２つの成分に分解されて、フレームの内面側先端に
穿設したガット孔２２に伝えられる。内面側の頂点部に
加わる面外成分により、図４の矢印Ｘで示すような、ね
じれが発生し、この変形の戻りのバネが反発性能を向上
させ、コントロール性能も合わせて向上させている。更
に、対称形状であるフレームの断面の中心からガットＧ
が出ているため、ねじれ易くなり、反発性能、コントロ
ール性能スピン性能をより向上させることができる。

【００３０】また、上記断面形状とすると、面外方向の
剛性（打球面剛性）を維持しながら、面内方向の剛性
（側圧剛性）を高めることができ、反発性能の向上、し
っかり感も併せて向上させることができる。

【００３１】さらに、スロート部１１のフレームもヘッ
ド部１０と同様に断面略三角形状としているため、スロ
ート部１１も打球時にねじれ変形して、打球時の振動の
減衰を高めることができ、特に、実打時の振動減衰に寄
与する面外２次の減衰率を向上させることができる。

【００３２】図５は第２実施形態を示し、打球面Ｓ側の
フレームの内面に厚さ方向の平坦面１０ｍを設けている
点だけを第１実施形態と相違させている。この平坦面１
０ｍの厚さ寸法Ｔｉは最大厚み寸法Ｔの５％〜２０％と
し、本実施形態では５％としている。

【００３３】図６は第３実施形態を示し、図６（Ａ）に
示すように、打球面を囲むヘッド部１０のフレームとヨ
ークのみ第１実施形態と同様な断面略三角形状とし、ス
ロート部１１は図６（Ｂ）に示すように、断面略楕円形
状としている。

【００３４】図７は第４実施形態では、図７（Ａ）に示
すように、ヘッド部１０のフレームおよびヨークは従来
と同様な断面楕円形状とし、図７（Ｂ）に示すように、
スロート部１１のフレームのみ第１実施形態と同様な断
面略三角形状としている。

【００３５】本発明のテニスラケットの実施例〜と
比較例〜について詳述する。実施例〜と比較例
〜について、剛性、反発係数、振動（面外２次振動
減衰率）を測定し、更に、耐久テストおよび実打テスト
を行った。なお、剛性については、ヘッド部の側面、打
球面、スロート部の側面のそれぞれについて測定した。
以下、試験結果を表１に示す。

【００３６】

【表１】

【００３７】実施例〜および比較例〜は、すべ
て重量を２２０ｇ、バランス（グリップエンドから重心
位置までの寸法）を３１０ｍｍとした。ラケット全長は
６８５ｍｍとした。実施例は、上記第１実施形態のラ
ケットである。即ち、ヘッド部、ヨークとスロート部の
フレーム断面形状を図２に示す形状と、面内方向の幅Ｈ
を１５ｍｍ、面外方向の厚みＴを２６ｍｍとし、最大厚
み位置Ｐ２を外面より３ｍｍの位置に設定した。実施例
は、図５に示す第２実施形態に該当し、内面側先端に
設ける平坦面１０ｍの厚さ寸法を最大厚さ寸法の５％と
し、１５ｍｍとしている。他は実施例と同様とした。
実施例は第３実施形態に該当し、ヘッド部のフレーム
およびヨークのみを断面略三角形とし、スロート部は汎
用ラケットと同様な形状の断面略楕円形状とした。実施
例は第４実施形態に該当し、打球面を囲むヘッド部お
よびヨークは汎用のラケットと同様な断面略楕円形状と
し、スロート部のフレームのみ断面略三角形状とした。

【００３８】比較例は、ヘッド部のフレーム断面形状
を図１４（Ａ）のように、略長方形形状とし、面内方向
の幅Ｈは１０ｍｍとした。比較例は、ヘッド部のフレ
ーム断面形状を図１４（Ｂ）のように、略楕円形状と
し、面内方向の幅Ｈは１０ｍｍ、内周面の曲率半径Ｒは
２００ｍｍとした。比較例は、ヘッド部のフレーム断
面形状を図１４（Ｃ）のように、略八角形形状とし、面
内方向の幅Ｈは１０ｍｍ、内周面の平面の面外方向の厚
さＴｉは、面外方向の最大厚みＴの６０％とした。比較
例は、ヘッド部のフレーム断面形状を図１６のように
Ｔ型形状とし、面内方向の幅Ｈは１５ｍｍ、内周面の平
面の面外方向の厚さＴｉは最大厚みＴの２０％としたま
た、比較例〜比較例のヘッド部のフレームの断面周
長は、いずれも実施例のヘッド部のフレームの断面周
長と同じ長さとした。なお、実施例、比較例〜比較
例のその他の構成は、実施例と同様とした。

【００３９】表１中において、Ｒはフレーム内面の曲率
半径を示し、ｘは最大厚み位置を外面からの幅方向の割
合で示す。

【００４０】（側圧剛性の測定）図８に示すように、実
施例及び比較例のテニスラケットを横向きで打球面Ｓを
垂直方向として、テニスラケット１を保持した。この状
態で上方のヘッド部１０の側部に対して、平板５０によ
り、８０ｋｇｆの荷重を加えて変位量（たわみ量）を測
定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）
で割って、その値をヘッド部１０の側面の面内方向の剛
性値とした。

【００４１】（打球面剛性の測定）図９に示すように、
実施例及び比較例のテニスラケットを水平に配置し、ヘ
ッド部１０のトップ部１０ａを受け治具６１（Ｒ１５）
で支持するとともに、トップ部１０ａから３４０ｍｍ離
れた位置で、スロート部１１の両側からヨークにかけた
位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態
で、受け治具６２より受け治具６１の方向へ１７０ｍｍ
離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方
より８０ｋｇｆの力を加えて変位量（たわみ量）を測定
し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で
割って、その値を打球面の面外方向の剛性値とした。

【００４２】（スロート剛性の測定）図１０に示すよう
に、実施例及び比較例のテニスラケットを水平に配置
し、ヨークの下端に当たる位置から両側のスロート部１
１を受け治具７０で支持するとともに、該受け治具７０
よりグリップ部１４側に３４０ｍｍ離れた位置で受け治
具７１によりグリップ部１４を支持した。この状態で、
受け治具７１よりスロート部１１側に２２０ｍｍ離れた
位置に対して、加圧具７２により上方より８０ｋｇｆの
力を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値
である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値を
スロート部１１の剛性値とした。

【００４３】（反発係数の測定）図１１に示すように、
実施例及び比較例のテニスラケットに、ガットを縦６０
ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケッ
トを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１４を柔
らかく固定し、その打球面Ｓにボール打出機から一定速
度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面Ｓに
衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反
発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ
１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良い
ことを示している。このような方法で、反発係数を測定
した。

【００４４】（面外２次振動減衰率の測定）図１２
（Ａ）に示すように、実施例及び比較例のテニスラケッ
トにおいてヘッド部１０の上端を紐５１で吊り下げ、ス
ロート部１１とシャフト部１２との連続点に加速度ピッ
クアップ計５３をフレーム面に垂直に固定した。この状
態で、図１２（Ｂ）に示すように、加速度ピックアップ
計５３の裏側のフレームをインパクトハンマー５５で加
振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォ
ースピックアップ計で計測した入力振動（ｆ）と加速度
ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ
５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレ
ットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザ
ーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周
波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数
を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外２次振
動減衰率とした。

【００４５】ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ） Ｔｏ＝Ｔｎ／√２

【００４６】（耐久テスト方法）図１３に示すように、
実施例及び比較例のテニスラケットのグリップ部１３を
グリップチャック８０に固定し、打球面Ｆに対してボー
ルが垂直に当たるように、ボールを発射した。該行為を
テニスラケット１が破損するまで繰り返した。ボールは
硬式ボールを使用し、ボール速度が７５ｍ／ｓとなるよ
うにエアー圧による発射砲８１で発射した。なお、ボー
ル速度は速度センサー８２で測定した。上記テスト結果
を３段階で評価した。表１中の強度の欄の「１」は６０
０回で破損したことを示し、「２」は８００回で破損
し、「３」は１０００回しても破損しなかったことを示
す。

【００４７】（実打テスト方法）実施例及び比較例のテ
ニスラケットを用いて実打テストを行った。実打テスト
は一般プレイヤー５０人で行い、反発性、コントロール
性、スピン性、振動のそれぞれの項目につき、５点法で
評価し、５０人の平均値を求めた。反発性、コントロー
ル性、スピン性については、高得点であるほど性能が優
れていたことを示し、振動については、高得点であるほ
ど打球時の振動が少なかったことを示している。

【００４８】上記表１に示す結果から明らかなように、
実施例、、は比較例〜に比べ、打球面剛性・
スロート剛性が優れており、比較例と比較しても、打
球面剛性・スロート剛性は略同程度であった。また、実
施例は比較例〜に比べ、側圧剛性が大きく優れ
ている結果となった。また、実施例も汎用されている
比較例、と比較して側面剛性、打球面剛性が同等以
上となり、特に、スロート部の剛性は比較例〜と比
較し同等以上となっていた。このことにより実施例〜
の反発性能は比較例〜よりも向上していると考え
られ、実際に反発係数の測定結果と実打テストの結果か
ら反発性能が優れていることが認められた。

【００４９】また、実施例〜の断面形状では、打球
時にねじれ変形が起こることから、振動の減衰を高める
ことができる。特に実打時の振動減衰に大きく寄与する
面外２次減衰率は比較例〜の面外２次減衰率よりも
大きくなっており、実打テストの結果からも振動減衰が
優れていることが認められた。強度においては、実施例
〜共に問題が無いという結果となり、耐久性も優れ
ていることが認められた。また、コントロール性、スピ
ン性も実施例〜は比較例〜に比べて、優れてい
ることが実打テストにより認められた。

【００５０】

【発明の効果】以上の説明より明らかなように、本発明
のラケットフレームによれば、ねじれ変形のバネが加わ
ることにより、反発性能が向上する。すなわち、打球時
におけるガットの変形により、ガットの張力は打球面内
と打球面外の２つの成分に分解されて、ガット架設部の
ガット孔に伝えられる。ガット架設部では先端に加わる
面外成分により、ラケットのフレームにねじれが発生
し、この変形の戻りのバネが反発性能を向上させ、コン
トロール性能、スピン性能も合わせて向上させている。
また、上記構成とすると、面外方向の剛性（打球面剛
性）を維持しながら、面内方向の剛性（側圧剛性）を高
めることができ、反発性能の向上、しっかり感も併せて
向上させることができる。

【００５１】さらに、上記構造をスロート部にも設けた
場合、フレームがねじれ変形することにより、打球時の
振動の減衰を高めることができ、特に実打時の振動減衰
に寄与する面外２次の減衰率を向上させることができ
る。

【００５２】さらにまた、上記構成とすると、対称形状
であるフレームの断面の中心からガットが出ているた
め、よりねじれが発生し、反発性能とコントロール性
能、スピン性能がより向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明のテニス用ラケットフレームを示し、
（Ａ）は側面図、（Ｂ）は平面図である。

【図２】 ヘッド部とスロート部の断面図である。

【図３】 ガットを通した状態を示す断面図である。

【図４】 上記フレームの作用を示す図面である

【図５】 第２実施形態の断面図である。

【図６】 （Ａ）（Ｂ）は第３実施形態の断面図であ
る。

【図７】 （Ａ）（Ｂ）は第４実施形態の断面図であ
る。

【図８】 側圧剛性の測定方法を示す概略図である。

【図９】 打球面剛性の測定方法を示す概略図であり、
（Ａ）は正面図、（Ｂ）は平面図である。

【図１０】 スロート剛性の測定方法を示す概略図であ
り、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は平面図である。

【図１１】 反発係数の測定方法を示す概略図である。

【図１２】 （Ａ）（Ｂ）は面外２次振動減衰率の測定
方法を示す概略図である。

【図１３】 強度の測定方法を示す概略図である。

【図１４】 （Ａ）（Ｂ）（Ｃ）は汎用されているラケ
ットフレームの断面図である。

【図１５】 （Ａ）（Ｂ）は従来例を示す図面である。

【図１６】 （Ａ）（Ｂ）はたの従来例を示す図面であ
る。

【符号の説明】

１０ ヘッド部 １０ａ 外面 １０ｂ 内面 １０ｃ、１０ｄ 幅方向面 １０ｍ 平坦面 １１ スロート部 １２ シャフト部 １３ グリップ部 ２０ 溝 ２１，２２ ガット穴 Ｇ ガット

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維強化樹脂または熱可塑性樹脂からな
   るパイプ状のフレームで、打球面を囲むヘッド部、スロ
   ート部、シャフト部およびグリップ部を構成し、さらに
   ヨークを取り付けて、ヘッド部とヨークとでガット張架
   部を形成しているラケットフレームにおいて、 上記ヘッド部および／またはスロート部を構成するフレ
   ームの断面形状を、面内方向の幅をＨ、面外方向の最大
   厚みをＴとすると、該最大厚みＴの最大厚み位置は、打
   球面側と反対の外面より０．１Ｈ〜０．３Ｈの範囲と
   し、その最大厚み位置から打球面側の内面に向けて、両
   側幅方向枠部を大きな曲率で外方に湾曲させながら厚み
   を減少させ、かつ、上記ヘッド部ではフレームの外面中
   央にガット溝を設け、該ガット溝の中心から内面中心に
   貫通するガット孔を設け、該ガット孔を打球面と同一面
   上に位置させていることを特徴とするラケットフレー
   ム。
2. 【請求項２】 上記最大厚み位置より内面に連続する両
   側幅部の大きな曲率は、曲率半径を２００以上としてい
   る請求項１に記載のラケットフレーム。
3. 【請求項３】 上記打球面側の内面先端に厚み方向の小
   さな平坦面を設けている請求項１または請求項２に記載
   のラケットフレーム。