JPH0336964A - 多重インバータ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は多重パルス幅変調インバータにおける出力電圧
の高調波を低減したインバータ制御装置と、そのインバ
ータを用いたモータ駆動装置に関する。

〔従来の技術〕

交流電動機の回転速度を制御する場合、ＰＷＭインバー
タ装置が用いられるが、ＰＷＭインバータの出力電圧は
正、負の２レベルのため、出力電流に含まれる高調波成
分が大きいという問題がある。

そこで、一般に複数個のインバータを多重結合して、出
力電圧の高調波成分を取り除く方法が提案されている。

例えば、従来の高調波成分の低減方法として、特開昭６
０−９８８７５号に記載のように。

複数の電圧形ＰＷＭ制御インバータを並列リアクトルを
介して、並列に接続して多重化して各インバータを制御
するキャリア信号の位相をそれぞれ３６０”／ｎ（ｎ：
インバータの数）ずつずらすことにより、キャリア信号
の周波数相当のリプル電流を低減している。

〔発明が解決しようとする課題〕

上記従来技術は各相電圧の高調波成分を低減する反面、
線間電圧の高調波成分については充分低減できずに、出
力電流に高調波が残るという問題があった。

本発明の目的は前記問題を解決するため、多重インバー
タの線間出力電圧の高調波成分を低減し、高調波成分の
少ない交流出力を得るための多重インバータ装置を提供
することにある。

さらに、並列リアクトルにより多重化された、並列多重
インバータにおいて発生するｉ環電流を抑制した、並列
多重インバータ装置を提供することを第２の目的として
いる。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的を達成するために、搬送波信号を正側。

負側に２分割し、かつその正側と負側の搬送波は同位相
とし、前記正側の搬送波と出力電圧指令とを比較する第
１の比較器と、負側の搬送波と出力電圧指令とを比較す
る第２の比較器とを設け、第１と第２の比較器の出力信
号が正のときには、インバータの出力電圧が正、第１と
第２の比較器の出力信号が負のときはインバータの出力
電圧が負。

第１と第２の比較器の出力信号が異なるときは１１０　
ＩＩとなるように制御することにより達成される。さら
に、並列多重インバータとした時に発生する循環電流を
防止するには、前記、第１と第２の比較器の出力信号が
異なる場合に、所定の周期で第１と第２の比較器の出力
信号レベルを反転させることにより達成される。

〔作用〕

多重インバータ出力電流の高調波の大きさは、線間電圧
に含まれる高調波の大きさに比例する。

この線間電圧に含まれる高調波電圧の大きさは、多重イ
ンバータ各相の出力電圧パルスの位相関係を変化させる
ことによって変わる。従って、多重インバータの線間電
圧に含まれる高調波電圧は、多重化されたインバータの
パルス幅変調方式により変化する。そこで、インバータ
の出力電圧指令と、正側のみの搬送波信号を比較する第
１の比較器と、出力電圧指令と負側のみの搬送波信号と
を比較する第２の比較器を設けて、第１．第２の比較器
の出力信号に応じて、インバータの各スイッチ素子をオ
ン、オフ制御し、出力電圧を制御する。

この場合において、正側の搬送波信号と負側の搬送波信
号の位相を同位相となるように設定すれば、線間電圧に
含まれる高調波成分を低減することができる。

〔実施例〕

第１図は本発明を並列多重インバータに適用した例であ
る。並列多重インバータ１は直流電圧を正ｔｏｌ負の３
レベルの交流電圧に変換し、交流電動機２に３相の交流
電圧を供給する。並列多重インバータ１は直流電源６，
７と平滑コンデンサ８とインバータ３，４及び中間タッ
プ付並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５Ｗから構成される。

平滑コンデンサ８は直流型ｇ６，７を直列接続したもの
に並列接続され、直流電源６と７の接続点が接地される
。インバータ３，４はグレーツ結線された自己消弧素子
ＳＩＵ、〜Ｓ４Ｗとそれらに逆並列接続された帰還ダイ
オードＤ　１．　Ｕ　、〜Ｄ４Ｗとから構成される。自
己消弧素子としてはトランジスタやゲートターンオフサ
イリスタなどのスイッチング素子が用いられる。インバ
ータ３とインバータ４の各相Ｕ、Ｖ、Ｗの交流出力端は
各々中間タップ付並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５Ｗの両
端に接続されている。並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ。

５Ｗの中間タップには交流電動機２が接続されている。

次に、本発明に関するＰＷＭ変調方式の構成と動作を説
明する。なお、本実施例ではＵ相についてのみ示すが、
Ｖ、Ｗ相についても同様の構成と動作を行う、パルス幅
変調制御のための搬送波信号を発生する発振器９の出力
信号は加算器１０゜１１に加えられる。加算器１０．１
１は定数器１２．１３の信号と搬送波信号を加算し、正
側のみの搬送波信号と負側のみの搬送波信号を演算し、
各々比較器１４．１５に加える。このとき、正側の搬送
波信号と、負側の搬送波信号は同位相となっている。比
較器１４．１５はＵ相の出力電圧指令信号Ｖ−と搬送波
信号とを比較し、インバータ３．４をａ威するスイッチ
ング素子ＳＩＵ、・・・Ｓ４Ｗをオン、オフするための
パルス幅変調信号（ＰＷＭパルス）を発生する。１６．
１７は否定回路である。

次に動作を説明する。並列多重インバータの出力は並列
リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５Ｗの中間タップより得られ、
その大きさはインバータ３と４の出力電圧の和である。

インバータ各相の動作は位相が異なるのみであるので、
Ｕ相について説明する。並列多重インバータのＵ相出力
電圧は、インバータ３，４を構成する自己消弧素子ＳＩ
Ｕ。

Ｓ２Ｕ、Ｓ３Ｕ、Ｓ４Ｕのオン、オフによって変化する
。第２図は、５ＩＵ−５４Ｕのオン状態と出力電圧の大
きさの関係である。第２図において、ＳＩＵとＳ３Ｕが
オンすると（Ｓ２Ｕ、８４０はオフ）出力は＋Ｅの電位
となる。逆にＳ２ＵとＳ４Ｕがオンすると（Ｓ１ｔＪ、
Ｓ３Ｕはオフ）出力は−Ｅの電位となる。また、ＳＩＵ
とＳ４ＵあるいはＳ２ＵとＳ３Ｕがオンすると出力は電
源中性点のＯ電位となる。そこで、従来は第３図に示す
ようなパルス幅変調方式によって、上記の動作を行うよ
うにしている。第３図において、第１図と同一物には同
じ番号を付しているので説明を省略する。従来ではイン
バータ３と４のパルス幅変調による高調波成分を低減す
るために、極性反転器１８によって搬送波信号の極性を
反転させ、比較器１４．１５に逆位相の搬送波信号を加
えるようにしている０次に第４図により従来のパルス幅
変調方式の動作を説明する。ここでは説明を簡単にする
ため、第４図■に示すような直流の電圧指令を各相に与
える。比較器１４はＵ相の電圧指令Ｖｕ本と実線で示す
搬送波信号を比較してインバータ３から第４図■に示す
電圧を出力する。比較器１５はＵ相の電圧指令ｖｕ＊と
破線で示す搬送波信号を比較してインバータ４から第４
図■に示す電圧を出力する。その結果、並列リアクトル
５Ｕから第４図■に示す電圧が出力される。これがイン
バータ１のＵ相電圧である。■相、Ｗ相もＵ相と同様に
動作し、■相について見ると、第４図Ｏ２■、Ｑに示す
電圧がインバータ３，４．１から出力される。その結果
、交流電動機２に供給される線間電圧は第４図■に示さ
れるように、Ｏ９＋Ｅ、＋２Ｅの３つのレベルの電圧が
含まれる。

第５図は第３図に示す従来のパルス幅変調方式による並
列多重インバータの交流出力電圧指令ｖｕ＊、相電圧Ｖ
ｕ、線間電圧Ｖｕ−ｖの動作波形である。これより、従
来のパルス幅変調方式では。

相電圧ｖｌｌの高調波含有率を低減できるが、線間電圧
Ｍｕ−ｖには±２Ｅで変化する高調波成分が多く含まれ
る問題がある。ここに、Ｅは直流電源６゜７の電圧であ
る。

そこで、本発明では第１図に示すようなパルス幅変調方
式として、並列多重インバータの線間電圧の高調波含有
率を低減するようにしている。第１図の本発明では、加
算器１０．１１において、正側のみの搬送波信号と負側
のみの搬送波信号を作り、比較器１４．１５に加える。

比較器１４は並列多重インバータの出力電圧指令Ｖｕ本
の正側についてパルス幅変調を行う、比較器１５は並列
多重インバータの出力電圧指令ｖｕ＊の負側についてパ
ルス幅変調を行う、その結果、比較器１４゜１．５の出
力信号Ｘｉ、Ｘ２ヒ自己消弧素子ＳＩＵ。

Ｓ２Ｕ、Ｓ３Ｕ、Ｓ４Ｕのオン状態は、第６図に示すよ
うになる。第６図において、信号Ｘ１゜Ｘ２がＩＩ　Ｉ
　Ｉ′は、出力電圧指令ｖｕ本が搬送波信号に比較して
小さい場合を表わし、′Ｏ″はその逆を表わす、また、
第１図の実施例では、Ｘ１＝“１”でかつＸ２＝“０”
というモードは発生しない。

次に第７図を用いて本発明のパルス幅変調方式の動作を
説明する。ここでは説明を簡単にするため、第７図■に
示すような直流の電圧指令を各相に与える。比較器１４
はＵ相の電圧指令■−と実線で示す搬送波信号を比較し
てインバータ３から第７図すに示す電圧を出力する。比
較器１５はＵ相の電圧指令ｖｕ本と破線で示す搬送波信
号を比較してインバータ４から第７図■に示す電圧を出
力する。その結果、並列リアクトル５Ｕから第７図■に
示す電圧が出力される。これがインバータ１のＵ相電圧
である。■相、Ｗ相もＵ相と同様に動作し、■相につい
て見ると、第７図■、■、０に示す電圧がインバータ３
，４．１から出力される。

その結果、交流電動機２に供給される線間電圧は第７図
■に示すように、＋Ｅ、＋２Ｈの２つのレベルの電圧が
含まれるが、従来方式による場合（第４図■）に比べて
変動が小さ（高調波が少ないという効果がある。

第８図は第１図に示す本発明のパルス幅変調方式による
。並列多重インバータ出力の電圧指令ｙｕ＊、相電圧Ｖ
ｕｐ線間電圧Ｖｕ−ｖの動作波形である。

第８図と従来方式の第５図を比較すれば明らかなように
、本発明のパルス幅変調方式を用いれば。

線間電圧に含まれる±２Ｅで変化する高調波成分を無く
すことができる。なお、ここで電圧Ｅは直流電源６，７
の電圧である。

第９図は本発明の他の実施例である。第１図と同一物に
は同じ番号を付しているので説明を省略する０本実施例
では、さらにインバータ３と並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ
、５Ｗとインバータ４を環流する循環電流を抑制する手
段を設けた点である。

第１図では第６図に示すように、出力電圧がＯの期間は
Ｓ２ＵとＳ３Ｕをオンとするモードだけを用いている。

そのため、このモードにおいてはインバータ４から並列
リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５Ｗを介してインバータ３へ過
大な直流電流が流れ。

インバータの損失が増加する。そこで、本実施例では、
第２図に示す並列多重インバータの出力電圧を０にする
２つのモード、すなわち、ＳＩＵとＳ４Ｕをオンあるい
はＳ２ＵとＳ３Ｕをオンする２つのモードを均等に用い
る手段を設けるようにしている。

次に、本発明の出力電圧をＯにする２つのモードを均等
に用いるための手段の構成と動作を説明する。

論理回路１９は比較器１４．１５の出力信号Ｘｉ、Ｘ２
が入力され、並列多重インバータ・１の出力電圧が０と
なる期間のみ１をｘ３に出力する。

その演算式は次式で表わされる。

Ｘ３＝１１　−　Ｘ２　　　　　　　　　　　　　−（
１）論理回路２０は比較器１４．１５の出力信号Ｘｉ、
Ｘ２と論理回路１９の出力信号Ｘ３及び、発振回路２１
の出力信号ｘ４が入力され、インバータ３，４のスイッ
チング素子をオン、オフするためのパルス幅変調信号Ｙ
ｌ、Ｙ２を出力する。

その演算式は次式で表わされ、その真理値表は第１０図
に示すようになる。

発振回路２１は発振器９の出力信珍周波数の半分以下の
周波数で０．１を周期的に出力する。

例えば５発振回路２１の発振周波数を発振器９の発振周
波数の半分にし、その位相を同期させると、Ｘ４は搬送
波周波数の２倍周期で０．１に変化する。すなわち、搬
送波周波数の周期毎に出力されるＯ電圧期間において、
第１０図に示すように、ｘ４がＯの場合にはＳ２ＵとＳ
３Ｕがオン。

Ｘ４が１の場合にはＳＩＵとＳ４Ｕがオンする２つのモ
ードが交互に選択される。その結果、本実施例によれば
、インバータ３と４を還流する循環電流を無くすことが
でき、第１の実施例で示した高調波成分も低減できると
いう効果がある。

第１１図は本発明の他の実施例を示す図である。

第９図の第２の実施例と異なる点は、電圧指令Ｖ−と搬
送波信号９を比較する比較器を１つにした点にある。第
１１図において２２は電圧指令の負側を正側に変換する
絶対値回路、２３は電圧指令が正極性のときにＩＩ　Ｉ
　ＩＩ、負極性のときに１１０　ＴＪを出力する極性判
別回路、２４．２６はＡＮＤ回路、２５．２７は否定回
路である。ＡＮＤ回路２４は電圧指令が正極性であると
きのみ比較器１４の出力信号を出力し、その他は“ＯＴ
ｌを出力する。他方、ＡＮＤ回路２６は電圧指令が負極
性であるときのみ比較器１４の出力信号を出力し、その
他は＋ｉ　０　ｎを出力する。否定回路２５は電圧指令
が負極性のときｒｔ　１　ｔｐを出力し、否定回路２６
はＡＮＤ回路の出力信号を反転させる。その結果、否定
回路２６の出力信号は、負極性の電圧指令と負極性の搬
送波信号を比較して得られるパルス幅変調信号に一致し
、第２の実施例と同様に。

インバータ３，４間に流れる循環電流の防止と、出力の
線間電圧の高調波成分を低減できるという効果がある。

第１２図は本発明の他の実施例である。第１１図の第３
の実施例と異なる点は、第３の実施例では各和気に電圧
指令の極性判別回路２３を設けていたのに対し、本実施
例では３相分を一括してその極性信号を得るように、極
性演算回路２８を設けた点にある。極性演算回路２８の
動作を第１３図、第１４図を参照して説明する。第１３
図は、交流電動機２の固定子座標系におけるインバータ
１の３相の出力電圧指令を合成した電圧ベクトル指令Ｖ
・とＵ、Ｖ、Ｗ相巻線軸の関係を示したものである。こ
れより、電圧ベクトルＶ・がＡ−Ｆのどの区間を向いて
いるかによって、各相の極性を決めることができる。第
１４図は極性演算回路２８の各区間での各相に対する出
力信号１＃　Ｘ　５１＋の値を示す、また、電圧ベクト
ル指令ｖ拳は交流電動２を周知のベクトル制御を用いて
制御する場合には、次式に示す演算により容易に求める
ことができる。

Ｑ＝　　冗　＋　ωを拳ｔ＋ｔａｎ″″’（Ｖａ・／　
Ｖｑ”）　　−（１）ここに、Ｖ　ａ　”　ｇ　Ｖ　ｑ
　＊は交流電動機２の回転磁界座標系での電圧指令、ω
１＊は一次角周波数指令、ｔは時間である。

本実施例によれば、出力電圧ベクトルの向きに基づいて
極性信号を得るようにしているので、本発明をマイクロ
プロセッサを用いたディジタル制御で実現する場合に、
小さな出力電圧指令の演算に伴う演算の桁落ちによる誤
差により発生する極性判別の誤りを部止することができ
る。

第１５図は本発明の他の実施例である。第９図の第１実
施例と同一物には同じ番号を付しているので説明を省略
する。第１実施例では発振回路２１の出力信号に基づい
てインバータ３と並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５Ｗとイ
ンバータ４を環流する循環電流を抑制するようにしてい
たのに対し、本実施例では楯！！２電流を検出し、この
検出信号に基づいて循環電流を抑制するようにした点が
異なる。Ｕ相、■相、Ｗ相は同様の動作を行うので、Ｕ
相のみについて説明する。インバータ３の各相の出力電
流を検出する電流検出器３０Ｕ、３０Ｖ。

３０Ｗと、インバータ４の各相の出力電流を検出する電
流検出器３１Ｕ、３１Ｖ、３１Ｗを設け、加算器２８で
循環電流を検出する。加算器２８ａは電流検出器３０Ｕ
と３１Ｕの差分を演算し、その出力信号（循環電流）を
比較１２９ｂに入力する。比較器２９ｂの出力信号ｉ′
Ｘ　４　ｕは、入力信号が正極性の時は“１″、負極性
の時は“０″を論理回路２０に出力する。

次に、本発明の循環電流を抑制する動作を説明する。加
算器２８ａの出力信号（循環電流）が正極性であれば、
循環電流はインバータ４からインバータ３に向って流れ
ている。逆に、負極性であれば、循環電流はインバータ
３がらインバータ４に向かって流れている。そこで、本
発明では、インバータｌの出力電圧がＯの期間において
、検出した循環電流が正極性の時にはインバータ３の出
力電圧を＋Ｅ、インバータ４の出力電圧を−Ｅとし、逆
に循環電流が負極性の時にはインバータ３の出力電圧を
−Ｅ、インバータ４の出力電圧を＋Ｅとなるようにして
いる。その結果、インバータ１の出力電圧はＯに保持し
、かつ循環電流を時間平均的にＯにすることができる。

また、比較器２９ｂに所定のヒステリシス特性を付加す
ることにより、循環電流の脈動振幅を所定値に制御する
こともできる。

本実施例によれば、インバータ３とインバータ４のスイ
ッチング素子の特性差、並列リアクトル５Ｕ、５Ｖ、５
Ｗの中間タップ位置のずれによる回路インピーダンスの
不平衡などにより発生する循環電流を含めて抑制するこ
とができる。

第１６図は本発明の他の実施例である。第１図と同一物
には同じ番号を付しているので説明を省略する０本実施
例は本発明を４多重インバータに〜Ｅの５レベルの出力
電圧を得ることができる。

Ｕ相、■相、Ｗ相は各々同様の動作を行うので、Ｕ相の
みについて図示し、説明する。交流電動機２は並列リア
クトル３２の中間タップから、並列多重インバータ１Ａ
と１Ｂの出力電圧の平均値が供給される。並列多重イン
バータ１Ａと１Ｂは、各々並列リアクトル５Ａ、５Ｂと
インバータ３Ａと４Ａ及び３Ｂと４Ｂから構成される。

インバータ３Ａ、４Ａ、３Ｂ、４Ｂは、゛比較器１４Ａ
。

１５Ａ、１４Ｂ、１５Ｂの出力信号に基づいて制御され
る。比較器１４Ａ、１５Ａ、１４Ｂ、１５Ｂは、Ｕ相の
出力電圧指令ｖｕ＊と加算器１０Ａ。

１１Ａ、ＩＯＢ、ＩＩＢから出力される搬送波信号が入
力される。加算器１０Ａ、ＩＩＡ、ＩＯＢ。

１１Ｂは１発振器９Ａの出力信号とバイアス信号を与え
る定数器１２Ａ、１３Ａ、１２Ｂ、１３Ｂの信号を加算
する。

次に動作を第１７．１８図を参照して説明する。

第１７図は、Ｕ相出力電圧指令Ｖ−が０．５　以上の場
合のインバータ出力の動作波形である。なお、Ｖｕ”が
１．０　はインバータの最大出力電圧に相当する。Ｖｕ
”が０．５　以上では、比較器１４Ａを除いて、１５Ａ
、１４Ｂ、１５Ｂは出力信号が１１１１＋となり、イン
バータ４Ａ、３Ｂ、４Ｂは＋Ｅの出力電圧が出力される
。その結果、並列リアクトル３２の出力電圧Ｖｕは、＋
Ｅと十−Ｅの２レベルの出力電圧となる。

また、第１８図は、Ｕ相出力電圧指令Ｖ−がＯから０．
５　の場合のインバータ出力の動作波形である。この場
合には、比較器１４Ａの出力信号は１１０１１で、比較
器１４Ｂ、１５Ｂの出力信号は“１″となり、インバー
タ３Ａは−Ｅ、インバータ３Ｂと４Ｂは＋Ｅの出力電圧
が出力される。その結果、並列リアクトル３２の出力電
圧Ｖｕは＋−Ｅと０の２レベルの出力電圧となる。

以上の動作により、４多重インバータでは、圧が得られ
、さらに、第１６図に示す４重ＰＷＭ制御により、先の
実施例で示した本発明の２重ＰＷＭ制御と同様に、線間
電圧に含まれる高調波成分を一層低減することができる
。

次に、直列多重インバータに本発明を適用した場合の一
実施例を第１９図に示す。第１図と同じ部分は同一符号
を付した６本図において、直列多重インバータ１００は
直流を正Ｔｏ？負の３レベルの交流電圧に変換し、交流
電動機２に３相の交流電圧を供給する。１１５は直流源
、１１６゜１１７は平滑コンデンサで、それら端子の一
方は直流電源１１５に接続され、また他方は相互接続さ
れて、その接続点を直流電源中性点として使用するもの
である。平滑コンデンサ１１６，１１７の出力にはイン
バータ回路が接続されている。このインバータ回路にお
いて、４１〜４４．５１〜５４．６１〜６４は、トラン
ジスタ又はゲートターンオフサイリスタよりなるスイッ
チング素子４５〜４８．５５〜５８．６５〜６８はフラ
イホイルダイオード、４９，５０，５９，６０，６９゜
７０はスイッチング素子４２，５２．６２のコレクタ電
位及びスイッチング素子４３，５３，６３のエミッタ電
位を直流電源中性点電位にクランプするためのクランプ
ダイオードである。また、インバータ１００の出力はス
イッチング素子４２゜４３，５２と５３．６２と６３の
各相互接続点ＵＶ、Ｗが各相の出力端子となり、交流電
動機２に接続されている。

次に、本発明に関するＰＷＭ変調方式の構成と動作を説
明する。なお、実施例ではＵ相についてのみ説明するが
、■、Ｗ相についても同様の構成と動作を行う。第１図
と同一様に、９はパルス幅変調制御のための搬送波信号
を発生する発振器、１２．１３は所定のバイアス信号を
与えるための定数器、１０．・１１は定数器の信号と搬
送波信号を加算する加算器で、それぞれ正側のみの搬送
波信号と負側のみの搬送波信号を出力し、比較器１４．
１５に加える。１４．１５はＵ相の出力電圧指令信号Ｖ
−と搬送波信号とを比較し、インバータ１００を構成す
るスイッチング素子４１〜４４をオン、オフするための
パルス幅変調信号（ＰＷＭパルス）を発生する。１６．
１７は否定回路である。

この実施例の基本動作は以下の通りである。

スイッチング素子４１と４３及び４２と４４の各々が互
いに共役の関係でオン、オフするように動作する。すな
わち、４１がオンのとき、４４はオフ、逆に４１がオン
のときは４３がオン、また４２がオンのときは４４がオ
フ、逆に４２がオフのときは４４がオン動作を行う。ス
イッチング素子４１と４２がオン状態のとき＋Ｅ、また
４２と４３がオン状態のときＯｌさらに４３と４４がオ
ン状態のとき−Ｅの出力が得られる。この結果、出力端
子Ｕの電圧は十Ｅ、Ｏ，−Ｅの間で変化し、インバータ
出力の相電圧の高調波含有率が低減される。しかし、問
題となる出力電流高調波に関するものは線間電圧高調波
でありこの低減が課題であるが、従来はそれについて検
討されていなかった。第２０図は線間電圧高調波につい
て配慮されていない場合を示す第２０図において、第１
９図と同一の部分は同じ番号を付している。１１５′は
直流電源、１８は搬送波信号を反転するための極性反転
器である。第２１図は第２０図に示す回路の動作波形で
ある。第２１図でＶ　ｕ　”はインバータの出力電圧指
令を、ｖｕはＵ相電圧を、　Ｖｕ−ｖはＵ相とＶ相の線
間電圧を示している。この図のように正側の搬送波の位
相と負側の搬送波の位相が逆位相となっている場合は相
電圧■。の高調波含有率を低減できるが、線間電圧Ｖｕ
−ｖは出力電圧の最大値付近において最大電圧からＯま
で落ち込み±２Ｅの間で変化し高調波成分が多く含まれ
るという問題がある。ここで、２Ｅは直流電源１１５の
電圧である。

以上のように、第２１図に示すような逆位相の正負の搬
送波と出力電圧指令を比較する方法では線間電圧の高調
波成分を低減することは困難であり１本願発明の第１９
図の回路では正負の搬送波の位相を同位相として、出力
電圧指令値と比較してスイッチング素子駆動制御を行う
ことにより線間電圧の高調波成分を低減したものである
。第２２図は比較器１４．１５（７）出力信号Ｘｉ、Ｘ
２に応じて、スイッチング素子４１〜４４をオン。

オフ制御する制御信号の関係を示したものである。

第２２図において、信号Ｘｉ、Ｘ２が“１″は出力電圧
指令Ｖ−が搬送波信号に比例して大きい場合を表わし、
ｉｔ　Ｏｉｔはその逆を表わしたものである。また、第
１９図の実施例ではＸ１＝１でかつＸ２＝Ｏというモー
ドは発生しない。

第２３図は第１９図に示す本発明のパルス幅変調方式に
よる直列多重インバータ出力の電圧指令ｖｌＩ＊、相電
圧Ｖｕ、ａ間電圧Ｖ　ｖ−ｕの動作波形である。第２３
図と第２１図の波形より明らかなように１本発明のパル
ス幅変調方式により、線間電圧に含まれる±２Ｅで変化
する高調波成分をなくすことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の１実施例の構成図、第２図は並列多重
インバータのスイッチング素子の“オン″とインバータ
出力電圧の関係を示すテーブル、第３図は従来の並列多
重インバータの構成図、第４図は従来の出力電圧指令と
搬送波信号及びＵ相とＶ相の出力電圧の関係を表わした
図、第５図は従来の並列多重インバータの出力電圧波形
を示す図。 第６図は本発明の第１．第２比較器の出力信号とインバ
ータ出力電圧の関係を説明する図、第７図は本発明の出
力電圧指令と搬送波信号及びＵ相と■相の出力電圧の関
係を表わした図、第８図は本発明の並列多重インバータ
の出力電圧波形を示す図、第９図は本発明の循環電流抑
制回路を付加した他の実施例の構成図、第１０図は第９
図の比較器の出力及び循環電流抑制回路の出力と出力電
圧の関係を表わした図、第１１図は本発明の他の実施例
を並列多重インバータに適用したときの構成図、第１２
図も本発明の他の実施例を並列多重インバータに適用し
たときの構成図、第１３図は交流電動機の固定子座標系
におけるインバータの電圧ベクトル指令と各Ｕ、Ｖ、Ｗ
相巻線軸相関線軸示す図、第１４図は固定子座標系と各
相出力信号の関係を示す図、第１５図は本発明の並列多
重インバータの循環電流を抑制する他の実施例、第１６
図は４並列多重インバータに本発明を適用したときの構
成図、第１７図、第１８図は第１６図の回路における各
部の出力信号の関係を表オ〕した図、第１９図は直列多
重インバータに本発明を適用した場合の構成図、第２０
図は従来の直列多重インバータの構成図、第２１図は従
来の直列多重インバータの出力電圧波形、第２２図は本
願発明の比較器の出力と直列多重インバータの出力の関
係を表わした図、第２３図は本願発明を直列多重インバ
ータに適用したときの出力電圧波形である。 １・・・並列多重インバータ、２・・・交流電動機、３
゜４・・・インバータ、５Ｕ、５Ｖ、５Ｗ・・・並列リ
アクトル、６，７・・・直流電源、９・・・発振器、１
４゜１５・・・比較器、１００・・・直列多重インバー
タ、１１５．１１５’・・・直流電源、１１６，１１７
・・・第 ２ 図 第 図 ｙ Ｗ 第 ５ 図 第 図 第 図 第 図 第 １３ 図 第 ４ 図 第 １７ 図 第 ８ 図 第 ２１ 図 第 ２ 図 第 ３ 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、直流電源と、前記直流電源の電圧を交流電圧に変換
   するため、各相出力電圧指令に応じて複数のスイッチン
   グ素子をオン・オフ制御するように構成した多重インバ
   ータ装置において、前記各相出力電圧指令と正側のみの
   搬送波信号とを比較する第１の比較器と、前記各相出力
   電圧指令と負側のみの搬送波信号とを比較する第２の比
   較器を備え、前記第１の比較器と前記第２の比較器の出
   力信号に応じて、前記多重インバータの出力電圧を制御
   するようにしたことを特徴とする多重インバータ装置。 ２、請求項第１項において、前記正側のみの搬送波信号
   と、前記負側のみの搬送波信号の位相を同位相としたこ
   とを特徴とする多重インバータ装置。 ３、請求項第１項または第２項において、前記第１の比
   較器と前記第２の比較器の出力信号が正のときは前記多
   重インバータの出力を正とし、前記第１の比較器と前記
   第２の比較器の出力信号が負のときは前記多重インバー
   タの出力を負とし、前記第１の比較器と前記第２の比較
   器の出力信号が異なるときは前記多重インバータの出力
   を零としたことを特徴とする多重インバータ装置。 ４、請求項第３項において、前記多重インバータは複数
   台のインバータを並列リアクトルを介して接続した並列
   多重インバータとしたことを特徴とする多重インバータ
   装置。 ５、請求項第３項において、前記多重インバータはリプ
   ル電流を吸収する平滑コンデンサ及び中性点出力を有す
   る直流回路を備え、第１から第４のスイッチング素子が
   直列に接続され、前記スイッチング素子の直列回路が前
   記直流回路の両端子に接続され、前記第２と第３のスイ
   ッチング素子の相互接続点はインバータの出力端子に接
   続され、かつ、前記第１と第２のスイッチング素子の相
   互接続点と、前記第３と第４のスイッチング素子の相互
   接続点は前記直流回路の中性点出力端子とダイオードを
   介して接続された回路を単位インバータとし、複数の前
   記単位インバータにより構成される直列多重インバータ
   であることを特徴とする多重インバータ装置。 ６、直流電源と、前記直流電源の電圧を各相出力電圧指
   令に応じて交流に変換するため、複数のインバータを並
   列リアクトルを介して接続した並列多重インバータにお
   いて、前記出力電圧指令と正側のみの搬送波信号とを比
   較する第１の比較器と、前記出力電圧指令と負側のみの
   搬送波信号とを比較する第２の比較器とを備え、前記第
   １の比較器と前記第２の比較器の出力信号が両方とも正
   の場合に正の出力電圧を、両方とも負の場合に負の出力
   電圧を、互いに異なる場合に出力電圧を零に制御すると
   共に、前記出力電圧が零の場合に、前記搬送波信号の整
   数倍の周期で前記第１の比較器と前記第２の比較器の出
   力信号を反転させることを特徴とした並列多重インバー
   タ装置。 ７、直流電源と、前記直流電源の電圧を各相出力電圧指
   令に応じて交流に変換するため、複数のインバータを並
   列リアクトルを介して接続した並列多重インバータにお
   いて、前記出力電圧指令と正側のみの搬送波信号とを比
   較する第１の比較器と、前記出力電圧指令と負側のみの
   搬送波信号とを比較する第２の比較器と、前記並列リア
   クトルを流れる電流を検出する検出器を設け、前記並列
   多重インバータの出力電圧が零のときに前記並列リアク
   トルを流れる電流が零と成る方向に、前記第１の比較器
   と前記第２の比較器の出力信号を制御することを特徴と
   する並列多重インバータ装置。 ８、直流電源と、前記直流電源の電圧を交流電圧に変換
   するため、各相出力電圧指令に応じて複数のスイッチン
   グ素子をオン・オフ制御するように構成した多重インバ
   ータ装置において、前記各相出力電圧指令の正側と搬送
   波信号とを比較する第１の比較手段と、前記各相出力電
   圧指令の負側と搬送波信号とを比較する第２の比較手段
   を備え、前記第１の比較手段と前記第２の比較手段の出
   力信号に応じて、前記多重インバータの出力電圧を制御
   するようにしたことを特徴とする多重インバータ装置。 ９、請求項第８項において、前記第１の比較手段と前記
   第２の比較手段の出力信号が正のときは前記多重インバ
   ータの出力を正とし、前記第１の比較手段と前記第２の
   比較手段の出力信号が負のときは前記多重インバータの
   出力を負とし、前記第１の比較手段と前記第２の比較手
   段の出力信号が異なるときは前記多重インバータの出力
   を零としたことを特徴とする多重インバータ装置。 １０、請求項第９項において、前記多重インバータは複
   数台のインバータを並列リアクトルを介して接続した並
   列多重インバータとしたことを特徴とする多重インバー
   タ装置。 １１、請求項第９項において、前記多重インバータはリ
   プル電流を吸収する平滑コンデンサ及び中性点出力を有
   する直流回路を備え、第１から第４のスイッチング素子
   が直列に接続され、前記スイッチング素子の直列回路が
   前記直流回路の両端子に接続され、前記第２と第３のス
   イッチング素子の相互接続点はインバータの出力端子に
   接続され、かつ、前記第１と第２のスイッチング素子の
   相互接続点と、前記第３と第４のスイッチング素子の相
   互接続点は前記直流回路の中性点出力端子とダイオード
   を介して接続された回路を単位インバータとし、複数の
   前記単位インバータにより構成される直列多重インバー
   タであることを特徴とする多重インバータ装置。 １２、直流電源と、前記直流電源の電圧を各相出力電圧
   指令に応じて交流に変換するため、複数のインバータを
   並列リアクトルを介して接続した並列多重インバータに
   おいて、前記出力電圧指令の正側のみと搬送波信号とを
   比較する第１の比較手段と、前記出力電圧指令の負側の
   みと搬送波信号とを比較する第２の比較手段とを備え、
   前記第１の比較手段と前記第２の比較手段の出力信号が
   異なるときに、前記搬送波信号の整数倍の周期で前記第
   １の比較手段と前記第２の比較手段の出力信号を反転さ
   せることを特徴とした並列多重インバータ装置。 １３、請求項第１２項において、前記並列リアクトルを
   流れる電流を検出する検出器を設け、前記出力電圧が零
   のときに前記並列リアクトルを流れる電流が零と成る方
   向に、前記第１の比較手段と前記第２の比較手段の出力
   信号を制御することを特徴とする並列多重インバータ装
   置。 １４、直流電源と、前記直流電源の電圧を交流電圧に変
   換するため、各相出力電圧指令に応じて複数のスイッチ
   ング素子をオン・オフ制御するように構成した多重イン
   バータ装置において、前記出力電圧指令信号の負側を正
   に反転する絶対値回路と、前記絶対値回路の出力と搬送
   波信号とを比較する比較回路と、前記出力電圧指令信号
   の極性を判別する極性判別回路と、前記極性判別回路の
   出力と前記比較回路の出力との論理和を求める第１のア
   ンド回路と、前記極性判別回路の出力を反転させる極性
   反転回路と、前記極性反転回路の出力と前記比較回路の
   出力の論理和を求める第２のアンド回路を設け、前記第
   １のアンド回路と第２のアンド回路の出力信号に応じて
   前記多重インバータの出力電圧を制御するようにしたこ
   とを特徴とする多重インバータ装置。 １５、請求項第１４項において、前記第１のアンド回路
   と前記第２のアンド回路の出力信号が正のときは前記多
   重インバータの出力を正とし、前記第１のアンド回路と
   前記第２のアンド回路の出力信号が負のときは前記多重
   インバータの出力を負とし、前記第１のアンド回路と前
   記第２のアンド回路の出力信号が異なるときは前記多重
   インバータの出力を零としたことを特徴とする多重イン
   バータ装置。 １６、直流電源と、前記直流電源の電圧を各相出力電圧
   指令に応じて交流に変換するため、偶数台のインバータ
   を並列リアクトルを介して接続した並列多重インバータ
   装置において、前記インバータ台数分の比較器を備え、
   前記比較器の半分は前記出力電圧指令と正側搬送波信号
   との比較を行い、前記残りの半分の比較器は前記出力電
   圧指令と負側の搬送波信号との比較をするように構成し
   、前記正側の搬送波を比較した結果と、前記負側の搬送
   波を比較した結果に基づいて各インバータの出力を制御
   するようにしたことを特徴とする並列多重インバータ装
   置。 １７、請求項第１６項において、前記正側搬送波の位相
   と負側搬送波の位相は総て同位相とし、正側搬送波の振
   幅に対応する負側の搬送波の振幅の絶対値は等しくする
   ことを特徴とする並列多重インバータ装置。 １８、請求項第１７項において、前記正側搬送波、ある
   いは負側搬送波の各ゲインの総和は１と成るように設定
   することを特徴とする並列多重インバータ装置。 １９、直流電源と、前記直流電源の電圧を出力電圧指令
   に応じて交流電圧に変換するための、多重インバータ装
   置と、前記交流電圧によつて駆動されるインダクシヨン
   モータよりなるモータ駆動制御装置において、前記出力
   電圧指令と正側搬送波とを比較する比較器の出力信号と
   、前記出力電圧指令と負側搬送波とを比較する比較器の
   出力信号に応じて前記インダクシヨンモータに印加する
   電圧を決定するように構成したことを特徴とするモータ
   駆動制御装置。 ２０、３相交流を出力する多重インバータ装置において
   、各線間電圧に発生する高調波成分を低減するために、
   出力電圧指令と搬送波信号とを比較する比較器を複数個
   設け、前記比較器は搬送波あるいは出力電圧指令の正側
   のみと比較する機能を持つものと、搬送波あるいは出力
   電圧指令の負側と比較する機能を持つものを１対ずつ有
   し、前記１対の比較器の出力に応じて前記多重インバー
   タの出力を制御するように構成したことを特徴とする多
   重インバータ装置。