JPH0266333A - 液圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、液圧緩衝器に関し、特に、減衰力を発生する
オリフィス孔を開閉するバルブの構造に関する。

（従来の技術） 従来の液圧緩衝器としては、例えば、実開昭６２−１０
７１３１号公報に記載されているようなものが知られて
いる。

この液圧緩衝器は、シリンダチューブ内を下部液室と上
部液室とに区画するピストンボディ及び下部液室とリザ
ーバ室とを区画するベースボディのそれぞれにオリフィ
ス孔が穿設され、さらに、このオリフィス孔の外側位置
に周状にシート面が形成され、このシート面にコンスタ
ントオリフィスが形成されると共に、このシート面に対
してバルブプレートがバルブスプリングに付勢されて当
接されたものであった。

従って、ピストンが低速でストロークする低速作動時に
は、バルブプレートはシート面に当接されたままで、少
用の作動液がコンスタントオリフィスを流れ、これによ
り、コンスタントオリフィスのみに基づき速度２乗特性
の減衰力が得られる。また、ピストンが中・高速でスト
ロークする中・高速作動時には、バルブプレートが撓ん
で開゛弁され、人望の作動液がバルブプレートとシート
面間から流れ、このバルブプレートとシート面間の流ヱ
に基づき、速度２／３乗特性のｆｉ衰カが得られる。

（発明が解決しようとする課題） −に連のように、従来構造にあっては、バルブプレート
が開弁するリリーフポイント以下の低速作動域にあって
は、すべての作動液が一定断面のコンスタントオリフィ
スを通過するため、減衰力は速度２乗特性となる。

従って、例えば、ピストンとシリンダの間や、ピストン
ロッドとガイドの間等のように各部に漏れが生じること
により作動液が流れる断面積が異なり、低速作動域では
この各部の漏れに基づく減衰力のバラツキが大きいとい
う問題があった。また、減衰力特性の設定に際し、例え
ば、０．１ｍ／ｓの減衰力値を決定すると、より低速の
特性は一義的に決定し、低速時の減衰力設定自由度が小
さいという問題点もあった。

そこで、本発明は、低速作動域での減衰力のバラツキが
小さく、しかも、減衰力設定自由度が大きい液圧緩衝器
を提供することを目的としている。

（課題を解決するための手段） 上述のような目的を達成するために５本発明では、液圧
緩衝器内液室を区画して設けられたバルブボディと、該
バルブボディに、前記区画された液室を連通して穿設さ
れたオリフィス孔と、該オリフィス孔の一方の開口端を
含んで一個または複数個の第１の開口窓を形成する内側
シート面と、前記内側シート面の外周側にあって、第１
の開口窓に隣設して一個または複数個の第二の開口窓を
形成する外側シート面と、両シート面に当接状態で取り
付けられ、撓み変形により各シート面がら離反して前記
オリフィス孔を開口可能に形成されたバルブプレートと
、両開口窓を連通させるオリフィスとを設けた。

また、請求項２記載の液圧緩衝器では、前記バルブプレ
ートを、前記内側シート面位置においてバルブプレート
をシート面に押し付ける方向に付勢力を与えるバルブス
プリングを設けた。

請求項３記載の液圧緩衝器では、前記バルブプレートと
バルブスプリングとの間に、バルブボディの内側シート
面外径と略同一の外径を有するディスクプレートを設け
た。

請求項４記載の液圧緩衝器では、前記第２の開口窓を、
第１の開口窓より大きい面積に形成した。

請求項５記載の液圧緩衝器では、前記内側シート面を、
外側シート面より低く形成した。

請求項６記載の液圧緩衝器では、前記オリフィスを、内
側シート面に形成されたコンスタント才リフイスもしく
はバルブプレートに形成された切欠で構成した。

請求項７記載の液圧緩衝器では、前記バルブプレートを
５その外径と略同一のストッパプレートにより間口初期
における撓み以上に撓むのを規制した。

請求項８記載の液圧緩衝器では、前記ストッパプレート
を、バルブスプリングに設けた。

（作　用） 本発明の液圧緩衝器のバルブ構造は、バルブプレートに
当接されるシート面が二重に形成され、両シート面の内
側に形成される第１の開口窓と第２の開口窓とがオリフ
ィスで連通されている。

従って、低速作動域では、液室間の液圧差に基きオリフ
ィス孔を通って一方の液室から第１の開口窓に流入され
た作動液は、バルブプレートを開弁することなくオリフ
ィスを通過して第２の開口窓に流入し、その後、バルブ
プレートの外周部を撓ませて、外側シート面とこのバル
ブプレート間から他方の液室へ流出される。

この際、コンスタントオリフィスにあっては、発生圧力
がピストン速度２乗に比例し、また、バルブプレート外
周部と外側シート面間で発生する圧力は、ピストン速度
２／３乗に比例することから、これらを直列に加えた減
衰力特性は、ピストン速度に対しほぼ１次比例の直線的
な特性を得ることができる。

さらに、このような１次比例の直線的な特性は、コンス
タントオリフィスのみによる（断面積のみに基づく）速
度２乗比例特性に比べて、各部の漏れ等による流量の変
化に対する減衰力の変化率は小さい。

次に、中・高速ピストン速度域では、バルブプレートが
大きく撓んで内側シート面の位置でも開弁され、速度２
／３乗特性の減衰力が発生する。

これにより、この両開口窓間位置では、それまでのオリ
フィスによる速度２乗特性から速度２／３乗特性に変化
し、減衰力の上昇率が小さくなるため、この中・高速で
の減衰力の立ち上がりを抑えて、１次比例の直線的な特
性を維持することができる。

一方、前記バルブプレートは、請求項２記載のように内
側シート面位置においてバルブスプリングにより付勢力
を与えるようにしてもよい。この場合、このバルブスプ
リングの付勢力を調整することで、内側シート面位置で
の開弁時の圧力（リリーフポイント）を調整することが
でき、それにより、中・高速域での減衰力特性を調整す
ることができる。

また、このような中・高速域の減衰力の調整は、請求項
３記載の液圧緩衝器でも行うことができるもので、即ち
、請求項３では、バルブプレートとバルブスプリングと
の間に、内側シート面と略同一の外径を有するディスク
プレートを設けている。この場合、ディスクプレートは
、バルブスプリングの付勢力の入力位置を安定的に決定
すると同時に、このディスクプレートの板厚・枚数を変
えることにより、請求項２と同様に開弁時期を調節して
中・高速作動域での特性を調整することができる。

次に、請求項４記載の液圧緩衝器にあっては、第２の開
口窓の面積を第１の開口窓の面積よりも大きく形成した
ために、バルブプレートは、液圧受圧時に第２の開口窓
での受圧力が大きく、シかも、この第２開口窓がある外
側の方が閉弁力が小さいこともあり、外側シート面位置
での開弁を内側シート面位置での開弁よりも確実に早く
成すことができる。

次に、請求項５記載の液圧緩衝器にあっては、内側シー
ト面を外側シート面よりも低く形成している。このよう
にすると、バルブプレートの内側シート面位置での閉弁
力が高まり（リリーフポイントが高まり）、これにより
速度２乗特性と速度２／３乗の特性が直列に得られる速
度域が広がる。

また、前記オリフィスは、請求項６記載のように、内Ｉ
１１シート面に形成するようにしてもよいし、バルブプ
レートに形成してもよい。そして、バルブプレートに形
成する場合には、内側シート面に対応する位置を切欠し
たプレートと、平滑なプレートを東ねで形成することが
できる。

次に、請求項７．８記載の液圧緩衝器では、ストッパプ
レートによりバルブプレートが所定以上撓むのが規制さ
れる。

（実施例ｎ 以下５本発明の実施例を図面により詳述する。

尚、実施例な説明するにあたり、各図において同一の符
号は同一の対象を示すものである。

まず、請求項１，２．３．４及び６に対応した実施例で
ある第１実施例の構成について説明する。

第２図は、本発明第１実施例の液圧緩衝器の要部を示す
断面図であって、図中１はシリンダチューブを示してい
る。このシリンダチューブｌは、ピストン２が摺動自在
に装填され、上部液室１ａと下部液室１ｂとに区画され
、両液室内１ａ、１ｂにはオイル等の作動液が充填され
ている。また、このシリンダチューブｌの底部にはベー
ス３が設けられ、前記下部液室１ｂとシリンダチューブ
１の外周に形成されたリザーバ室４とを区画している。

尚、前記リザーバ室４は、シリンダチューブｌ及びベー
スボディ３の外周に有底筒状の外筒５を設け、さらにそ
の上端を加締めると共に、この外筒５とシリンダチュー
ブｌとの間の空間に、封入気体による圧力下に所望里の
作動液を充填して形成されている。

前記ピストン２は、ピストンロッド６の下端に取り付け
られていて、即ち、第２図の要部拡大図である第１図に
示すように、ピストンロッド６の下端部に小径に形成さ
れると共に、ねじ６ａが形成された取付部６ｂに対して
、リテーナ２ａ、ワッシャ２ｂ、上側バルブプレート２
ｃ、ピストンボディ２ｄ、下側バルブプレート２ｅ、小
径ディスクプレート２「、ワッシャ２ｇ、リテーナ２ｈ
、バルブスプリング２ｊを順次挿入し、最後に締付ナツ
ト２ｋによって締結して構成されているもので、このピ
ストン２には、減衰力を発生する本発明実施例のバルブ
構造が適用されている。

尚、図中７はゴムブツシュである。

説明を加えると、前記ピストンボディ２ｄには、中心部
に軸方向に大径の取付用孔２０３が穿設されると共に、
その外側位置には、小径の連通孔２０１及びオリフィス
孔２０２が穿設されている。

そして、連通孔２０１の上端部には上側シート面２０４
が形成されて前記上側バルブプレート２Ｃが密着されて
いる。この上側バルブプレート２Ｃは、連通孔２０１を
介して、下部液室１ｂ側から上部液室ｌａ側への作動液
の流通は許容するが、その逆方向への流通は規制してい
る。

一方、オリフィス孔２０２の上端部は、ピストンボディ
２ｄの上面に形成された連通溝２０５により上部液室に
対し開口されている。また、ピストンボディ２ｄの底面
図である第６図にも示すように、ピストンボディ２ｄの
下面には、前記オリフィス孔２０２の上端部を通るよう
にして内側環状溝（第１の開口窓）２０６が形成される
と共に、その外周に外側環状溝（第２の開口窓）２０７
が形成されている。尚、図示のように、外側環状溝２０
７は、その面積が内側環状溝２０６の面積よりも大きく
Ｈら成されている。

さらに、前記ピストンボディ２ｄには、両環状満２０６
，２０７間位置に周状の内側シート面２０８が形成され
ると共に、外側環状溝２０７の外側位置にも周状の外側
シート面２０９が形成されている。そして、前記内側シ
ート面２０８の数カ所を切り欠いてコンスタントオリフ
ィス２１０が形成されている。

そして、第１図に図に示すように、両シート面２０８．
２０９に当接して下側バルブプレート２ｅが設けられて
いる。この下側バルブプレート２ｅは、３枚の円盤プレ
ートを重ねて形成され、その外周部が前記外側シート面
２０９に当接される外径に形成されると共に、所定の液
圧（中・高速作動時の液圧）により下側に撓み開弁可能
なばね力に形成されている。

さらに、この下側バルブプレート２ｅの下側面に当接状
態で小径ディスクプレー１−２ｆが設けられていて、こ
の小径ディスクプレート２ｆは、前配向側シート面２０
８とばば同径の外径に形成されている。

また、この小径ディスクブレー）−２ｆの下側には、内
側シート面２０８の位置で下側バルブプレート２ｅを内
側シート面２０８に押し付けるように付勢するためのバ
ルブスプリング２ｊが設けられている。そして、このバ
ルブスプリング２ｊには、下側バルブプレー）−２ｅの
外周部の下面との間に介在するようにしてリテーナ２ｈ
が設けられている。

次に、第１実施例の液圧緩衝器のピストン２における減
衰力特性について説明する。

（イ）低速作動時 ピストン２の伸側行程においてピストン２が低速で摺動
した場合、上部液室ｌａ側の連通溝２０５からオリフィ
ス孔２０２を通って、内側環状溝２０６に流入された作
動液は、コンスタントオリフィス２１０を通過した後に
、液圧により下側バルブプレート２ｅの外周部を撓ませ
、それによって、下側バルブプレート２ｅと外側シート
面２０９との間に形成された環状のオリフィスを通過し
て、下部液室１ｂに流出される。

この際、コンスタントオリフィス２１０にあっては、発
生圧力がピストン２がストロークする速度の２乗に比例
しく第４図■で示す）、また、下側バルブプレート２ｅ
の外周部と外側シート面２０９との間で発生する圧力は
、ピストン２がストロークする速度の２／３乗に比例す
る（第４図■で示す）ことから、これらを直列に加えた
減衰力特性は、第３図において実線で示すと共に、第４
図において■＋■で示すようにように、ピストン速度に
対しほぼ１次比例の直線的な特性を得ることができる。

尚、第３図において点線は従来例の特性を示している。

また１本実施例では、外側環状溝２０７の面積を内側環
状溝２０６よりも大きくしているため、下側バルブプレ
ート２ｅにあっては、外側環状溝２０７に対応する部分
の受圧力が大きく、この低速域において、 以上のような１次比例の直線的な特性は、コンスタント
オリフィス２１０のみによる速度２乗比例特性に比べて
、流量の変化に対する減衰力の変化率は小さいもので、
各部の漏れによるバルブ通過流量のバラツキに対して減
衰力特性のバラツキが非常に低減されるという特徴を有
する。

（ロ）中・高速作動時 同じ（伸側行程においてピストンが中・高速でストロー
クした場合には、下側バルブプレート２ｅが、バルブス
プリング２ｊの付勢力（セット荷重）に打ち勝って太き
（撓み、内側シート面２０８と下側バルブプレート２ｅ
間にも環状オリフィスが形成されることとなる。従って
、内側シート面２０８における特性は、第５図■に示す
ように、リリーフポイントｐにおいてそれまでの速度２
東特性から速度２／３乗特性に変化し、同図■に示す外
側シート面２０９位置の特性とが直列に加わった特性は
、同図■＋■に示すように１次比例の直線的な特性とな
る。よって、第３図に示すように、中・高速でも減衰力
の立ち上がりを抑えて、１次比例の直線的な特性（第５
図■＋■で示す）を維持することができる。

さらに、この場合において小径ディスクプレー）−２ｆ
及びリテーナ２ｈは、下側バルブプレート２ｅに対する
バルブスプリング２ｊの付勢力の入力位置を、下側バル
ブブレー）−２ｅの内側シート面２０８に当接する位置
とし、この付勢力の入力位置を安定させるものである。

そして、この小径ディスクプレート２ｆの板厚・枚数を
変えることにより高速作動域での特性をチューニングす
ることができる。

また、本実施例では、外側環状溝２０７の面積を内側環
状溝２０６よりも大きくしているため、下側バルブプレ
ート２ｅにあっては、外側環状溝２０７に対応する部分
の受圧力が大きく、このため、低速域にあっては、外側
シート面２０９での開弁がスムーズに行われると共に、
この際に内側シート面２０８では開弁し難く、上述のよ
うな作用が明確に得られ、１次比例の直線的な特性が容
易に得られるという特徴を有している。

本実施例の液圧緩衝器では、ベース３においても減衰力
が発生するもので、この構成についで説明する。

このベース３は、ポルト３ａに対し、バルブスプリング
３ｂ、　　リテーナ３ｃ、ディスクプレート３ｄ、下側
バルブプレート３ｅ、ベースボディ３ｆ、上側バルブプ
レート３ｇ、ワッシャ３ｈ、チエツクスプリング３．ｊ
、リテーナ３ｋを順次挿入し、締付ナツト３ｍによって
締結して構成され。

このベースボディ３ｆをシリンダチューブ１の下端に嵌
合させて設けられている。

そして、前記ベースボディ３ｆには、リザーバ室４と下
部液室１ｂとを連通する連通孔３０１及びオリフィス孔
３０２が形成され、かつ、この連通孔３０１は、その上
端部を前記上側バルブプレート３ｇにより、リザーバ室
４から下部液室１ｂへの作動液の流通を許容され、その
逆方向への流通は規制されている。

一方、オリフィス孔３０２は、その下端部を下側バルブ
プレート３ｅにより、下部液室ｉｂ側からリザーバ室４
側への作動液の流通は許容され。

その逆方向の流通は規制されている。尚、このオリフィ
ス孔３０２は、上側バルブプレート３ｇに開穴された連
通穴３０３を介して下部液室１ｂに連通状態となってい
る。

そして、このベースボディ３ｆの下面には、上記ピスト
ンボディ２ｄと同様の、内側環状溝２０６、外側環状溝
２０７．内側シート面２０８．外側シート面２０９．コ
ンスタントオリフィス２１０が形成されている。

（ハ）低速作動時 このベース３にあっては、ピストン２が圧側にストロー
クする際において低速で摺動した場合、下部液室１ｂ側
から連通穴３０３を通り、さらにオリフィス孔３０２を
通って、内側環状溝２０６に流入された作動液は、コン
スタントオリフィス２１０を通過した後に、液圧により
下側バルブプレート３ｅの外周部を撓ませ、それによっ
て、下側バルブプレート３ｅと外側シート面２０９との
間に形成された環状のオリフィスを通過して、リザーバ
室４に流出される。

この際、上記同様にコンスタントオリフィス２１Ｏにあ
っては、発生圧力がピストン速度２乗に比例し、また、
下０１１１バルブブレー）３ｅの外周部と外側シート面
２０９間で発生する圧力は、ピストン速度２／３乗に比
例することから、これらを直列に加えた減衰力特性は、
第３図において実線で示すように、速度に対しほぼ１次
比例の直線的な特性を得ることができる。

このため、上記同様各部の漏れによるバルブ通過流量の
バラツキに対して減衰力特性のバラツキが非常に低減さ
れるという特徴を有する。

（ニ）中・高速作動時 同じく短縮行程において中・高速で作動した場合には、
下側バルブプレート３ｅがバルブスプリング３ｂの付勢
力に打ち勝って大きく撓み、内側シート面２０８と下側
バルブブレー）−３ｅ間にも環状オリフィスが形成され
ることとなり、この場合には、第３図に示すように、高
速での減衰力の立ち上がりを抑えて、１次比例の直線的
な特性を維持することができる。

併せて、小径ディスクプレート３ｄ及びリテーナ３ｃは
、下側バルブプレート３ｅに対するバルブスプリング３
ｂの付勢力の入力位置を、下側バルブプレート３ｅの内
側シート面２０８に当接する位置とし、この付勢力の入
力位置を安定させる。また、この場合も小径ディスクプ
レート２ｆの板厚・枚数を変えることにより高速作動域
での特性をチューニングすることができる。

次に、第７図〜第１１図は、バルブボディの他側を示す
ためのバルブボディの底面図である。

第７図において、７ａは連通孔、７ｂはオリフィス孔、
７ｃは第１開口窓、７ｄは内側シート面、７ｅは第２の
開口窓、７ｆは外側シート面、７ｇはコンスタントオリ
フィスである。

第８図において、８ａは連通孔、８ｂはオリフィス孔、
８ｃは第１開口窓、８ｄは内側シート面、８ｅは第２の
開口窓、８ｆは外側シート面、８ｇはコンスタントオリ
フィスである。

第９図において、９ａは連通孔、９ｂはオリフィス孔、
９ｃは第１開口窓、９ｄは内側シートｉ、９ｅは第２の
開口窓、９「は外側シート面、９ｇはコンスタントオリ
フィスである。

第１０図において、ｌＯａは連通孔、ｔａｂはオリフィ
ス孔、ＩＯｃは第１開口窓、ｌｏｄは内側シート面、ｆ
ｏｅは第２の開口窓、ｌｏｆは外側シート面、ｌｏｇは
コンスタントオリフィスである。

第１１図において、ｌｌａは連通孔、ｌｌｂはオリフィ
ス孔、ｌｌｃは第１開口窓、ｌｌｄは内側シート面、ｌ
ｌｅは第２の開口窓、ｔｔｔ’は外側シート面、ｌ１ｇ
はコンスタントオリフィスである。

次に、第１２図は、請求項５に対応した本発明第２実施
例の液圧緩衝器の要部を示すものである。この第２実施
例では、ピストンボディ２ｄにおいて５ボス部２２１が
外側シート面２０９より低く形成され、さらに内側シー
ト面２０８が、このボス部２２１よりも低く形成されて
いる例であり、即ち、基準面αからボス部２２１までの
距離Ａと基準面αから内側シート面２０８までの距離Ｉ
３と基慴面ａから外側シート面２０９までの距離は、Ｃ
＞Ａ＞Ｂという関係になっている。

この第２実施例の液圧緩衝器では、Ｆ側バルブプレー１
・２ｃが、内側シート面２０８の位置でも外側シート面
２０９の位置でも撓んだ状態で当接されるために、両シ
ート面２０８，２０９位置での閉弁力が高まり、これに
より、減衰力特性の傾きが変化し、また、内側シート面
２０８位置でのリリーフポイントｐが高まって、速度２
乗特性と速度２／３乗の特性を直列に得ることによる１
次の特性の範囲が広がる。

次に、第１３図は、請求項６に対応した本発明第３実施
例の液圧緩衝器の要部を示す断面図であって、この第３
実施例は、内側環状溝（第１の開口窓）２０６と外側環
状溝（第２の開口窓）２０７とを連通ずるオリフィス３
３０を、下側バルブプレート２ｅに形成した例である。

即ち、下側バルブプレート２ｅは、第１プレート３３１
と第２プレート３３２０）　２枚のプレートから形成さ
れている。そして、第１プレート３３３１において内側
シート面２０８に対応する位置には、第１４図に示すよ
うに、オリフィス用切欠３３３が形成されていて、この
オリフィス用切欠３３の丁面を第２プレート３３２によ
り塞いでいる。尚、前記オリフィス用切欠３３３は、例
えば第１５図に示すような形状の切欠３３３ａとしても
よい。

従って、この第３実施例にあっては、コンスタントオリ
フィスを内側シート面２０８に打刻する工程を省略する
ことができ、これにより、打刻角部の隆起による内側シ
ート面２０８の平面度の悪化を防止して、低速域での減
衰力を安定させることができると共に、作業の簡略化に
よりコスト低減を図ることができるという効果が得られ
る。

次に、第１６図は、請求項７及び８に対応した本発明第
４実施例の液圧緩衝器の要部（ピストン部分）を示す断
面図であって、この第２実施例の液圧緩衝器は、バルブ
スプリング２ｊが着座されるリテーナ４００の外周部の
径を大きく形成し、この部分をストッパ部４０１として
、下側バルブプレート２ｅが所定以上撓むのを規制する
ストッパプレートとして用いるようにした例である。

即ち、前記ストッパ部４０１は、要部拡大断面図である
第１７図に示すように、下側バルブプレート２ｅよりも
僅かに大径に形成されると共に、下側バルブプレート２
ｅの初期撓みのみを許すようなりリアランスδを有して
設けられているう このような構成としたことにより、低速作動時に、作動
初期から下側バルブプレー）２ｅの外周が容易に撓んで
減衰力が得られるようにするべく、下側バルブプレート
２ｅの板厚を薄くした場合でも、中・高速作動時におい
て、ストッパ部４０１により下側バルブプレー）２ｅが
大きく撓むのが規制され、過大な応力となることを防止
できる。

これによって、下側バルブプレー１−２０の変形を防出
して耐久性を向上させることができるという効果が得ら
れる。また、このための手段であるストッパ部４０１を
バルブスプリング２．ｊのリテ−す４００に設けたため
、部品点数の増加を防［ヒすると共に、取付の手間を削
減し、コスト低減が司能となる。

尚、このように下側バルブプレート２ｅの所定以上の撓
みを規制する手段としては、第１８図に示す第５実施例
（請求項７に対応）のように、ディスクプレート２「と
ワッシャ２ｇ及びリテーナ２ｈ（バルブスプリング２ｊ
）との間に、リテーナ２ｈとは別体のストッパプレート
５００を介在させるようにしてもよい。

以上、本発明の実施例を図面に基づいて説明したが、具
体的な構成はこれらの実施例に限られるものではなく、
本発明の要旨を逸脱しない範囲における設計変更があっ
ても本発明に含まれる。

例えば、実施例では、バルブスプリングの付勢力が〜定
となっているものを示したが、例えば、特開昭６１−８
８０３４号に示すように、ピストンのストローク量に応
じて付勢力を変化させ、発生減衰力が変るようにしても
よい。

また、第２実施例以降において、本発明をピストンに適
用した例を示したが、第１実施例と同様にベースにも適
用することができる。

（発明の効果） 以上説明してきたように、本発明の液圧緩衝器では、バ
ルブプレートに当接されるシート面を二重に形成し、内
側シート面の内側の第１の開口窓と外側シート面の内側
の第２の開口窓とを連通ずるオリフィスを形成した構成
としたため、低速作動域及び中・高速作動域の全速度域
において、ピストン速度と減衰力とがほぼ１次比例とな
る直線的な特性を得ることができるという効果が得られ
ると共に、特に、低速域において、従来の速度２乗特性
に比べ、各部の漏れによるバルブ通過流電のバラツキに
対する減衰力特性のバラツキが非常に低減されるという
効果が得られる。

さらに、請求項２記載の液圧緩衝器では、バルブプレー
トに対し、内側シート面位置でバルブスプリングにより
付勢力を与えるようにしたため、内側シート面位置での
開弁時の圧力（リリーフポイント）を調整して、減衰力
特性を調整することができる。これにより、減衰力特性
の調整が容易であるという効果が得られる。

また、請求項３記載の液圧緩衝器にあっては、ディスク
プレートによって、バルブプレートに対するバルブスプ
リングの付勢力の入力位置を安定的に決定すると同時に
、このディスクプレートの板厚・枚数を変えることによ
り中・高速作動域での特性を容易に調整することができ
、安定した作動が得られるという効果と、中・高速域に
おける減衰力特性の調整が容易であるという効果が得ら
れる。

次に、請求項４記載の液圧緩衝器にあっては、第２の開
口窓の面積を第１の開口窓の面積よりも大きく形成した
ことにより、バルブプレートにおいて、外側シート面位
置での開弁を内側シート面位置での開弁よりも確実に早
く成すことができるため、請求項１記載の液圧緩衝器で
得られる１次の直線的な減衰力特性がより一層容易に得
られるという効果が得られる。

また、請求項５記載の液圧緩衝器にあっては、内側シー
ト面を外側シート面よりも低く形成したことで、速度２
乗特性と速度２／３乗の特性が直列に得られる速度域、
即ち、両直列の特性に基づいて１次の直線的な特性が得
られる範囲が広がる。

また、前記オリフィスを形成するにあたり、請求項６記
載のように、バルブプレートに形成するようにして場合
、内側シート面に対応する位置を切欠したプレートと、
平滑なプレートを重ねて形成するようにすれば、内側シ
ート面に打刻する工程を省略することができ、これによ
り、打刻角部の隆起による平面度の悪化を防止して、低
速域での減衰力を安定させることができると共に、作業
の簡略化によりコスト低減を図ることができるという効
果が得られる。

次に、請求項７．８記載の液圧緩衝器では、ストッパプ
レートによりバルブプレートが所定以上撓むのが規制さ
れるため、中・高速域においてバルブプレートに対して
過大な応力が生じるのが防止され、バルブプレートの耐
久性を向上させることができるという効果が得られる。

また、請求項８記載の液圧緩衝器では、このストッパプ
レートをバルブスプールに設けたため、別個にストッパ
プレートを設定する場合に比へ、部品点数及び取付手間
を省略することができるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明第１実施例の液圧緩衝器の要部を示す要
部拡大断面図、第２図は第１実施例の液圧緩衝器を示す
断面図、第３図は第１実施例液圧緩衝器の減衰力特性を
示すグラフ、第４図は第１実施例緩衝器の低速作動時の
減衰力特性を説明するグラフ、第５図は第１実施例緩衝
器の中・高速作動時の減衰力特性を説明するグラフ、第
６図は第１実施例緩衝器のピストンボディを示す底面図
、第７図〜第１１図は実施例のピストンボディの他例を
示す底面図、第１２図は本発明第２実施例の液圧緩衝器
の要部を示す断面図、第１３図は本発明第３実施例の液
圧緩衝器の要部を示す断面図、第１４図は第３実施例緩
衝器の下側バルブプレートの要部を示す底１ｍ図、第１
５図は第３実施例緩衝器の下側バルブプレートの他例を
示す底面図、第１６図は本発明第４実施例の液圧緩衝器
の要部を示す断面図、第１７図は第４実施例緩衝器の要
部を示す拡大断面図、第１８図は本発明第５実施例の液
圧緩衝器の要部を示す断面図である。 ｌａ・・・上部液室 ｌ　ｂ・・・下部液室 ２（１・・・ピストンボディ　（バルブボディ）２Ｃ・
・・下側バルブプレート ２　ｆ’−・・小径ディスクプレート ２ｊ・・・バルブスプリング ３　ｂ−・・バルブスプリング ３　ｅ−・・下側バルブプレート ３「・・・ベースボディ（バルブボディ）４・・・リザ
ーバ室（液室） ２０１−・・連通孔 ２０２−・・オリフィス孔 ２０６−・・内側環状溝（第１の開口窓）２０７−・−
外側環状溝（第２の開口窓）２０８・−内側シート面 ２０９・・・外側シート面 ２１０・・・コンスタントオリフィス ３０１・・・連通孔 ３０２・・・オリフィス孔 ３３０・・・オリフィス ３３３−・−切欠 ４０１・・−ストッパ部（ストッパプレート）５００・
・・ストッパプレート ７ｂ、８ｂ、９ｂ、ｊｏｂ。 １ｂ ・・・オリフィス孔 ７ｃ、８ｃ、９ｃ、１０ｃ、ｌ　ｌｃ ・・・第１の開口窓 ７ｄ、８ｄ、９ｄ、１０ｄ、１１ｄ −・・内側シート面 ７ｅ、８ｅ、９ｅ、ｌｏｅ、Ｉｌｅ ・・−第２の開口窓 ７ｆ、８ｆ、９ｆ、ＩＯｆ、ｌｌｆ ・・・外側シート面 ７ｇ、８ｇ、９ｇ、ｌｏｇ、ｌ　Ｉｇ ・・・コンスタントオリフィス

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）液圧緩衝器内液室を区画して設けられたバルブボデ
   ィと、 該バルブボディに、前記区画された液室を連通して穿設
   されたオリフィス孔と、 該オリフィス孔の一方の開口端を含んで一個または複数
   個の第１の開口窓を形成する内側シート面と、 前記内側シート面の外周側にあって、第１の開口窓に隣
   設して一個または複数個の第二の開口窓を形成する外側
   シート面と、 両シート面に当接状態で取り付けられ、撓み変形により
   各シート面から離反して前記オリフィス孔を開口可能に
   形成されたバルブプレートと、両開口窓を連通させるオ
   リフィスと、 を備えていることを特徴とする液圧緩衝器。 ２）前記バルブプレートが、前記内側シート面位置にお
   いて、バルブプレートをシート面に押し付ける方向に付
   勢力を与えるバルブスプリングを有している請求項１記
   載の液圧緩衝器。 ３）前記バルブプレートとバルブスプリングとの間に、
   バルブボディの内側シート面外径と略同一の外径を有す
   るディスクプレートが設けられている請求項２記載の液
   圧緩衝器。４）前記第２の開口窓が、第１の開口窓より
   大きい面積で形成されている請求項１、２又は３記載の
   液圧緩衝器。 ５）前記内側シート面が、外側シート面より低く形成さ
   れている請求項１、２、３又は４記載の液圧緩衝器。 ６）前記オリフィスが、内側シート面に形成されたコン
   スタントオリフィスもしくはバルブプレートに形成され
   た切欠で構成されている請求項１、２、３、４又は５記
   載の液圧緩衝器。 ７）前記バルブプレートが、その外径と略同一のストッ
   パプレートにより開口初期における撓み以上に撓むのを
   規制されている請求項１、２、３、４、５又は６記載の
   液圧緩衝器。 ８）前記ストッパプレートが、バルブスプリングに設け
   られている請求項７記載の液圧緩衝器。