JPH01250425A - 織編物用潜在嵩高性ポリエステル複合糸条 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はソフトで柔軟、且つドライタッチと適度なはり
、腰、ドレープ性を有する絹様織編物用ポリエステル複
合糸条及びその製造方法に関する。

（従来の技術） これまでポリエステルマルチフィラメントはそのすぐれ
た特性を生かし衣料用途をはじめ工業資材用としてう各
種の用途に使用されている。衣料用途としては絹様風合
はその一つのターゲットとして各社で検討が進められ一
部の分野では絹を凌駕する特性風合が得られている。例
えば熱収縮特性を異にする複数本のマルチフィラメント
からなる複合糸条はふくらみ、嵩高、ウオーム感なとす
ぐれた特性、風合を示し広く使用されている。しかじ糸
条を構成するマルチフィラメントが全て熱により収縮す
る場合には、組織物の＆ｌｌ織の拘束力のため、糸のも
っている収縮率差が充分確保出来ないとともに糸の収縮
のため’４Ｎ織物が硬くなる傾向にあり、このため目付
を小さくして収縮代をもたせたり、風合を確保するため
にアルカリ減量率を大きくするなどの対策を実施して来
た。しかし熱収縮率の大きなフィラメントは一般に熱処
理すると硬化し風合面で充分に満足出来るものは得られ
ていない、これに対して熱処理により伸長するポリエス
テルフィラメントと収縮するフィラメントの混合糸も、
知られており、例えば特開昭５５−６２２４０号公報、
特開昭５６−１１２５３７号公報、特開昭６０−２８５
１５号公報などがある。これらのるのは前記の収縮糸同
士のものに比べるとはるかにソフトで柔軟な風合が得ら
れたものの、伸長し突出したフィラメントからなるルー
プによりヌメリ感が出たり、熱処理により大きな糸長差
が発現するので糸が分離し、後工程での取扱性に問題が
あった。

（発明が解決しようとする問題点） 本発明はポリエステルフィラメントにおける前記従来の
欠点を解消したものであってソフト、柔軟さ、上品なド
ライタッチと適度なはり、腰、ドレープ性を有するとと
もに、後工程通過性に問題のない新規なポリエステル複
合糸条及びその製造方法を提供することを目的とする。

（問題点を解決するための手段） 本発明はかかる問題点を解決するために次のような構成
を有する。すなわち糸物性が下記範囲を満足するマルチ
フィラメントＡおよびマルチフィラメントＢから構成さ
れた複合糸条であって、かつ該複合糸条は交絡度２０〜
１００コ／ｍで絡合されていることを特徴とする織撰物
用潜在嵩高性ポリエステル複合糸条。

マルチフィラメントＡ：単糸３デニール以下のマルチフ
ィラメント（複合糸条の含有率２０〜８０％〔デニール
比率〕）・・・（Ａ） マルチフィラメントＢ：破断強度が４ｇ／デニール以上
であるマルチフィラメント（複合糸条中の含有率８０〜
２０％〔デニール比率〕）・・・（Ｂ）ＳＩＩＷ（Ａ）
２０％　Ｓ）＋１）（Ａ）≦０％ｓｏｗ（Ｂ）２０％ ＳＨＤ　　（Ｂ）　−３１１０（Ａ）≧５％ＤＥ　　（
Ａ）２５０％ ＳＨ’ｔ４　　：熱水収縮率（％） ＳＨＤ　　：乾熱（１６０℃）　収縮率（％）ＤＥ：破
断伸度（％） およびマルチフィラメント延伸糸の破断伸度が３０〜４
５％、△ｎｏ、ＩＯ〜０．Ｉｄのポリエステルマルチフ
ィラメントを非接触ヒーターにて下記（Ａ３弐の（１）
式および（２）式を同時に満足するヒーター温度Ｔ（’
Ｃ）かつ、２０〜６０％のオーバーフィード率でリラッ
クス熱処理を施し、かくして得た下記ＣＢ）式を満足す
るポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステルマ
ルチフィラメントＢとをＡ／Ｂ＝２０〜８０％／８０〜
２０％（デニール比）となるように合わせて交絡度２０
〜１００コ／ｍで交絡処理することを特徴とする織編物
用潜在嵩高性ポリエステル複合糸条の製造方法である。

■：リラノクス引取ローラー速度（ｍ／ｗｉｎ）（Ａ　
）　７５１ｏｇ　（ＦＴＹＷ／　ＭＬ　）　＋　４．７
　（Ｔｉ≧Ｔ≧２５１ｏｇ　（Ｅ「Ｔ「／　）ＩＬ　）
　＋　４．７１”ｆ’；　−（１）Ｔ≧Ｔｍ−１０−（
２） Ｄ：リラックス後デニール ■二すラックス引取ローラー速度（ｍ／ｗｉｎ）Ｈシ二
すラソクス非接触式ヒーター長（ｍ）Ｔｍ：融点（℃） Ｔｇ：２次転移点温度（℃） （Ｂ）ＳＨＷ　（Ａ）２０％　　ＳＨＯ（Ａ）５０％５
ｌ（Ｂ）２０％ ＳＨＤ　　（Ｂ）　−５ＨＯ（Ａ）≧５％ＤＥ　　（Ａ
）２５０％ ＳＨＷ　；熱水収縮率（％） ＳＨＤ　　：乾熱（１６０℃）　収縮率（％）ＤＥ：破
断伸度（％） １！Ｌ：リラックス非接触式ヒーター長（ｍ）Ｔ１１＝
融点（℃） Ｔｇ：２次転移点温度（℃） 以下、本発明を更に詳細に説明する。

第１図は本発明のポリエステル複合糸条を熱処理して糸
長差を発現せしめた後のモデル図である。

第１図においてＡは主として鞘部を構成するマルチフィ
ラメントであって、高温熱処理により実質的に伸長して
いる（自発伸長後のマルチフィラメント）。Ｂは芯部を
構成するマルチフィラメントであって、熱処理により収
縮したマルチフィラメントである（熱収縮後のマルチフ
ィラメント）。

まず本発明で最も重要な要件である構成マルチフィラメ
ントの熱収縮特性について延べる。本発明のポリエステ
ル複合糸条を構成するマルチフィラメントＡは通常のサ
イジングなどの工程では、マルチフィラメントＢとの収
縮率差は小さく、しかも実質的に収縮挙動を示す、この
ため布帛で同じ糸長差を発現させるときにも糸段階では
サイジングしても糸長差（ふ（らみ、ループ等）は余り
発現せず通常の全て熱収縮する異収縮混繊糸に比べても
製織時にははるかに取扱性、製織性が良好となるのであ
る。すなわち糸の状態で糸長差（ループ）が発現すると
当然のことながらビーミング、製織の際ループがこすれ
合ってガイド、コームなどにひっかかったり、開口が悪
くなり工程通過性が著しく低下する。更に通常の熱収縮
マルチフィラメントはサイジングなどで熱処理をうける
と、それでほぼ熱セントが固定されファイナルセットな
どで１６０〜１８０℃程度の高温熱処理をうけても糸長
差は最初の熱セット時以上あまり発現しないが、本発明
の複合糸条の如く、熱水では収縮するがファイナルセッ
トに相当する高温熱処理で伸長するマルチフィラメント
を含むことにより、全体として収縮した布表面より高温
での仕上加工によりマルチフィラメントＡがループ状に
突出し、あたかもピーチの表面のようにソフトで柔軟な
タンチが得られるのである。このために５ｌ（Ｗ（Ａ）
２０％、５ＩＩＤ（Ａ）５０％が必須である。更にふく
らみ、嵩高性をもたせるために５ＨＤ（Ｂ）　−５ＩＩ
Ｄ（＾）≧５％が必要であり、５％未満ではふくらみ、
嵩高性が劣るので本発明からは除外される。ただ余り大
きいと表面からの突出ループが大きくなりすぎアイロン
などの際“でかり”などの問題が発生し易いので５０％
以下が好ましい、又同様の理由で５ＨＷ（Ａ）は５％以
下、５ＨＤ（Ａ）は−１５％以上が好ましい。

次にマルチフィラメントＡの破断伸度が５０％以上であ
るのはソフトで柔軟な風合を得るためである。一般にポ
リエステルではソフトな風合を得るためにはフィラメン
トのＳＨＷは小さく、破断伸度が大きい方が得られ易い
。これまでに詳述した如く布帛の表面をループを形成し
て覆うのは自発伸長マルチフィラメントであり、このマ
ルチフィラメントのタッチが布帛のタッチを決めるから
である。しかしあまり破断伸度が大きすぎると取扱性が
悪くなるので１００％以下、更に好ましくは８０％以下
が良い。

次にマルチフィラメン）Ｂの破断伸度は４０％以下が好
ましく、捲返し、製厖襟などの後工程で複合糸条が伸長
されることによる糸斑が発生しないためである。更に布
帛にしたあと製品でのひざ抜けなどの問題を防止するた
めである。又複合糸条の破断強力も熱収縮マルチフィラ
メントにほぼ依存するので熱収縮、マルチフィラメント
の破断強力は、少なくとも４ｇ／デニールで且つ複合糸
条のデニール比率で２０％以上でなければならない。

もちろん破断強力が高ければマルチフィラメントＢの比
率は若干低くてもよいが２０％未満ではマルチフィラメ
ンｌ−Ｂの収縮力が小さくなり糸長差によるふくらみが
発現されないので本発明からは除外される。尚、マルチ
フィラメントＢの熱水収縮率および１６０℃乾熱収縮率
は、それぞれ５〜６０％、７〜８０％が好ましい。

また、マルチフィラメントＢの繊維軸方向に太さムラを
有する所謂シックアンドシン糸であ馴てもよい。但し、
その場合、熱水収縮率は５〜３０％であればよい。

シックアンドシン糸は、後加工後の糸物性の保持といっ
た面から考えると配向度（△ｎ）はシン部が１５〜６０
　Ｘ　１０−’、さらに好ましくは２０〜４０×１０−
’、シック部が９０ＸＩＯ−３以上、さらに好ましくは
１６０　Ｘ　１０−’以上がよい。一般にシンクアンド
シン糸を染色すると濃淡差を呈するが、その濃淡差が強
過ぎるといった欠点があったが、かかる発明の混繊糸は
熱処理することによりシックアンドシン糸が内層部に、
マルチフィラメントＡは外層部に配され、シックアンド
シン糸の強過ぎる濃淡差がほどよくマルチフィラメント
Ａ糸にかくされてナチュラルな色調差となる。　次にマ
ルチフィラメントＡは、単糸デニールは３デニール以下
のものから構成される必要がある。３デニールを越える
と破断伸度が大きく、ヤング率が低くても風合が粗硬に
なるので本発明からは除外される。しかしあまり細くな
ると後述する異形断面のフィラメントにしてもはり、腰
がなくなるため０．２デニ一ル以上が好ましい。但し、
３デニ一ル以上のものが混じっていてもよく（デニール
ミックス）、平均で３デニール以下ならばよい。更にフ
ィラメントは断面の外周面に少なくとも１つの凹部を有
する異形断面であることが好ましい６特に本発明の複合
糸条の如く破断伸度が大きいフィラメントはソフトだが
ヌメリ感が出易いので断面形状を異形にすることにより
フィラメント間で点接触部が増加し、かねいたドライタ
ッチとなるのである。ここでいう異形断面とは断面の外
周面に少なくとも１つの四部を有する三角、六角、偏平
、それらの中空等の断面形状をいうが本発明で用いるフ
ィラメントＡの単糸の断面形状の代表例を第３図に示す
。又このような風合、効果をもたせるためにはこれらの
単糸の１０本以上のフィラメントからなることが・好ま
しい。

次に本複合糸条は実質的に芯／鞘構造をとるのはマルチ
フィラメンｌ−Ａが複合糸条の表層部に多く存在するこ
とにより、布帛表面よりループが突出し易いからである
。また、ここでいう実質的に１′：／鞘構造をとるとは
、複合糸条の成る界面で芯部と鞘部に即ちマルチフィラ
メントＢとマルチフィラメントＡとに二分されている構
造のみを意味１ｉ：′いるのではなく、？Ｍ合糸条全体
に特に境界面付近で両成分が混在しており、マルチフィ
ラメントＢが主として芯部に自発、マルチフィラメント
Ａが主として鞘部に配する構造をも意味して２３つ、該
複合糸条の中心から半径１／３内は重量比率でマルチフ
ィラメントＢがマルチフィラメントＡより大きく、複合
糸条の表面から半径１／３内はマルチフィラメントＡが
マルチフィラメントＢより大きいものは本発明の範囲内
である。尚、芯／鞘構造および前述したデニール比率の
測定は該複合糸条をエポキシ樹脂で固定し、ランダムに
１００回断面を切断したものを光学顕微鏡で観測し、こ
れより平均値および状態を求める。又交絡ｉ２０〜１０
０で絡合されていることも必須である。交絡度が２０未
満ではマルチフィラメント同士、糸長差で糸が分離し易
く、工程通過性を著しく阻害する。

逆に交絡度が１００を越えると布帛でインターレース斑
が目立つとともに、マルチフィラメントＡのモノフィラ
メントが切断し２、モ羽になることもあり好ましくない
のである。

次に内層部を構造するマルチフィラメントＢの！’、、
！＋面は特に限定はないが、嵩高性をもたせるため１’
−、ｉＪ中空系を、ドライハンドをさらに協調するたλ
５にはマルチフィラメントＡと同様に断面の外周囲に少
なくとも１つの凹部を有する異形断面糸なども好ましい
。更に本発明のポリエステル複合糸条にはマルチフィラ
メントＡ成分とマルチフィラメントＢ成分の両方又は一
方に必要に応じ５−すトリウムスルホン酸金属塩、イソ
フタル酸などの共重合物や微粉不活性物質を含んだポリ
エステル繊維を含んでもよい。

次に本複合系条は加熱された状態であるのも好ましい。

しかしあまり強撚されると糸長差が発現し難いので１５
０００　／　−ｒＴ　（Ｔ／ｍ　）以下が好ましいが、
ソフト、柔軟さを要求しない場合は必ずしもこれに限定
されない。

次に本発明のポリエステル複合糸条の製造方法について
説明する。

本発明のポリエステル複合糸条の製造装置の略側面を第
２図に例示する。自発伸長性に優れたポリエステルマル
チフィラメントＡを製造するには、まず紡速１５００〜
４０００ｍ／ｎ＋ｉｎで紡糸した未延伸系を延伸温度Ｔ
ｇ−Ｔｇ＋２０℃かつ延伸後の破断伸度３０〜４５％、
Δｎｏ、１０〜０．１４の範囲で延伸することが必要で
ある。紡糸速度２０００ｍ／ｍｉｎ未満では延伸後動性
が不安定であり、かつ太さ斑が大きくなるので本発明の
範囲から除外する。また４０００ｍ／ｍｉｎを越えると
延伸後の熱収縮率が低く自発伸長性が低くなり、織編物
としての風合が所定のものにならない。好ましくは２０
００〜４０００ｍ／ｗｉｎである。延伸温度は延伸安定
性のため７ｇ以上の温度が必要で、Ｔｇ＋２０℃以上の
温度では結晶化が進み、自発伸長性が低下する。また延
伸温度は自発伸長性発現にとって重要であるが、延伸時
の糸切れ等操業性の面では破断伸度３０％以上にする必
要がある。破断伸度４５％以上では糸斑の発生が見られ
好ましくない。

合わせて八〇を０．１０〜０．１４の範囲にすることが
必要であり、この範囲外ではリラックス熱処理による自
発伸長性の安定性に欠ける。次に自発伸長性を与える非
接触式ヒーターによるリラックス熱処理は下記（１）式
、（２）弐を同時に満足するヒーター温ｙｆ　Ｔ　（’
ｃ　）かつオーバーフィード率２０〜６０％で行うこと
が必要である。

７５１ｏｇ　（ＦＴ７習／　ＩＩＬ　）　＋　４．７　
（Ｔ”ｉ　≧Ｔ　≧２５　ｌｏｇ　（Ｆ「７■／　ＩＩ
Ｌ　）　＋　４　、７１’Ｔ”；　　　（１）Ｔ≧Ｔｍ
−１０（２） Ｄ　リラックス後デニール ■＝リラックス引取ローラー速度（ｍ／−４０）＋１ト
リラックス非接触式ヒーター長（ｍ）Ｔｍ：融点（Ｃ） Ｔｇ・２次転移点温度（Ｃ） ヒーター温度は自発伸長性に対して、デニールとりラッ
クス処理速度および非接触式ヒーター長に村して本発明
者らは（１）式の関係を見つけ出した。

（１１式範囲より高ければ結晶化の進行により、自発伸
長性が低下し、また低ければ自発伸長性の発現は弱くな
る。また（１）式と（２）式を同時に満足するこ、どが
必要であるが、ヒーター温度を（Ｔｎ　　１０）　’Ｃ
１ノ、」−にするとドツフィング停台時にヒーターの熱
；、−より、ヒーター内停止中にマルチフィラメントゝ
〕く熔断じ、再起動性が低下し、工業的には使用できな
い。

尚、リラックス引取ローラー速度ｖｙは１０〜１５００
ｍ　／　ｍ　ｉ　ｎ、リラックス非接触式ヒーター長＋
＋Ｌは０．ｔ〜２ｍが好ましい。

オーバーフィード率は自発伸長性の発現およびリラック
ス熱処理の欅業性安定化のため２０〜６０％が良い。な
おヒーターは接触式ヒーターではマルチフィラメント走
行抵抗によりヒーター温度の糸張力が不足して、ローラ
ー捲付、糸切れが発生するので非接触式ヒーターにする
必要がある。

このポリエステルマルチフィラメントＡを、類ポリエス
テルマルチフィラメントＡと異なるポリエステルマルチ
フィラメントとデニール比で２０〜８０％／８０〜２０
％となるように合わせて交絡度２（′Ｊ〜１００コ／ｍ
で交絡処理する。ここで異なるポリ上ステルマルチフィ
ラメントとは、例えばＳ　１１　Ｗ　、　５１１１１等
の熱収縮特性が少なくとも１つでも胃なっＩ：Ｓ、のを
指す。

染色、セット処理を施し、糸長差により、６、くらみ、
張り、腰、バルキー性が良好な熾編物１＋るためにはポ
リエステルマルチフィラメントＢ成分として湧水収縮率
５％以上、１６０℃乾熱収縮率７％以上であればよい。

共に、これより低い場合は十分な糸長差が得られず、良
好な風合の織編物が得られない、尚、湧水収縮率は５〜
６０％、１６０℃乾熱収縮率は７〜８０％が好ましい。

勿論、ポリエステルマルチフィラメントが所謂シックア
ンドシン糸や自発伸長性糸であってもよいが、前者の場
合は熱水収縮率が５〜３０％、後者の場合は１６０℃乾
熱収縮率が０％以下で且つマルチフィラメントＡとの伸
長差が少なくとも５％あればよい。

またデニール比で２０〜８０％となるように混繊するこ
とも重要であり、自発伸長性ポリエステルマルチフィラ
メントが２０％未満ではふくらみ、バルキー性が不足し
、８０％を越えると、張り、腰がないものになる。交絡
度は撚糸、整経、製織での取り扱い性および織編物での
均一な外観を得るために２０〜１００コ／ｍとする必要
がある。２０コ／ｍ以下では、ポリエステルマルチフィ
ラメントＡとポリエステルマルチフィラメントＢとが分
離し易く、次工程の取り扱い性が低下する。１００コ／
ｍを越えると織編物で均一な外観が得られない。以上の
構成により取り扱い性、自発伸長性の発現性、生産性に
優れたポリエステルマルチフィラメントＡとポリエステ
ルマルチフィラメン）Ｂとの複合糸条を得るここができ
る。

以下の実施例により本発明の構成および作用効果を説明
するが、本発明はもとより下記実施例により制約を受け
るものではない。

（実施例） なお、本発明で実施した測定方法は以下の通りである。

（１）　　破断伸度 ＪＩＳ−Ｌ−１０１３（１９８１）に準じ、東洋ボール
ドウィン社製テンシロンを用いて試料長（ゲージ長）　
２００鴫、引張速度２００閣／分でＳ−３曲線を測定し
、破断伸度を算定した。

（２）　　熱収縮率（Ｓ）Ｉｎ）、乾熱収縮率（ＳＨＤ
）ＪＩＳ−Ｌ−１０７３に準じ、次によった。即ち適当
な枠周のラップリールで初荷重１／１０ｇ／デニールで
８回椿のカセをとり、カセに１／３０ｇ／デニールの荷
重をかけその長さｆｆｉ、（ｎｕ＋＋）を測定する。つ
いでその荷重を止り除き、１　／１０００　ｇ　／デニ
ールの荷重をかけた状態でカセを沸騰水中に３０分間浸
漬する。その後カセを沸騰水から取り出し、冷却後再び
１／３０ｇ／デニールの荷重をがけてその時の長さｆｆ
ｉ、（ｉｎ）を測定する。ついで６０’Ｃで３０分乾燥
した後！／１０（１０ｇ　／デニールの荷重をかけた状
態で乾熱１６０℃のオーブン中で熱処理する。ついで冷
却後再び１／３０ｇ／デニールの荷重をかけてその七き
の長さｆｚ（ｍｍ）を測定する。熱水収縮＊　（Ｓ）Ｉ
Ｗ）、乾熱収縮率（ＳＨＯ）は次式により算出される。

！。

（３）　　交絡度 適当な長さの糸をとり出し、下端にｘ／ｌｏｇ／デニー
ルの荷重をかけて垂直につり下げる。つぃで適当な針を
系中につき出し、ゆっくり持ち上げ荷重が持ち上がるま
でに移動する距Ｍｆｆｉ（ｃ＋ｎ）を１００回測定し、
これより平均値１（ｃｍ）を求め次式により算出する。

（実施例） 実施例１．２、比較例１〜８ 熱伸長マルチフィラメントとして通常のポリエステルを
常法で紡糸捲取速度３０００ｍ／ｗｉｎで延伸−リラッ
クス後のデニール、ＤＥ、Ｓｌｌ讐、Ｓ　ＩＩ　Ｏが表
１の物性になる如く、紡糸吐出量、延伸倍率、リラック
ス率、リラックス温度、セット時間を変更して得た。又
熱収縮マルチフィラメントは市販の東洋紡■製、東洋紡
エステルを使用し、第２図の延伸−リラックス機で加工
した。ここでエアーノズル７はファイバーガイド社製エ
アージェットＦＧ−１を使用し目標の交絡度が得られる
如くエアー圧、フィードローラー６とデリベリ−ローラ
ー８の間フィード比を調整した。使用した原糸物性と得
られた複合糸条の糸質及び該糸条を用いて通常の方法で
撚糸後デシンを製織し染色仕上した布帛の風合を判定し
た。又工程通過性として特に撚糸、擾返し、製織性につ
いて判定し、工程通過性、風合の面から見た総合判定を
各々第１表に記載した。

実施例１．２は本発明の範囲内で風合、工程通過性とも
良好であった。比較例１は熱伸長マルチフィラメントの
ＳＲ賀が負で（熱伸長する）サイジングでもループが発
生し、製織でも開口が悪く工程通過性に問題があった。

比較例２は熱伸長マルチフィラメントが収縮せず布帛表
面に突出したループがなく、通常の異収縮混繊維を同じ
風合しか得られなかった。比較例３は熱伸長マルチフィ
ラメントの破断伸度が４０％と低いために表面タッチは
、やや粗硬で良くなかった。比較例４は熱収縮マルチフ
ィラメントの破断伸度が５０％と大きいため複合系の破
断伸度も太き（張力による斑が発生し、布でもパッカリ
ングが発生した。比較例５は熱収縮マルチフィラメント
の比率（複合糸デニールに対する比率）が１８％と低い
ために、複合糸の強力が低く糸切れが発生するとともに
、風合面でもはり、腰がなく満足のいくものではなかっ
た。

比較例６は逆に熱収縮フィラメント比率が９０％と大き
いために布帛表面に突出する熱収縮フィラメントが少な
く、ふくらみ、バルキー感に劣ったものであった。比較
例７は交絡度が低いために糸が分離し工程通過性が悪か
った。比較例８は交絡度が１３０と高いために布帛にイ
ンターレースマークと称するモアレ環が発生した。

以下余白 実施例３〜７、比較例９〜】７ 極限粘度０．６３ポリエチレンテレフタレートを常法に
よりホール数１８の紡糸ノズルを用いて紡速および吐出
量を変更し第２表の未延伸糸を得た。つづいて第３表に
示す条件にて混繊糸をつくり、通常の方法で製織、染色
仕上げを実施した。この間、工程通過性として延伸操業
性、リラックス熱処理操業性、製織笠の後加工通過性を
また織物風合、外観について評価した結果も合わせて第
３表に示す。混繊糸の作成については第２図に示す延伸
、リラックス、混繊機を使用した。交絡度の調製につい
てはフィーバ−ガイド社製エアージェッ）ＦＧ−１を使
用し、エアー圧および処理張力を調製により実施した。

実施例３〜７は本発明の範囲内で、工程通過性、織かつ
織物外観、風合いが優れたものであった。

比較例１０．１１は延伸後の破断伸度が本発明外であり
、比較例１０は延伸後の破断伸度が高く、延伸時に太さ
斑の発生が見られ、風合および織物外見の均−惑で満足
しうるものではなかった。また比較例１１は延伸後の破
断伸度が低くかつ△ｎも本発明外であるが、延伸操業性
が悪く、それにともない工程通過性も低下をきたした。

比較例１２．１３はリラックス熱処理温度が本発明外で
あり、比較例１２はリラックス熱処理温度が低く自発伸
長性に欠は織物風合は満足できるものではなかった。ま
た比較例１３はリラックス熱処理温度が高く、ドンフィ
ング停台時に溶断糸切れが発生し、織物風合も若干不満
足なものであった。比較例１４．１５はリラ２・ジス熱
処理時のオーバーフィード率が本発明外であり、比較例
１４は自発伸長性の不足により風合が満足いくものでは
なかった。比較例１５はオーバーフィード率が高く、リ
ラックス熱処理操業性に低下をきたし、さらに混繊糸に
ループが多く後加］、通過性、織物風合に欠けるもので
あった。比較例１６．１７は自発伸長性マルチフィラメ
ントと熱処理性マルチフィラメントの混繊デニール比が
本発明外であり、比較例１６は熱収縮性マルチフィラメ
ントの比率が高く、織物のソフト感に欠けるものであっ
た。また比較例１７は熱収縮マルチフィラメントの比率
が低く張り腰に欠けるものであった。

第　　２　　表 以下余白 実施例８．９、比較例１８．１９ ポリエステルセミプライトチップを用いて紡糸温度２８
９℃にてＹ字型孔を有するノズルホール数１８の口金を
用いて紡糸し、３０００＋ｇ／ｓｉｎの禮取り速度で捲
取った。この未延伸糸を使用して、ホットローラー温度
８０℃５延伸倍率１．６５倍で延伸後、リラックス熱処
理温度を第４表に示すように種々に変更してリラックス
熱処理し、伸長特性の異なる３０デニール１８フイラメ
ントの延伸糸（完成糸）を得た。これらの完成糸をイン
ターレーサーノズルによって、エアー圧３ｋｇ／ｒ４Ｇ
の圧力で混繊した。

咳混繊糸（６０デニール３６フイラメント）をＳ撚４５
０回／ｍの撚糸を施し、経糸として使用し、緯糸に通常
の方法により得た７５デニール７２フイラメントのセミ
ダルポリエステル糸のＳ、Ｚ撚３０００回／Ｓの強撚糸
を用いて織上り、経糸密度は１６３本／１ｎｃｈ、　緯
糸密度９６木／１ｎｃｈのデシンを４４′幅でウォータ
ージェットルームにて製繊し、通常の後加工を経て、加
工評価した。結果を第４表及び第５表に示す。

本発明の実施例８．９は、表面タッチ、風合い、張り腰
、ドレープ性、バルキー性すべてに優れ、ドライ感のあ
る全く新しいタイプのシルキー織物を得ることができた
。それに比べ、比較例１８は、伸長特性は２成分とも問
題ないが、伸長率差が３％と小さ過ぎるため、バルキー
性、ドレープ性にやや劣り、十分な糸の特性が生かされ
ていなかった。比較例１９は、伸長率が同じであるため
、ただ単に伸長性のある糸の引き揃え混繊糸となってい
るため、表面効果や、張り腰、バルキー性で著しく劣り
、商品として使用できるものではなかった。

以下余白 第　　４　　裏 実施例１０−１２、比較例２０．２１ ポリエステルブライトチツプを用いて紡糸温度２Ｂ９’
ＣでＹ字型孔を有する１８ホールのノズルを用いて紡出
し、２２００　ｍ　／　ｍ　ｉ　ｎの速度で捲取っ赳。

この未延伸糸を用いて、延伸熱処理条件を変更して、種
々の熱水収縮（第６表に示す）の異なる３０デニール１
８フイラメントの大細糸を得た。この太細糸の大部の配
向度Δｎは２５　Ｘ　１０−３、細部の配向度Δｎは１
５０　Ｘ　２０−”であった、又、同様のプライトチッ
プを用いて紡糸温度２８９℃でＹ字型孔を有する２４ホ
ールのノズルを用いて紡出し、３０００ｍ／ｍｉｎの捲
取り速度で捲取った。この未延伸糸をホットローラ温度
８０℃、延伸倍率１，６５倍で延伸後、リラックス率、
熱処理温度を変更して種りの伸長特性（第６表に示す）
の異なる３０デニール２４フイラメントの延伸糸を得た
。上記太細糸と伸長糸を引き揃えてインターレサーノズ
ルによってエアー圧３．０ｋｇ／ｃｄ−Ｇの圧力で混繊
し６０デニール４２フイラメントの混繊糸を得た。この
混繊糸をＳ撚４５０Ｔ　／　ｍの追撚を施し、経糸とし
て無糊で製経した。

緯糸は通常の７５デニール７２フイラメントのセミダル
ポリエステル糸をＳ−Ｚ撚３０００Ｔ／ｍの強撚セント
糸を準備し、織上り経糸密度１６３本／１ｎｃｈ緯糸密
度９６本／１ｎｃｈのデシンをウォータシェドルーム〔
８産社製ＬＷ−４１、回転数４００ｒｐ＋ｍ　）で４４
ｉｎｃｈ幅の織物を製織し、通常の後加工を施した。第
６表及び第７表に仕上がり織物の評価結果を示す。これ
より本発明のもの（実施例１０．１１．１２）は風合い
、ドレープ性、バルキー性に優れ、同時に適度な張り腰
や引裂き強力を有する自然な濃淡色調差を有する全（新
しいタイプのシルキー織物を得ることができた。それに
比べ比較例２０は伸長糸成分が収縮するため風合い、ド
レープ性、バルキー性が劣るものであった。比較例２１
は、比較例２０と同様の混繊糸であるが、伸長糸成分が
収縮するため減量率を高くしなければ良好な凪合いが出
ない。

ところが引裂き強力が低下し、バルキー性も劣るもので
あった。

実施例１３〜１５、比較例２２．２３ ポリエステルブライトチツプを用いて紡糸温度２８９’
ＣにてＹ字型孔を有する２４ホールのノズルを用いて吐
出量を種々に変更して紡出し、２２００　ｍ　／ｗｉｎ
の速度で捲取った。この未延伸糸を用いて不拘延伸を行
って第８表に示すデニールの大細糸を得た。この大細糸
の熱水収縮率は１３％、大部の八〇は２５Ｘ１０−３、
細部のΔｎは１５０　Ｘ　１０−コであった。

又、同様のブライトチップを用いて、紡糸温度２８９℃
にてＹ字型孔を有する３６ホールのノズルを用いて吐出
量を種々に変更して紡出し３０００ｍ／鶴ｉｎの速度で
捲取った。この未延伸糸をホットローラ温度８０℃１延
伸倍率１．６５倍で延伸後、熱処理温度２３０“Ｃ，リ
ラックス率４０％で弛緩熱処理して第２表に示すデニー
ルの延伸系を得た。この延伸糸の伸長率は６％であった
。上記大細糸と伸長糸をトータルで１００デニールにな
るように組み合せ、インターレーサーノズルによってエ
アー圧３．０ｋｇ／ａａ、Ｇの圧力で混繊し、１００デ
ニール６０フイラメントの混繊糸を得た。この混繊糸を
５２５０回／ｍの追撚を施したものを経糸に用い、緯糸
に２００デニール１４４フイラメントのセミダル糸のＳ
、２１５００回／ｍの糸をＳ−２２本人交互に打ち込み
、経糸密度１４０本／　１ｎｃｈ、緯糸密度７１本／１
ｎｃｈのファイユをフライ織機で織上げ、染色、仕上げ
加工を施して評価した。これより本発明のもの（実施例
１３．１４．１５）は風合い、バルキー性に優れ、適度
な張り腰を持ち同時に自然な濃淡色調差を呈する全く新
しいタイプのシルキー織物を得ることができた。それに
比べ比較例２２は大細糸の混繊比率が小さく濃淡コント
ラストに欠け、伸長糸の混繊比率が大きいため張り腰が
なく風合いも軟かいものとなった。比較例２３は逆に大
細糸の混繊比率が大きく、濃淡コントラストが強過ぎ、
風合いも硬いものとなった。

以下余白 第　　　６　　　表 成分Ａ：太細糸、Ｂ：伸長糸 引裂き強カニ横方向に対する引裂き強力（発明の効果） このように本発明のポリエステル複合糸条は従来の異収
縮混繊維糸（熱伸長糸も含む）に比べてソフト、柔軟性
、且つドライタッチと適度なはり、腰、ドレープ性を有
し、しかも工程通過性が優れているという顕著な効果を
奏するのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のポリエステル複合糸条を熱処理して糸
長差を発現させたモデル図。第２図は製造装置の一例を
示す略側面図である。 Ａ；熱伸長マルチフィラメント Ｂ：熱収縮マルチフィラメント Ｃ：本発明のポリエステル複合糸条 ３：ホットローラー ５：非接触ヒーター ７：エアージェットノズル 第３図は本発明のマルチフィラメントＡの断面形状の代
表例を示す。 特許出願人　　東洋紡績株式会社 早　ｌ　図 Ａ、＋＠に−ｙｉｔＱ７　ルチフィフメンＦ履ｚ今η尺
ノ＠ηｔｎ　７／レチ７ヂラメンＦ第　２　図 ７：エアー〉′壬７へ／て１し 第３　図

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）糸物性が下記範囲を満足するマルチフィラメント
   ＡおよびマルチフィラメントＢから構成された複合糸条
   であって、かつ該複合糸条は交絡度２０〜１００コ／ｍ
   で絡合されていることを特徴とする織編物用潜在嵩高性
   ポリエステル複合糸条。 マルチフィラメントＡ：単糸３デニール以下のマルチフ
   ィラメント（複合糸条中の含有率２０〜８０％〔デニー
   ル比率〕）・・・（Ａ） マルチフィラメントＢ：破断強度が４ｇ／デニール以上
   であるマルチフィラメント（複合糸条中の含有率８０〜
   ２０％〔デニール比率〕）・・・（Ｂ） ＳＨＷ（Ａ）≧０％ＳＨＤ（Ａ）≦０％ ＳＨＷ（Ｂ）≧０％ ＳＨＤ（Ｂ）−ＳＨＤ（Ａ）≧５％ ＤＥ（Ａ）≧５０％ ＳＨＷ：熱水収縮率（％） ＳＨＤ：乾熱（１６０℃）収縮率（％） ＤＥ：破断伸度（％）
2. （２）マルチフィラメント延伸糸の破断伸度が３０〜４
   ５％、Δｎ０．１０〜０．１４のポリエステルマルチフ
   ィラメントを非接触ヒーターにて下記〔Ａ〕式の（１）
   および（２）を同時に満足するヒーター温度Ｔ（℃）か
   つ、２０〜６０％のオーバーフィード率でリラックス熱
   処理を施し、かくして得た下記〔Ｂ〕式を満足するポリ
   エステルマルチフィラメントＡとポリエステルマルチフ
   ィラメントＢとをＡ／Ｂ＝２０〜８０％／８０〜２０％
   （デニール比）となるように合わせて交絡度２０〜１０
   ０コ／ｍで交絡処理することを特徴とする織編物用潜在
   嵩高性ポリエステル複合糸条の製造方法。 〔Ａ〕７５ｌｏｇ（√（Ｄ×Ｖｙ）／ＨＬ）＋４．７√
   （Ｖｙ）≧Ｔ≧２５ｌｏｇ（√（Ｄ×Ｖｙ）／ＨＬ）＋
   ４．７√（Ｖｙ）−（１）Ｔ≧Ｔｍ−１０−（２） Ｄ：リラックス後デニール Ｖ：リラックス引取ローラー速度（ｍ／ｍｉｎ）ＨＬ：
   リラックス非接触式ヒーター長（ｍ）Ｔｍ：融点（℃） Ｔｇ：２次転移点温度（℃） 〔Ｂ〕ＳＨＷ（Ａ）≧０％ＳＨＤ（Ａ）≦０％ＳＨＷ（
   Ｂ）≧０％ ＳＨＤ（Ｂ）−ＳＨＤ（Ａ）≧５％ ＤＥ（Ａ）≧５０％ ＳＨＷ：熱水収縮率（％） ＳＨＤ：乾熱（１６０℃）収縮率（％） ＤＥ：破断伸度（％）