KR950004082B1 - 직편물용 잠재숭고성 폴리에스테르 복합사조 및 그 제조방법 - Google Patents

Abstract

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Description

직편물용 잠재숭고성 폴리에스테르 복합사조 및 그 제조방법

제1도는 본 발명의 폴리에스테르 복합사조를 열처리하여 실길이차를 발현시킨 모델도

제2도는 제2장치의 일예를 표시한 대략 측면도

제3도는 본 발명의 멀티필라멘트시의 단면현상의 대표예를 표시한다

* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명

A : 열신장 멀피필라멘트 B : 열수축 멀티필라멘트

C : 본 발명의 폴리에스테르 복합사조 3 :핫트 로울러

5 : 비접촉 히이터 7 : 에어제트노즐

본 발명은 소프트하여 유연하며 또한 드라이터치와 적당한 뻣뻣함, 오(腰), 드레이프성을 가지는 견모양직편물용 폴리에스테르 복합사조 및 그 제조방법에 관한 것이다.

지금까지 폴리에스테르 멀티필라멘트는 그 우수한 특성을 살려서 의료용도를 비롯하여 공업자재용으로서도 각종의 용도에 사용되고 있다. 의료용도로서는 견모양 촉감은 그 하나의 목표로서 각사에서 검토가 진행되어 일부의 분야에서는 견을 능가하는 특성 촉감을 얻고 있다. 예를들면 열수축 특성을 달리하는 복수개이 멀티필라멘트로 구성된 복합사조는 부풀고, 부피가 높고, 따뜻한감등 우수한 특성, 촉감을 나타내어 널리 사용되고 있다. 그러나 사조를 구성하는 멀티필라멘트가 모두 열에 의해서 수축하는 경우에는 견직물의 조직이 구속력때문에, 실로써 수축률차가 충분히 확보할 수 없는 동시에 실의 수축때문에 견직물의 단단하게 되는 경향에 있으며 이때문에 중량을 작게하여 수축대를 갖게하거나, 촉감을 확보하기 위해 알칼리 감량율을 크게하는 등의 대책을 실시하여 왔다. 그러나 연수축률의 큰 필라멘트는 일반적으로 열처리하면 경화되어 촉감면에서 충분하게 만족할 수 있는 것은 얻지 못한다. 이것에 대하여 열처리에 의해서 신장하는 복합사조 필라멘트와 수축하는 필라멘트의 혼합사도 알려져 있으며, 예를들면 일본국 특개소 55-62240호 공보, 특개소 56-112537호 공보, 특개소 60-28515호 공보등이 있다. 이것들은 상기의 수축사끼리의 것에 비하면 훨씬 소프트하여 유연한 촉감을 얻을 수 없는 것이다. 신장하여 돌출한 필라멘트로된 루우프에 의해 미끄러운 감이 나거나 열처리에 의해 큰 실길이차가 발현함으로 실이 분리하고, 후공정에서의 취급성에 문제가 있있다.

본 발명은 폴리에스테르 필라멘트에 있어서 상기 종래의 결점을 해소한 것으로서 소프트, 유연함, 좋은품질의 드라이텃치와 적당한 뻣뻣함, 요, 드레이프성을 가지는 동시에, 후공정통과성에 문제가 없는 신규한 폴리에스테르 복합사조 및 그 제조방법을 기공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명은 이러한 문제점을 해결하기 위해서 다음과 같은 구성을 가진다. 즉 실물성이 하기 법위를 만족하는 멀티필라멘트 A 및 필라멘트 B로 구성된 복합사조로서, 또한 이 복합사조는 교락도 20 내지 100개/m로 락합되어 있는 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.

멀티필라멘트 A : 단사 3데니어 이하의 멀티필라멘트(복합사조의 함유율 20 내지 80%[데니어비율])‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥(A)

멀티필라멘트 B 파단강도가 4g/데니어 이상인 멀티필라멘트(복합사조중의 함유율 80 내지 20%[데니어비율])‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥(B)

및 멀티필라멘트 연신사의 파단신도가 30 내지 45%, △n 0.10 내지 0.14의 폴리에스테르 멀티필라멘트를 비접촉 히이터에서 하기 [A]식의 (1)식 및 (2)식을 동시에 만족하는 히이터 온도 T(℃) 또한 20 내지 60%의 오우버피이드율로 릴렉스 열처리를 시행하여 이와같이하여 얻은 하기[B]식을 만족하는 폴리에스테르 멀티필라멘트 A와 폴리에스테르 멀티필라멘트 B를 A/B=20 내지 80%/80 내지 20%(데니어비)로 되도록 맞추어서 교략도 20 내지 100개/m로 교락 처리한 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법이다.

V : 릴랙스 인취로울러속도(m/min)

D : 릴랙스후 데니어

V : 릴랙스 인취로울러속도(m/min)

HL : 릴랙스 비접촉식 히이터 길이(m)

Tm : 융점(℃)

Tg : 2차 전이점온도(℃)

이하 본 발명을 더욱 상세하게 설명한다.

제1도는 본 발명의 폴리에스테르 복합사조를 열처리하여 실길이차를 발현시킨후의 모델도이다.

제1도에 있어서 A는 주로 외장부를 구성하는 멀티필라멘트로서 고온열 처리에 의해 실질적으로 신장하고 있다(자발신장후의 멀티필라멘트)

B는 심부를 구성하는 멀티필라멘트로서, 열처리에 의해서 수축한 멀티필라멘트이다(열수축후의 멀티필라멘트).

먼저 본 발명에서 가장 중요한 요건인 구성 멀티필라멘트의 열수축특성에 언급한다.

본 발명의 폴리에스테르 복합사조를 구성하는 멀티필라멘트(A)는 통상의 사이징(홱)등의 공정에서는 멀티필라멘트(B)와의 수축룰 차는 작고, 그리고 실질적으로 수축 거동을 표시한다. 이 때문에 직물에서 같은 실길이차를 발현시킬때에도 실단계에서는 사이징하여도 실길이차(팽윤, 루우프등)은 그다지 발현하지 않고 통상의 모두 열수축하는 수축률이 다른 혼직사에 비하여도 제직시에는 훨씬 취급성, 제직성이 양호하게 된다. 즉 실의 상태에서 실길이차(루우프)가 발현하면 당연히 일어나 비이밍, 제직때 루우프가 비벼져서 가이드, 코움등에 걸리거나, 개구(開口)가 나쁘게 되어 공정 통과성이 현저하게 저하한다. 또한 통상의 연수축멀티필라멘트는 사이징등으로 열처리를 받으면 그것으로 거의 열세트가 고정되어 파이널세트등으로 160 내지 180℃ 정도의 고온 열처리를 받아도 실길이차는 최초의 열세트시이상까지 발현하지 않으나, 본 발명의 복합사조와 같고, 열수에서는 수축하나 파이널세트에 상당하는 고온 열처리에서 신장하는 멀티필라멘트를 포함함으로써, 전체로서 수축한 천표면에서 고온에서의 마무리 가공에 의해 멀티필라멘트(A)이 루우프상으로 돌출하여 마치 피이치의 표면과 같은 소프트로 유연한 텃치를 얻는 것이다. 이 때문에 SHW(A)

0%, SHD(A)

0%이 필수적이다. 또한 팽윤, 숭고성을 갖게하기 위해 SHD(B)-SHD(A)

5%이 필요하며, 5% 미만에서는 팽윤, 숭고성이 뒤떨어짐으로 본 발명에서는 제외된다. 단지 너무크면 표면에서의 돌출 루우프가 크게 되어 아이론 등때에 "리본"등의 문제가 발생하기 쉬움으로 50% 이하가 바람직하다. 또 마찬가지의 이유로 SHW(A) 는 5% 이하, SHD(A)은 -15% 이상이 바람직하다.

다음에 멀티필라멘트(A)의 파단신도가 50% 이상인 것은 소프트로 유연한 촉감을 얻기 때문이다. 일반적으로 폴리에스테르에서는 소프트한 촉감을 얻기 위해서는 필라멘트의 SHW는 작고, 파단신도가 큰쪽이 얻기 쉽다. 지금까지의 상술한 바와같이 직물의 표면을 루우프를 형성하여 덮는 것은 자반신장 멀티필라멘트이며, 멀티필라멘트의 텃치가 직물의 텃치를 결정하기 때문이다. 그러나 너무나 파단신도가 지나치게 크면 취급성이 나쁘게 됨으로 100% 이하, 더우기 바람직하게는 80% 이하가 좋다.

다음에 멀티필라멘트(B)의 파단신도는 40% 이하가 바람직하고, 되감기, 제편직등의 후공정에서 복합사조가 신장됨으로써 사반(系班)이 발생하지 않기 때문이다. 또한 식물로 한후 제품에서의 무릅 바짐등의 문제를 방지하기 위함이다. 또 복합사조의 파단강력도 열수측 멀티필라멘트에 거의 의존함으로 열수축, 멀티필라멘트의 파단강력은 적어도 4g/데니어로 또한 복합사조의 데니어비율로 20% 이상이어야 한다. 물론 파단강력이 높으면 멀티필라멘트(B)의 비율은 약간 낮아도 좋으나 20% 미만에서는 멀티필라멘트(B)의 수축력이 작게 되어 실길이차에 의한 팽윤이 발현되지 않으므로 본 발명에서는 제외된다. 또한 멀티필라멘트(B)의 열수축률 및 160℃ 건열수축률은 각각 5 내지 60%, 7 내지 80%이 바람직하다.

또 멀티필라멘트(B)의 섬유축 방향에 굵은 얼룩을 가지는 소위 식엔드신사로도 좋다. 단, 그 경우 열수축률은 5 내지 30%이라면 좋다.

식엔드신사는 후가공후의 실물성의 유지이란 면에서 생각하면 배향도(△n)은 심부가 15×60×10-3, 또한 바람직하게는 20 내지 40×10-3, 식부가 90×10-3 이상 더우기 바람직하게는 160×10-3 이상이 좋다. 일반적으로 식엔드신사를 염색하면 농담차를 나타내나, 그 농담차가 지나치게 강하다는 결점이 있었으나 이러한 발명의 혼.직사는 열처리함으로써 식엔드신사가 내층부에 멀티필라멘트(A)는 외층부에 배치되고, 식엔드신사의 지나친 농담차가 알맞게 멀티필라멘트(A)사에 숨겨져서 내츄럴한 색조차(色調差)로 된다.

다음에 멀티필라멘트(A)는 단사데니어는 3데니어 이하의 것으로부터 구성될 필요가 있다. 3데니어를 초과하면 파단신도가 크고, 영율이 낮아도 촉감이 조경하게 됨으로 본 발명에서는 제외가 된다. 그러나 너무 가늘게 되면 후술하는 이형단면의 멀티필라멘트하여도 뻣뻣함, 요가 없게 되기 때문에, 0.2데니어 이상이 바람직하다. 단지 3데니어 이상의 것이 혼합되어도 좋고(데니어믹스), 평균에서 3데니어 이하이면 좋다. 또한 필라멘트는 단면의 외구면에 적어도 하나의 오목부를 가지는 이형단면인 것이 바람직하다. 특히 본 발명의 복합사조와 같이 파단신도가 큰 필라멘트는 소프트이나 미끄럼감이 나오기 쉬우므르 단면 형상을 이형으로 함으로써 필라멘트 사이에서 점접촉부가 증가하여 건조된 드리이텃치로 되는 것이다. 여기서 말한 이형단면과는 단면의 외주면에 적어도 하나의 오목부를 가지는 3각, 6각, 편평, 그들의 중공등의 단면형상을 말하나 본 발명에서 사용되는 필라멘트(A)의 단사의 단면형상의 대표예를 제3도에 표시하였다. 또 이와같은 촉감, 효과를 가지게 하기 위해서는 이들의 단사의 10개 이상의 필라멘트로 되는 것이 바람직하다.

다음에 본 복합사조는 실질적으로 심/칼외장(sheath)집 구조를 취하는 것은 멀티필라멘트(A)가 복합사조의 표층부에 많이 존재 함으로써, 직물 표면에서 루우프가 돌출하기 쉽기 때문이다. 또 여기서 말하는 실질적으로 심/외장구조를 취하는 것은 복합사조의 어느계면에서 심부와 외장부에 즉 멀티필라멘트(B)와 멀티필라멘트(A)에 2분되어 있는 구조만을 의미하는 것이 아니라, 복합사조 전체에 특히 경계면 부근에서 양성분이 혼재되어있고, 멀티필라멘트(B)이 주로서 심부에 자발, 멀티필라멘트(A)가 주로 외장부에 배치된 구조도 의미하고 있으며, 이 복합사조의 중심에서 반경 1/3내는 중량비율로 멀티필라멘트(B)이 멀티필라멘트(A)보다 크고, 복합사조의 표면에서 반경 1/3내는 멀티필라멘트(A)이 멀티필라멘트(B)보다 큰것은 본 발명의 범위이다. 또한 심/외장구조 및 상승한 데니어비율의 측정은 이 복합사조를 에폭시수지로 고정하여 무작위로 100회 단면을 절단한 것을 광학 현미경으로 관찰하여 이것으로부터 평균치 및 상태를 구한다. 또 교락도 20 내지 100에서 낙합되어 있는 것도 필수적이다. 교락도가 20 미만에서는 멀티필라멘트끼리, 실길이차로 실이 분리하기 쉽고 공정통과성을 현저하게 저해한다.

역으로 교락도가 100을 초과하면 직물에서 인터레이스 얼룩이 두두러지는 동시에 멀티필라멘트(A)의 모노필라멘트가 절단하여, 보풀이 되는것도 그리 바람직하지 않다.

다음에 내층부에 구조하는 멀티필라멘트(B)의 단면은 특히 한정은 없으나 숭고성을 갖게 하기 위해서는 중공사를 드라이핸드를 더우기 협조하기 위해서는 멀티필라멘트(A)와 같이 단면의 외주면에 적어도 하나의 오목부를 가지는 이형 단면사등도 바람직하다. 또한 본 발명의 폴리에스테르 복합사조에는 멀티필라멘트(A) 성분과 멀티필라멘트(B) 성분의 양쪽 또는 한편에 필요에 따라 5-나트륨술폰산금속임, 이소프탈산등의 공중합물이나 미분불활성물질을 함유한 폴리에스테르 섬유를 포함하여도 좋다. 다음에 본 복합사조는 가연된 상태에 있는 것도 바람직하다. 그러나 너무 강연되면 실기일차가 발현하기 힘들므로

이하가 바람직하나 소프트, 유연함을 요구하지 않는 경우는 반드시 이것에 한정되지 않는다.

다음에 본 발명의 폴리에스테르 복합사조의 제조방법에 대하여 설명한다.

본 발명의 폴리에스테르 복합사조의 제조장치의 대략 측면을 제2도에 예시한다. 자발 신장성에 우수한 폴리에스테르 멀티필라멘트(A)를 제조하는데는 먼저 방속(紡速) 1500 내지 4000m/min으로 방사한 미연신사를 연신온도 Tg 내지 Tg+20℃ 또한 연신후의 파단신도 30 내지 45%, △n 0.10 내지 0.14의 범위로 연신하는 것이 필요하다. 방사속도 2000m/min 미만에서는 연신후 물성이 불안정하며, 또한 굵은 얼룩이 크게됨으로 본 발명의 범위에서 제외한다. 또 4000m/min을 초과하면 연신후의 열수축 연이 낮게 자발적 신장성이 낮게되고, 직편물로서는 촉감이 소정의 것으로 되지 않는다. 바람직하게는 2000 내지 4000m/min이다. 연신온도는 연신안정성 때문에 Tg 이상의 온도가 필요하며, Tg+20℃ 이상의 온도에서는 결정화가 진행되어, 자발신장성이 저하한다. 또 연신온도는 자발신장성 발현에 있어서는 중요하나, 연신시에 실절단등 조업성에 면에서는 파단신도 30% 이상으로 할 필요가 있다. 파단신도 45% 이상에서는 실얼룩의 발생을 볼수 있어 바람직하지 않다. 겸하여 △n를 0.10 내지 0.14의 범위로 하는 것이 필요하며, 이 범위에서는 릴랙스 열처리에 의한 자발신장성의 안정성이 결여된다. 다음에 자발신장성을 주는 비접촉식 히이터에 의한 릴랙스 열처리는 하기 (1)식, (2)식을 동시에 만족하는 히이터온도(T)(℃) 또한 오우버 피이드율 20 내지 60%로 행하는 것이 필요하다.

D : 릴랙스후 데니어

V : 릴랙스 인취로울러속도(m/min)

HL : 릴랙스 비접촉식 히이터 길이(m)

Tm : 융점(℃)

Tg : 2차 전이점온도(℃)

히이터 온도는 자발신장성에 대하여 데니어와 릴랙스 처리속도 및 비접촉식 히이터길이에 대하여 본 발명자들은 (1)식의 관계를 발견하였다. (1)식 범위보다 높으면 결정화의 진행에 의해 자발신장성이 저하하고, 또 낮으면 자발시장성의 발현은 약하게 된다. 또 (1)식과 (2)식을 동시에 만족하는 것도 필요나 히이터 온도를 (Tm-10)℃ 이상으로 하면 독핑정태시에 히이터의 열에 의해 히이터내 정지중에 멀티필라멘트가 용단하여, 재기동성이 저하하여 공업적으로는 사용할 수 없다. 또한 릴랙스 인취로울러 속도(Vy)는 10 내지 1500m/min, 릴랙스 비접촉식 히이터길이(HL)는 0.1 내지 2m이 바람직하다.

오우버 피이드율은 자발신장성의 발현 및 릴랙스 열처리의 조업성 안정화를 위해 20 내지 60%가 좋다. 또한 히이터는 접촉식 히이터에서는 멀티필라멘트 주행저항에 의해서 히이터 입구의 장력이 부족하여 로울러권부, 실절단이 발생하므로 비접촉식 히이타로 할 필요가 있다.

이 폴리에스테르 멀티필라멘트(A)를 이 폴리에스테르 멀티필라멘트(A)와 다른 폴리에스테르 멀티필라멘트와 데니어비로 20 내지 80%/80 내지 20%가 되도록 합쳐서 교락도 20 내지 100개/m으로 교락처리한다. 여기서 다른 폴리에스테르 멀티필라멘트란 예컨대 SHW, SHD등의 연수축 특성이 적어도 하나라도 다른것을 가르킨다.

염색, 세트처리를 시행하여 실길이차에 따라 팽윤, 뻣뻣함, 요, 발키이성이 양호한 직편물로 히기 위해서는 폴리에스테르 멀티필라멘트(B) 성분으로서 비수수축룰 5% 이상, 160℃ 건열수축룰 7% 이상이라면 좋다. 동시에 이것에 의해서 낮은 경우는 충분한 실길이차를 얻지 못하고, 양호한 촉감의 직편물을 얻지 못한다. 또한 비수수축율은 5 내지 60%, 160℃ 건열 수축률은 7 내지 80%가 바람직하다. 물론 폴리에스테르멀티필라멘트가 소위 식엔드신사나 자발신장성사라도 좋으나, 전자의 경우는 연수축율이 5 내지 30%, 후자의 경우는 160℃ 건열수축룰이 0% 이하로 또한 멀티필라멘트(A)와의 신장사가 적어도 5%이면 좋다.

또 데니어비로 20 내지 80%가 되도록 혼직하는 것도 중요하며, 자발신장성 폴리에스테르 멀티필라멘트가 20% 미만에서는 팽윤, 발키성이 부족하고, 80%를 초과하면, 뻣뻣함, 요가 없는 것이 된다. 교락도는 연사, 정경, 제직에서의 취급성 및 직편물에서의 균일한 외관을 얻기 위해서 20 내지 100개/m으로 할 필요가있다. 20개/m 이하에서는 폴리에스테르 멀티필라멘트(A)와 폴리에스테르 멀티필라멘트(B)가 분리하기 쉽고, 다음 공정의 취급성이 저하한다. 100개/m을 초과하면 직편물로 균일한 외관을 얻지 못한다. 이상의 구성에 의해 취급성, 자발신장성의 발현성, 생산성이 우수한 폴리에스테르 멀티필라멘트(A)와 폴리에스테르멀티필라멘트(B)와의 복합사조를 얻을 수가 있다.

이하의 실시예에 의해 본 발명의 구성 및 작용효과를 설명하나, 본 발명은 본시 하기 실시예에 의해 계약을 받는 것은 아니다.

(실시예)

또한 본 반명에서 실시한 측정방법은 이하와 같다.

(1) 파단신도

JIS-L-1013(1981)에 따라, 동양 보올드윈사제 텐시론을 사용하여 시료 길이(게이지길이) 200mm, 인장속도 200mm/분에서 S-S 곡선을 측정하여 파단신도를 산정하였다.

(2) 연수축율(SHW), 건열수축룰(SHD)

JIS-L-1073에 따라, 다음에 의거하였다. 즉 적당한 틀 둘레의 라플리일로 초하중 1/10g/데니어로 8회감은 실패를 잡아 실패에 1/30g/데니어의 하중을 걸어 그의 길이 ℓ₀(mm)를 측정한다. 다음에 그의 하중을 제거하고, 1/1000g/데니어의 하중을 걸은 상태에서 실패를 비등수 중에 30분간 침적한다. 그후 실패를 비등수에서 꺼내어서 냉각후 다시 1/30g/데니어의 하중을 걸어서 그때의 길이 ℓ₁(mm)을 측정한다. 다음에 601℃로 30분 건조한후 1/1000g/데니어의 하중을 걸은 상태에서 건열 l60℃의 오픈중에서 열처리 한다. 다음에 냉각후 다시 1/30g/데니어의 하중을 걸어서 그때의 길이 ℓ₂(mm)를 측정한다. 열수축률(SHW), 건연수축률(SHD)은 다음식에 의하여 산출된다.

(3) 교락도

적당한 길이의 실을 꺼내서 아래끝으로 1/10g/데니어의 하중을 걸어서 수직으로 매단다. 다음에 적당한 바늘을 실 가운데로 밀어내고, 천천히 들어올리는 하중이 들어올릴때까지 이동하는 거리 ℓ (cm)를 100회 측정하고 이것에서 평균치 ℓ(cm)를 구하여 다음식에 의해 산출한다.

(실시예)

(실시예 1,2, 비교예 1∼8)

열신장 멀티필라멘트로서 통상의 폴리에스테르를 상법으로 방사권취속도 3000m/min에서 연신-릴랙스후의 데니어. DE, SHW, SHD가 표 1의 물성으로 되는 바와 같이 방사토출량, 연신배율, 릴랙스 온도, 세트시간을 변경하여 얻었다.

또 염 수축 멀티필라멘트는 시판의 도오요오보오(주)제, 도오요오보오 에스테르를 사용하고, 제2도의 연신 릴랙스기로 가공 하였다.

여기서 에어노즐(7)은 파이버가이드사제 에어젯트 FG-1를 사용하여 목표의 교락도가 얻어지는 바와 같이 에어압, 피이드 로울러(6)와 델리버리로울리(8)의 사이 피이드비를 조정하였다.

사용한 원사물성으로 얻어진 복합사조의 사질 및 이 사조를 사용하여 통상의 방법으로 연사후 데신을 제직하고 염색완료한 표백의 촉감을 판정하였다.

또 공정 통과성으로서 특히 연사, 감아들이기, 제직성에 대하여 판정하고, 공정 통과성, 촉감면에서 본총합판정을 각각 제1표에 기재하였다.

실시예 1,2는, 본 발명의 범위내에서 촉감, 공정 통과성도 양호였었다. 비교예(1)는 열신장 멀티필라멘트의 SHW가 부이며(열신장한다) 호부에서는 루프가 발생하고, 제직에서도 개구가 나빠 공정 통과성에 문제가 있었다.

비교예(2)는 열신장 멀티필라멘트가 수축하지 않고 포백표면에 돌출한 루프가 없고, 통상의 다른 수축혼섬유를 같은 촉감으로 밖에 얻지 못하였다.

비교예(3)는 열신장 멀티필라멘트의 가단신도가 40%로 낮기 때문에 표면에 닿는 촉감은 약간 거칠고 단단하여 좋지 않았었다.

비교예(4)는 열수축 멀티필라멘트의 파단신도가 50%가 크기 때문에 복합사의 파단신도도 크고 장력에 의한 얼룩이 발생하고 천으로도 파카링이 발생하였다.

비교예(5)는 열수축 멀티필라멘트의 비율(복합사 데니어에 대한 비율)이 18%로 낮기 때문에 복합사의 강력이 낮고 실이 끊어지는 것이 발생하는 동시에 촉감면에서도 단단하지 못하고 끈기가 없어 만족할만한 것은 아니였었다.

비교예(6)는 반대로 열수축 멀티필라멘트 비율이 90%로 크기 때문에 포백표면에 도출한 열수축 멀티필라멘트가 적고, 멀키한 느낌이 저조한 것이였었다.

비교예(7)는 교락도가 낮기 때문에 실이 분리하고 공정 통과성이 나빴었다.

비교예(8)는 교락도가 130로 높기 때문에 포백에 인터페이스 마크라고 칭하는 므와레(moire) 얼룩이 발생하였다.

[표 1]

(실시예 3∼7, 비교예 9∼17)

극한점도 0.63 플리에틸렌 테레프탈레이트를 상법에 의해 호올수 18의 방사 노즐을 사용하여 방속 및 토출량을 변경하여 제2표의 미연신사를 얻었다.

계속 제3표에 표시하는 조건으로서 혼합섬유사를 만들고, 통상의 방법으로서 제직, 염색완료를 실시하였다. 이 사이의 공정 통과성으로서 연신조업성, 릴랙스 열처리 조업성, 제직등의 후가공 통과성을 또 직물촉감, 외관에 대하여 평가한 결과도 합하여 제3표에 표시하다. 혼합섬유사의 작성에 대해서는 제2도에 표시한 연신, 릴랙스, 혼합섬유기를 사용하였다. 교락도의 조제에 대해서는 파이버가이드사제 에어젯트 FG-1를 사용하고, 에어압 및 처리장력을 조제에 의하여 실시하였다.

실시예 3∼7은 본 발명의 범위내에서 공정통과성, 긱 또한 직물외관, 촉감이 뛰어난 것이었다.

비교예(10,1l)는 연신후의 파단신도가 본 발명범위를 벗어나며 비교예(10)는 연신후의 파단신호가 높고, 연신시에 굵은 얼룩의 발생이 보이고, 촉감 및 직물외견의 균일감에서 만족할만한 것은 아니었다.

또 비고예(11)는 연신후의 파단신호가 낮고, 또한 △n도 본 발명 범위외이나, 연신 조업성이 나쁘고 그것에 따라 공정 동과성도 저하하게 되었다.

비교예(12,13)는 릴랙스 열처리오도가 본 발명 범위외이며, 비교예(12)는 릴랙스 열처리 발신장성이 결핍되고 직물 촉감은 만족할만한 것은 아니었다.

또 비교예(13)는 릴랙스 열처리온도가 높고, 도핑 정지시에 용단 사절이 발생하고, 직물 촉감도 약간 불만족한 것이었다.

비교예(14,15)는 릴랙스 열처리시 오우버 피이드 율이 본 발명 범위외이며, 비교예(14)는 자발신장성의부족에 의해 촉감이 만족하게 되는 것은 아니였었다.

비교예(15)는 오우버 피이드율이 높고, 릴랙스 열처리 조업성에 저하를 초래하며, 또한 루우프가 많이 후가공 통과성, 직물 촉감이 결핍되는 것이었다.

비교예(16,17)는 자발신장성 멀티필라멘트와 열처리성 멀티필라멘트의 혼합섬유 데니어비를 벗어나여 비교예(l6)는 염수축성 멀티필라멘트의 비율이 높고, 직물의 소프트감에 결핍 또 비교예(17)는 열수축 멀티필라멘트의 비율이 낮아 붙어 끈기가 부족한 것이었다.

[표 2]

[표 3]

(실시예 8,9 비교예 18,19)

폴리에스테르 세미플라이트팁을 사용하여 방사온도 280℃로서 Y자형 구멍을 가진 노즐 호올 수 18의 구금을 사용하여 방사하고, 300m/min의 권취속도로 권취하였다.

이 미연신사를 사용하여 핫트로울러 온도 80℃, 연신배율 1.65배로 연시후, 릴랙스 열처리 온도를 제4표에 표시하는 바와 같이 각종으로 변경하여 릴랙스 열처리하고, 신장특성이 다른 30데니어 18필라멘트의 연신사(완성사)를 얻었다.

이들의 완성사를 인타레이서 노즐에 의하여, 에어압 3㎏/㎡C의 압력으로 혼합섬유하였다. 이 혼합섬유사(60데니어 36필라멘트)를 S연 450회/n의연사를 베풀고, 경사로서사용하고 위사에 통상의 방법에 의하여 얻은 75데니어 72필라멘트의 세미덜 폴리에스테르사의 S, Z연 3000회/m의 강연사를 사용하여 제직하고 경사밀도는 163개/inch, 우사밀도 96개/inch의 데신을 44'폭으로 워터젯트루움으로서 제직하고, 통상한후 가공을 거쳐서 가공평가하였다. 결과를 제4표 및 제5표에 표시한다.

본 발명의 실시예(8,9)는 표면터치, 촉감, 팽팽함, 드레이프성, 벌키성 모든것에 뛰어나고, 드라이감이 있는 전혀 새로운 타입의실키직물을 얻을 수가 있었다.

그것에 비하여 비교예(18)는, 신장특성은 2성분 다 문제는 없으나, 신장율 차가 3%로 너무 작기 때문에 벌키성, 드레이프성이 약간 떨어져서 충분한 실의 특성이 살아있지 않았었따.

비교예(19)는, 신장율이 같기 때문에 다만 신장성 있는 실의 합연 혼합섬유사로 되어 있기 때문에, 표면효과나 팽팽함, 벌키성으로 현저하게 떨어지고, 상품으로서 사용할 수 있는 것은 아니었다.

[표 4]

[제 5표]

*10명에 의한 촉감관능테스트에 의하여 4단계로 평가한 결과를 표시함.

( 실시예 10~12, 비교예 20,21)

폴리에스테르 블라이트팁을 사용하여 방사온도 289℃로 Y자형 구멍을 가진 18호올의 노즐을 사용하여 방출하고 2200m/min의 속도로 권취하였다.

이 미연신사를 사용하여 연신열처리 조건을 변경하여, 여러가지의 열수수축(제6표에 표시함)이 다른 30데니어 18 필라멘트의 굵고 가느른 실을 얻는다.

이 굵고 가느른 실의 굵은 부분의 배향도(△n)는 25×10^-3, 가느른 부분의 배향도(△n)는 150×10^-3이었다.

또 동일한 블라이드팁을 사용하여 방사온도 289℃로 Y자형 구멍을 가진 24호올의 노즐을 사용하여 방출하고, 3000m/min의 권취속도로 권취 하였다.

이 미연신사를 핫트로울러 온도 80℃, 연신배울 l.65배로 연신후, 릴랙스 율, 열처리 온도를 변경하여 각종의 신장 특성(제6표에 표시하)의 다른 30데니어 24필라멘트의 연신사를 얻었다.

상기 굵고 가느른 실과 신장사를 합연하여 인테레이서 노즐에 의하여 에어압 3 0kg/㎠, C의 압력으로 혼합섬유하여 60데니어 42필라멘트의 혼합섬유사로 얻었다.

이 혼합섬유사를 S연 450T/m의 추가 가연을 시도하고, 경사로서 물기없이 제조하였다.

위사는 통상의 75데니어 72필라멘트의 세미덜 플러에스테르사를 S·Z연 3000T/m의 강연 세트사를 준비하고 짜올린 경사밀도 163RO/inch, 위사밀도 96개/inch의 데신을 워어티젯트룸(닛산샤제 LW-41, 회전수400rpm)으로 44inch 폭의 직물을 제직하고, 통상 후 가공을 시행하였다.

제6표 및 제7표에 완성한 직물의 평가결과를 표시한다. 이제부터 본 발명의 것 (실시예 10,11,l2)은 촉감, 드레이프성, 벌키성에 뛰어나고, 동시에 적당한 팽팽하여 찢어지는 강력함을 가진 자연스러운 농담색조차를 가진 전혀 새로운 타입의 실키직물을 얻을 수가 있었다.

그것에 비해 비교예(20)는 신장사 성분이 수축하기 위해 촉감, 드레이프성, 벌키성이 떨어지는 것이었다. 비교예(20)와 동일한 혼합섬유사이나, 신장사 성분이 수축하기 위해 감량율을 높히지 않으면 양호한 촉감이 나오지 않는다. 그러나, 인열 강력함이 저하하고, 벌키성도 떨어지는 것이였었다.

(실시예 13∼15, 비교예 22,23)

폴리에스테르 블라이트팁을 사용하여 방사온도 28℃로서 자형 구멍을 가진 24호올의 노즐을 사용하여 토출량을 각종으로 변경하여 방출하고, 2200m/min의 속도로 권취하였다.

이 미연신사를 사용하여 불균일하게 연신하여 제8표에 표시한 데니어의 굵고 가느른 실을 얻었다. 이 굵고 가늘은 실의 열수 수축룰은 13%, 굵은 부분의 △n은 25×l0^-3, 가느른 부분의 △n은 l50×10^-3이였었다. 또, 동일한 블라이트팁을 사용하여, 방사온도 289℃로서 Y자형 구멍을 가진 36 호올의 노즐을 사용하여 토출량을 각종으로 변경하여 방출하고 3000m/min의 속도로 권취하였다.

이 미연신사를 핫트로울러 온도 80℃, 연신배율 1.65배로 연신후, 열처리 온도 230℃, 릴랙스율 40%로 이완 열처리하여 제2표에 표시한 데니어의 연신사를 얻었다.

이 연신사의 신장율은 6%였었다.

상가 굵고 가느른 실과 신장실로 합계(100) 데니어가 되도록 조합하여, 인테레이서 노즐에 의하여 에어압 3.0kg/㎠·G의 압력으로서 혼합섬유하고, 100데니어 60필라멘트의 혼합섬유사를 얻었다.

이 혼합섬유사를 S250회/m의 추가가연을 하는 것을 경사에 사용하고 위사에 200데니어 144필라멘트의 세미덜사의 S·Z 1500회/m의 실을 S·Z 2개 교대로 집어넣어, 경사밀도 140개/inch, 위사밀도 71개/inch의 파이버를 플라이 직기로 제직하고 염색, 완료하는 가공을 하여 평가하였다.

이것에 의하여 본 발명의 것 (실시예 13,14,15)은 촉감, 벌키성이 뛰어나고 적당하게 팽팽함을 갖는 동시에 자연스러운 농담 색조 차를 주는 전혀 새로운 타입의 실키직물을 얻을 수가 있었다.

그것에 비해 비교예(22)는 굵고 가느른 실의 혼합섬유 비율이 작고 농담 대비에 결핍, 신장사의 혼합섬유 비율이 크기 때문에 팽팽함이 없어 촉감도 부드럽게 되었다.

비교예(23)는 반대로 굵고 가느른 실의 혼합섬유 비율이 크고, 농담 대비가 너무 강하여 촉감도 단단하게 되었다.

[제 6 표]

성분 A : 굵고 가는 실, B : 신장사

인열 강력 : 가로방향에 대한 인열 강력

[제 7 표]

* 10명에 의한 촉감관능·시각테스트에 의하여 평가하였다.

[제 8 표]

성분 A : 굵고 가느른실 B : 신장사

직물특성(4항목) : 10명에 의한 촉감관능 ㆍ시각테스트에 의하여 평가하였다.

이와같이 본 발명의 폴리에스테르 복합사조는 종래의 수축률이 다른 섬유사(열신장도 포함함)에 비하여 소프트, 유연성, 또는 드라이터치와적당하게 팽팽하고 끈기, 드레이프성을 가지고, 그리고 공정통과성이 뛰어난 현저한 효과를 나타낸다.

Claims (13)

1. 사물성이 하기 범위를 만족하는 멀티 필라멘트(A) 및 멀티피라멘트(B)로 구성된 복합사조이며, 또한 이 복합사조는 교락도 20 내지 100개/m로 낙합되어 있는 것을 특징으로 하는 직편물 용잡재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.

   멀티필라멘트 A : 단사 3데니어 이하의 멀티필라멘트9복합사조중의 함유율 20 내지 90%[데니어비율]).....(A)

   멀티필라멘트 B : 파단강도가 4g/데니어 이상인 멀티필라멘트(복합사조중의 함유율 80 내지 20%[데니어비율]).....(B)

   
2. 제1항에 있어서, 160℃ 건열수축률의 차가 적어도 10% 이상이며, 또한 멀티필라멘트 B의 파단신도가 40% 이하인 것을 특징으로 하는 직편물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.
3. 제1항에 있어서, 멀티필라멘트 A가 단면의 외주면에 적어도 하나의 오목부를 가지는 이형단면사의 10개 이상으로된 멀티필라멘트인 것을 특징으로 하는 직편물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.
4. 제1항에 있어서, 멀티필라멘트 A가 심부에, 멀티필라멘트 B가 외장부에 배설되는 실질적으로 심/외장구조를 가지는 것을 특징으로 하는 직물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.
5. 제1항에 있어서, 멀티필라멘트 B의 열수축률이 5 내지 30%로 섬유축방향에 굵은 얼룩을 가지는 것을 특징으로 하는 직물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.
6. 제1항에 있어서, 멀티필라멘트 B의 160℃ 건열 수축률이 0% 이하이며, 또한 멀티필라멘트(A)와의 신장차가 적어도 5%인 것을 특징으로 하는 직편물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조.
7. 멀티필라멘트 연신사의 파단신도가 30 내지 45%, △n 0.10 내지 0.14의 폴리에스테르 멀티필라멘트를 비접촉히이터에서 하기 [A]식의 (1) 및 (2)를 동시에 만족하는 히이터온도(T)(℃), 또한, 20 내지 60%의 오우버 피이드율로 릴랙스 열처리를 시행하고, 이와 같이 하여 얻은 하기 [B]식을 만족시키는 폴리에스테르 멀티필라멘트 A와 폴리에스테르 멀티필라멘트 B를 A/B=20 내지 80%/80 내지 20% (데니어비)가 되도록 합하여 교락도 20 내지 100개/m으로 교락처리하는 것을 특징으로 하는 직편물용잠재 숭고성 폴리에스테르 복합합사조의 제조방법.

   

   

   
8. 제7항에 있어서, 릴랙스 열처리와 열수축성 폴리에스테르 멀티필라멘트와의 흔적 교락 처리를 연속하여 행하는 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.
9. 제7항에 있어서, 멀티필라멘트 B의 160℃ 건열수축률이 0% 이하이며, 또한 멀티필라멘트 A와의 신장차가 적어도 5%인 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.
10. 제7항에 있어서, 멀티필라멘트 B의 열수수축률이 5% 이상, 160℃ 건열수축률이 7% 이상인 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.
11. 제7항에 있어서, 멀티필라멘트 B의 열수수축률이 5 내지 30%로 섬유축방향으로 굵은 얼룩을 가진것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.
12. 제7항에 있어서, 멀티필라멘트 A가 단면의 외주면에 적어도 하나의 오목부를 가지는 이형단면사의 10개 이상으로된 멀티필라멘트인 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.
13. 제7항에 있어서, 멀티필라멘트 연신사가 방사속도 1500 내지 4000m/min으로 방사한 미연신사를 연신속도 Tg 내지 Tg +20℃에서 연신되어 이루어진 것을 특징으로 하는 직편물용 잠재 숭고성 폴리에스테르 복합사조의 제조방법.

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