JPH01174621A - 紡機用リング - Google Patents
紡機用リングInfo
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- JPH01174621A JPH01174621A JP62333740A JP33374087A JPH01174621A JP H01174621 A JPH01174621 A JP H01174621A JP 62333740 A JP62333740 A JP 62333740A JP 33374087 A JP33374087 A JP 33374087A JP H01174621 A JPH01174621 A JP H01174621A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
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- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
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- D01H7/602—Rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、紡機用リングの改良に関するものである。
従来の紡機用リングは、表面硬化ｗ＆理として一般には
低度ａｓｉ材を用い旋削形成した渣、浸炭を行ない表面
炭素含有量を０．８〜１．０％にして焼入れられたもの
が使用されている。しかし今日の紡績工場での過酷な操
業条件の下ではトラベラに対する耐摩耗性が不足してき
ている。またリング表面の窒化や金属炭化物の拡散層を
形成する方法も採られているが、硬化層の靭性が低く剥
離し易いため、やはり寿命の点で不充分であった。
低度ａｓｉ材を用い旋削形成した渣、浸炭を行ない表面
炭素含有量を０．８〜１．０％にして焼入れられたもの
が使用されている。しかし今日の紡績工場での過酷な操
業条件の下ではトラベラに対する耐摩耗性が不足してき
ている。またリング表面の窒化や金属炭化物の拡散層を
形成する方法も採られているが、硬化層の靭性が低く剥
離し易いため、やはり寿命の点で不充分であった。
そこで、本発明は従来の問題点を解消し、表面かたさが
高く、蛎性があり、しかもトラベラの焼付きが少なく高
速回転に適すると共に［１１の点でも向上させた紡機用
リングを提供することを目的とする。
高く、蛎性があり、しかもトラベラの焼付きが少なく高
速回転に適すると共に［１１の点でも向上させた紡機用
リングを提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明の紡機用リングは素材としてクロムを（１，９〜
２６％ 含む合金鋼を用い、所定のリング形状に形成し
た後浸炭焼入れ処理により、表面層の炭素層が１．５〜
５％でかつ球状化した炭化物を分散させたマルテンサイ
ト組織を設けて形成した紡機用リングである。
２６％ 含む合金鋼を用い、所定のリング形状に形成し
た後浸炭焼入れ処理により、表面層の炭素層が１．５〜
５％でかつ球状化した炭化物を分散させたマルテンサイ
ト組織を設けて形成した紡機用リングである。
また上記熱処理源、少なくともトラペラ接触面を研摩加
工し、中心線平均粗さを０．２５μｍ以下にすることに
よりトラペラの摩耗を減少させ、摩擦抵抗を減少し、な
じみ性を良好にする。二硫化モリブデンコーティングや
、浸硫処理、ニッケルメッキやニッケルーリンメツキも
トラペラの摩耗を減少し、なじみ性を改善する。
工し、中心線平均粗さを０．２５μｍ以下にすることに
よりトラペラの摩耗を減少させ、摩擦抵抗を減少し、な
じみ性を良好にする。二硫化モリブデンコーティングや
、浸硫処理、ニッケルメッキやニッケルーリンメツキも
トラペラの摩耗を減少し、なじみ性を改善する。
以下本発明の実施例につき説明する。
Ｃｒ ： １．５％、Ｃａ１％を含む高炭素クロム軸受
１ｌ（ＳＵＪ−２）を切削し所定のリング形状にした徨
ガス浸炭を８８０℃ ×１５時間行ない８５０℃より油
中に焼入れした壕、−５０℃でサブゼロ処理を行ない、
その徨２００℃で３時間焼戻しして本発明の紡機用リン
グを得た。
１ｌ（ＳＵＪ−２）を切削し所定のリング形状にした徨
ガス浸炭を８８０℃ ×１５時間行ない８５０℃より油
中に焼入れした壕、−５０℃でサブゼロ処理を行ない、
その徨２００℃で３時間焼戻しして本発明の紡機用リン
グを得た。
なお、上記サブゼロ処理のかわりに８４０℃より二次焼
入れを行なってもよい。また、浸炭温度は９３０℃以下
が望ましく 、９３０℃より高いと、素地が粗大化し粒
界に１ｃ１って塊状の大きな炭化物が析出し、トラペラ
の走行中にクラックを発生し、摩耗を生じやすくなる。
入れを行なってもよい。また、浸炭温度は９３０℃以下
が望ましく 、９３０℃より高いと、素地が粗大化し粒
界に１ｃ１って塊状の大きな炭化物が析出し、トラペラ
の走行中にクラックを発生し、摩耗を生じやすくなる。
本発明の紡機用リングは第１図に示すように少くとも０
．０５關の表層は炭素量が１．５〜５％ で表層に引続
き順次炭素量が減少している。又第２図（顕微鏡写真：
３％硝酸アルコール腐食４００倍）に示す如く、表面層
に球状の炭化物が分散したマルテンサイト組織となる。
．０５關の表層は炭素量が１．５〜５％ で表層に引続
き順次炭素量が減少している。又第２図（顕微鏡写真：
３％硝酸アルコール腐食４００倍）に示す如く、表面層
に球状の炭化物が分散したマルテンサイト組織となる。
分散した炭化物の菫は表層より深さ０．０５＋ｎｍまで
の部分で面積率で炭化物が３０〜９０％を占め、望まし
くは４０〜７０％程度となることが良く、少ないと耐摩
性の効果が少なく、多いと靭性が悪くなり剥離やクラッ
クの原因となり易い。
の部分で面積率で炭化物が３０〜９０％を占め、望まし
くは４０〜７０％程度となることが良く、少ないと耐摩
性の効果が少なく、多いと靭性が悪くなり剥離やクラッ
クの原因となり易い。
本発明の紡機用リングＡは第３図に示すごとく、表Ｍ（
０，０５ｖｓ ） （７）硬度！、ｔ ＨＶ ８８０〜
１０５０と従来のリングＢに比較し硬度が高く、シかも
靭性があり普通浸炭層にくらべ焼戻し軟化抵抗が大で熱
に対して強く耐摩耗性が高い。
０，０５ｖｓ ） （７）硬度！、ｔ ＨＶ ８８０〜
１０５０と従来のリングＢに比較し硬度が高く、シかも
靭性があり普通浸炭層にくらべ焼戻し軟化抵抗が大で熱
に対して強く耐摩耗性が高い。
また表層０．０５＋＋ｎ程度までの層の炭素含有量は１
．５〜５％が適当であり、望ましくは２〜４％が最も良
い範囲となる。なお１．５％未満では炭化物の量が少な
く、耐摩耗性や耐疲労性の効果が少ない、また炭素含有
量が多いと、炭化物の析出が多くなりすぎて靭性が劣る
ようになる。
．５〜５％が適当であり、望ましくは２〜４％が最も良
い範囲となる。なお１．５％未満では炭化物の量が少な
く、耐摩耗性や耐疲労性の効果が少ない、また炭素含有
量が多いと、炭化物の析出が多くなりすぎて靭性が劣る
ようになる。
また素材のＣｒ量は０．９〜２６％が望ましく、０．９
％未満では炭化物が球状化しに＜＜、綱状に析出し、耐
摩耗性、耐疲労性が悪くなり、２６％以上では浸炭に時
間がかかりまた素材コストの面でも高価なものとなる。
％未満では炭化物が球状化しに＜＜、綱状に析出し、耐
摩耗性、耐疲労性が悪くなり、２６％以上では浸炭に時
間がかかりまた素材コストの面でも高価なものとなる。
また本発明の紡機用リングのトラペラ接触部の表面アラ
サを研摩により中心線平均粗さＲａを０．２５μｍ以下
にすると、第４図に示すようにトラペラの摩耗が減少し
高速条件でもトラペラの寿命が長く、安定した紡出が長
期間持続される。
サを研摩により中心線平均粗さＲａを０．２５μｍ以下
にすると、第４図に示すようにトラペラの摩耗が減少し
高速条件でもトラペラの寿命が長く、安定した紡出が長
期間持続される。
なお中心線平均粗さの測定条件は先端Ｒ＝２μｍの触針
を用い、カットオフ値λＣｇ Ｇ、２５ｎ、測定長さＬ
＝ ０．８關 、ドライブスピード０．Ｉｎ／Ｓであ
る。
を用い、カットオフ値λＣｇ Ｇ、２５ｎ、測定長さＬ
＝ ０．８關 、ドライブスピード０．Ｉｎ／Ｓであ
る。
次に本発明の紡機用リングを用いて摩耗テストを行なっ
た場合のテスト時間と摩耗蓋の関係を第５Ｉ２１に示す
、なおテスト条件は付の通りである。
た場合のテスト時間と摩耗蓋の関係を第５Ｉ２１に示す
、なおテスト条件は付の通りである。
テスト条件
リング寸ン去： ３．２Ｆ φ４５ Ｘ ５７．５
而■紡出糸 ：レーヨン ３０１Ｓ スピンドル回転数： １３０００ｒｐｍトラベラ ：Ｚ
ＢＣ／ｈｆ Ｎｏ、５第５図より本発明の紡機用リン
グＡは、従来のリングＢに比較し摩耗が少なく寿命が長
いことが判明した。
而■紡出糸 ：レーヨン ３０１Ｓ スピンドル回転数： １３０００ｒｐｍトラベラ ：Ｚ
ＢＣ／ｈｆ Ｎｏ、５第５図より本発明の紡機用リン
グＡは、従来のリングＢに比較し摩耗が少なく寿命が長
いことが判明した。
また表面粗さをＲａ ＝ ０．２５μｍ以下とした本発
明の紡機用リングＡの運転時間と糸切れ数との関係を示
すグラフを第６図に示す。徂し紡出条件は次のとおりで
ある。
明の紡機用リングＡの運転時間と糸切れ数との関係を示
すグラフを第６図に示す。徂し紡出条件は次のとおりで
ある。
リング： ３．２Ｆ φ３８ Ｘ ５７．５＋ｗ紡
出糸：綿コー７４０１６ スピンドル回転数： １８５００ｒｐｍトラベラ：ＹＳ
−２／ｈｆ ４１０ 従来品Ｂや、表面アラサＲａ ＝ ０．３０μｍとした
比較品Ｃに比べ初期より糸切が少なく、また長期的に見
ても平均の糸切れレベルが低く、より高速にスピンドル
回転をあげることができることを示している０表面粗さ
Ｒａを０．２５μｍ以下にすることによりリング表面の
硬い炭化物によるトラペラのアブレッシプ摩耗が減少し
トラペラとの接触抵抗が減少する効果によるものである
。
出糸：綿コー７４０１６ スピンドル回転数： １８５００ｒｐｍトラベラ：ＹＳ
−２／ｈｆ ４１０ 従来品Ｂや、表面アラサＲａ ＝ ０．３０μｍとした
比較品Ｃに比べ初期より糸切が少なく、また長期的に見
ても平均の糸切れレベルが低く、より高速にスピンドル
回転をあげることができることを示している０表面粗さ
Ｒａを０．２５μｍ以下にすることによりリング表面の
硬い炭化物によるトラペラのアブレッシプ摩耗が減少し
トラペラとの接触抵抗が減少する効果によるものである
。
実施例として素材にＣｒを１．０％含む５Ｃｒ４２０や
Ｃｒ １．０％、Ｍ ｏ ０．２％含む８０Ｍ４１５な
どのクロム鋼や、クロムモリブデン鋼材が同様に通用で
きる。またクロムを１３％含むＳ Ｕ Ｓ ４０５やＳ
Ｕ Ｓ ４０３等のフェライト系やマルテンサイト系
のステンレス鋼を適用することにより耐摩耗性だけでな
く耐食性も向上した紡機用リングを得ることができる。
Ｃｒ １．０％、Ｍ ｏ ０．２％含む８０Ｍ４１５な
どのクロム鋼や、クロムモリブデン鋼材が同様に通用で
きる。またクロムを１３％含むＳ Ｕ Ｓ ４０５やＳ
Ｕ Ｓ ４０３等のフェライト系やマルテンサイト系
のステンレス鋼を適用することにより耐摩耗性だけでな
く耐食性も向上した紡機用リングを得ることができる。
また、上記本発明リングに二硫化モリブデンコーティン
グや、浸硫処理もしくはニッケルメッキ又はニッケルー
リンメツキを施すことにより、リングの初期なじみ性が
更に改善され、糸切れも減少し、リングの寿命延長を更
に可能とした。
グや、浸硫処理もしくはニッケルメッキ又はニッケルー
リンメツキを施すことにより、リングの初期なじみ性が
更に改善され、糸切れも減少し、リングの寿命延長を更
に可能とした。
また、上記浸炭処理中の雰囲気ガス中にアンモニアガス
を添加し表層に窒素を拡散させるとリングとトラペラの
焼付きが少なくなり、更に寿命やなじみ性を改善する。
を添加し表層に窒素を拡散させるとリングとトラペラの
焼付きが少なくなり、更に寿命やなじみ性を改善する。
本発明の紡機用リングは少なくともトラペラ接触面に、
球状化した炭化物を含むマルテンサイト層を形成しその
炭素濃度が１．５〜５％ で、球状化した炭化物の量が
面積比で３０〜９０％となるよう構成しているので、表
面硬度が高く、耐摩耗性、耐疲労性が著しく向上する。
球状化した炭化物を含むマルテンサイト層を形成しその
炭素濃度が１．５〜５％ で、球状化した炭化物の量が
面積比で３０〜９０％となるよう構成しているので、表
面硬度が高く、耐摩耗性、耐疲労性が著しく向上する。
また表面粗さＲａ Ｏ，２５μｍ以下にすることで初期
より糸切れが少なくかつ高速化にも耐え帰る等の優れた
効果を有する発明である。
より糸切れが少なくかつ高速化にも耐え帰る等の優れた
効果を有する発明である。
第１図は本発明の紡機用リングの一実施例を示す炭素濃
度分布図、第２図は同金属組織を表わすＷ微鋺写真、第
３図は断面硬度分布図、第４図はトラペラ摩耗量と表面
粗さ関係図、第５図は摩耗量−運転時間関係図、第６図
は糸切れ数−運転時間関係図である。
度分布図、第２図は同金属組織を表わすＷ微鋺写真、第
３図は断面硬度分布図、第４図はトラペラ摩耗量と表面
粗さ関係図、第５図は摩耗量−運転時間関係図、第６図
は糸切れ数−運転時間関係図である。
Claims (3)
- （１）クロムを０．９〜２６％含む合金鋼を用い所定の
リング形状に形成し、少くともトラベラの摺動面に、浸
炭焼入れにより炭素量が１．５〜５％の表層、および上
記表層に引続き順次炭素量が減少する層を形成したこと
を特徴とする紡機用リング。 - （２）上記表層の球状化した炭化物の量が面積率で３０
〜９０％である特許請求の範囲第１項記載の紡機用リン
グ。 - （３）上記トラベラ摺動面の中心線平均粗さＲａを０．
２５μｍ以下とした特許請求の範囲第１項記載の紡機用
リング。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62333740A JPH0811848B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 紡機用リング |
| US07/258,612 US4885905A (en) | 1987-12-28 | 1988-10-17 | Ring for spinning machinery |
| KR1019880013680A KR940007696B1 (ko) | 1987-12-28 | 1988-10-20 | 방기용 링(紡機用 ring) |
| DE3836670A DE3836670A1 (de) | 1987-12-28 | 1988-10-25 | Ring fuer spinnmaschinen |
| IT8848590A IT1224590B (it) | 1987-12-28 | 1988-11-24 | Anello per macchine di filatura |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62333740A JPH0811848B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 紡機用リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01174621A true JPH01174621A (ja) | 1989-07-11 |
| JPH0811848B2 JPH0811848B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=18269424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62333740A Expired - Lifetime JPH0811848B2 (ja) | 1987-12-28 | 1987-12-28 | 紡機用リング |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4885905A (ja) |
| JP (1) | JPH0811848B2 (ja) |
| KR (1) | KR940007696B1 (ja) |
| DE (1) | DE3836670A1 (ja) |
| IT (1) | IT1224590B (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5086615A (en) * | 1990-02-15 | 1992-02-11 | A. B. Carter, Inc. | Coated spinning rings and travelers |
| US5313773A (en) * | 1992-06-24 | 1994-05-24 | A. B. Carter, Inc. | Coatings for spinning applications and rings and travelers coated therewith |
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