JPH0881838A - 紡績用リング - Google Patents
紡績用リングInfo
- Publication number
- JPH0881838A JPH0881838A JP24475394A JP24475394A JPH0881838A JP H0881838 A JPH0881838 A JP H0881838A JP 24475394 A JP24475394 A JP 24475394A JP 24475394 A JP24475394 A JP 24475394A JP H0881838 A JPH0881838 A JP H0881838A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- traveler
- spinning
- alloy steel
- compound layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｆｅ−Ｎ系化合物層、拡散層の特性を十分に
生かし、更に、トラベラとの接触部を０．３μ以下の鏡
面研磨仕上げしたことにより、トラベラとリングとの摩
擦抵抗が小さく初期なじみ性が良好で、高速回転でも早
期に摩擦抵抗が安定し、糸切れ数も少なくリング、トラ
ベラの寿命が大幅に向上することを目的とする。 【構成】 クロム（Ｃｒ）、アルミニューム（Ａｌ）、
モリブデン（Ｍｏ）、炭素（Ｃ）を含む素材を用い、イ
オン窒化によりリング表面にＦｅ−Ｎ系化合物層、拡散
層を窒化としてはかなり深く形成する紡績用リング。
生かし、更に、トラベラとの接触部を０．３μ以下の鏡
面研磨仕上げしたことにより、トラベラとリングとの摩
擦抵抗が小さく初期なじみ性が良好で、高速回転でも早
期に摩擦抵抗が安定し、糸切れ数も少なくリング、トラ
ベラの寿命が大幅に向上することを目的とする。 【構成】 クロム（Ｃｒ）、アルミニューム（Ａｌ）、
モリブデン（Ｍｏ）、炭素（Ｃ）を含む素材を用い、イ
オン窒化によりリング表面にＦｅ−Ｎ系化合物層、拡散
層を窒化としてはかなり深く形成する紡績用リング。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は紡績用リング特にスピン
ドルの高速回転に適する紡績用リングに関するものであ
る。
ドルの高速回転に適する紡績用リングに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、紡績用リングは高硬度と耐摩耗性
を付与するため種々の方法が試みられている。一般的に
は肌焼鋼を用い浸炭、焼入、焼戻処理によって所定の硬
度を得る方法、あるいは高炭素クロム軸受鋼を用いた無
酸化焼入焼戻処理も採られている。更に、特開昭６３−
３１５６１８号公報に開示される炭素鋼や合金鋼を使い
表面にイオン窒化処理による窒素化合物を５乃至１０μ
形成し、リング表面硬さをＨＶ７００前後で耐食性、耐
摩耗性に優れたリングを形成する方法も採られている。
を付与するため種々の方法が試みられている。一般的に
は肌焼鋼を用い浸炭、焼入、焼戻処理によって所定の硬
度を得る方法、あるいは高炭素クロム軸受鋼を用いた無
酸化焼入焼戻処理も採られている。更に、特開昭６３−
３１５６１８号公報に開示される炭素鋼や合金鋼を使い
表面にイオン窒化処理による窒素化合物を５乃至１０μ
形成し、リング表面硬さをＨＶ７００前後で耐食性、耐
摩耗性に優れたリングを形成する方法も採られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】いずれの方法によって
もスピンドルの回転数は１４０００乃至１６０００ｒｐ
ｍが限度であり、それ以上にスピンドル回転数を増やす
とリングは早期に摩耗し、かつ糸切れが多く実用に適さ
ない。特にスピンドル回転数が１６０００乃至１８００
０ｒｐｍで使用するとトラベラ寿命も約１０乃至１４日
と短くなる。また近年は高速使用の需要が多くそのため
リング取付け時の初期なじみ性の改善やトラベラ寿命の
向上等の要望が多く出ている。
もスピンドルの回転数は１４０００乃至１６０００ｒｐ
ｍが限度であり、それ以上にスピンドル回転数を増やす
とリングは早期に摩耗し、かつ糸切れが多く実用に適さ
ない。特にスピンドル回転数が１６０００乃至１８００
０ｒｐｍで使用するとトラベラ寿命も約１０乃至１４日
と短くなる。また近年は高速使用の需要が多くそのため
リング取付け時の初期なじみ性の改善やトラベラ寿命の
向上等の要望が多く出ている。
【０００４】また、特開昭６３−３１５６１８号公報に
開示される方法によるときは、リングの表面硬度があま
り高くなく化合物層も薄いため高速域（スピンドル回転
数が１７０００乃至２２０００ｒｐｍ）ではリングやト
ラベラの耐摩耗性が劣るという欠点がある。本発明はか
ゝる点に鑑み、リング表面に、Ｆｅ−Ｎ化合物層（窒化
物）を形成し、スピンドルの高速回転に適するとともに
初期なじみ性に優れ、トラベラ寿命を大幅に延ばすリン
グを提供することを目的とする。
開示される方法によるときは、リングの表面硬度があま
り高くなく化合物層も薄いため高速域（スピンドル回転
数が１７０００乃至２２０００ｒｐｍ）ではリングやト
ラベラの耐摩耗性が劣るという欠点がある。本発明はか
ゝる点に鑑み、リング表面に、Ｆｅ−Ｎ化合物層（窒化
物）を形成し、スピンドルの高速回転に適するとともに
初期なじみ性に優れ、トラベラ寿命を大幅に延ばすリン
グを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の第１の発明は、紡績用リングに係わりクロム（Ｃｒ）
１．３乃至１．７％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃
至１．２％、モリブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０
％、炭素（Ｃ）０．４乃至０．５％を含有する合金鋼に
より形成されたリング素材を所定時間イオン窒化処理
し、リング表面硬度をＨＶ１０００以上とし、Ｆｅ−Ｎ
の化合物層、拡散層を０．３乃至０．４ｍｍ形成すると
共に、トラベラとの接触面を表面粗さ０．３μ以下とす
ることを要旨とするものである。
の第１の発明は、紡績用リングに係わりクロム（Ｃｒ）
１．３乃至１．７％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃
至１．２％、モリブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０
％、炭素（Ｃ）０．４乃至０．５％を含有する合金鋼に
より形成されたリング素材を所定時間イオン窒化処理
し、リング表面硬度をＨＶ１０００以上とし、Ｆｅ−Ｎ
の化合物層、拡散層を０．３乃至０．４ｍｍ形成すると
共に、トラベラとの接触面を表面粗さ０．３μ以下とす
ることを要旨とするものである。
【０００６】上記目的を達成するための第２の発明は、
紡績用リングの製造方法に係わりクロム（Ｃｒ）１．３
乃至１．７％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．
２％、モリブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭
素（Ｃ）０．４乃至０．５％を含有する合金鋼により形
成されたリング素材を５７０℃乃至６００℃でリング表
面硬度がＨＶ１０００以上かつ、Ｆｅ−Ｎの化合物層、
拡散層を０．３乃至０．４ｍｍ形成されるまでイオン窒
化処理を行ない、引き続いてトラベラとの接触面が表面
粗さ０．３μ以下となるよう研磨加工を施すことを要旨
とするものである。
紡績用リングの製造方法に係わりクロム（Ｃｒ）１．３
乃至１．７％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．
２％、モリブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭
素（Ｃ）０．４乃至０．５％を含有する合金鋼により形
成されたリング素材を５７０℃乃至６００℃でリング表
面硬度がＨＶ１０００以上かつ、Ｆｅ−Ｎの化合物層、
拡散層を０．３乃至０．４ｍｍ形成されるまでイオン窒
化処理を行ない、引き続いてトラベラとの接触面が表面
粗さ０．３μ以下となるよう研磨加工を施すことを要旨
とするものである。
【０００７】
【作 用】上記構成によりリング素材の表面にはＦｅ
−Ｎ化合物層（窒化物）が形成されるのでトラベラとの
初期潤滑性（なじみ性）に優れており、スピンドルの高
速回転に適するとともにトラベラ寿命を大幅に延ばすこ
とが出来る。
−Ｎ化合物層（窒化物）が形成されるのでトラベラとの
初期潤滑性（なじみ性）に優れており、スピンドルの高
速回転に適するとともにトラベラ寿命を大幅に延ばすこ
とが出来る。
【０００８】また、リング素材の表面がＨＶ１０００と
高硬度で、Ｆｅ−Ｎ化合物層（１０乃至２０μ）と拡散
層で０．３乃至０．４ｍｍ形成されるので、拡散層は深
く形成され、スピンドルの高速域におけるリングへのト
ラベラによる繰返し負荷に十分耐えることが出来、リン
グの耐疲労性を大幅に向上出来る。さらに、トラベラと
の接触面を研磨仕上げにより表面粗さを０．３μ以下と
したので、トラベラとの摩擦抵抗指数を大幅に減少さ
せ、リングの初期なじみ性を向上させることが出来る。
高硬度で、Ｆｅ−Ｎ化合物層（１０乃至２０μ）と拡散
層で０．３乃至０．４ｍｍ形成されるので、拡散層は深
く形成され、スピンドルの高速域におけるリングへのト
ラベラによる繰返し負荷に十分耐えることが出来、リン
グの耐疲労性を大幅に向上出来る。さらに、トラベラと
の接触面を研磨仕上げにより表面粗さを０．３μ以下と
したので、トラベラとの摩擦抵抗指数を大幅に減少さ
せ、リングの初期なじみ性を向上させることが出来る。
【０００９】
【実 施 例】以下、図面により本発明の一実施例につ
いて説明する。第１図は本発明の紡績用リングの拡大縦
断面図である。１はクロム（Ｃｒ）１．３乃至１．７
％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．２％、モリ
ブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭素（Ｃ）
０．４乃至０．５％含有する合金鋼を用いて所定のリン
グ形状に旋削形成したシングルフランジリングである。
該リングを窒素と水素と炭素の混合ガス中でグロー放電
により５７０乃至６００℃で１０乃至１０数時間イオン
窒化処理を行ない、リング表面に第２図に示す様にＦｅ
−Ｎ系の化合物層、拡散層２が形成される。Ｆｅ−Ｎ系
の化合物層は、本発明による時は１０乃至２０μ形成さ
れる。３は、リング母材を示す。
いて説明する。第１図は本発明の紡績用リングの拡大縦
断面図である。１はクロム（Ｃｒ）１．３乃至１．７
％、アルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．２％、モリ
ブデン（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭素（Ｃ）
０．４乃至０．５％含有する合金鋼を用いて所定のリン
グ形状に旋削形成したシングルフランジリングである。
該リングを窒素と水素と炭素の混合ガス中でグロー放電
により５７０乃至６００℃で１０乃至１０数時間イオン
窒化処理を行ない、リング表面に第２図に示す様にＦｅ
−Ｎ系の化合物層、拡散層２が形成される。Ｆｅ−Ｎ系
の化合物層は、本発明による時は１０乃至２０μ形成さ
れる。３は、リング母材を示す。
【００１０】第３図に断面硬度分布を示す。Ａは本発明
の紡績用リング、Ｂは従来の浸炭焼入焼戻処理した紡績
用リングである。本発明リングＡはＢに比べ表面がＨＶ
１０５０と高硬度であり実用窒化深さを０．３乃至０．
４ｍｍと深く形成されている。しかる後トラベラとの接
触摩耗を考慮して表面粗さを０．３μ以下の鏡面研磨仕
上げすることにより第４図に示す様に本発明リングＡは
従来リングＢに比べ摩擦抵抗指数が小さく早期に摩擦抵
抗は安定し初期なじみ性が優れていることが判る。な
お、図５はその紡出条件を示す。
の紡績用リング、Ｂは従来の浸炭焼入焼戻処理した紡績
用リングである。本発明リングＡはＢに比べ表面がＨＶ
１０５０と高硬度であり実用窒化深さを０．３乃至０．
４ｍｍと深く形成されている。しかる後トラベラとの接
触摩耗を考慮して表面粗さを０．３μ以下の鏡面研磨仕
上げすることにより第４図に示す様に本発明リングＡは
従来リングＢに比べ摩擦抵抗指数が小さく早期に摩擦抵
抗は安定し初期なじみ性が優れていることが判る。な
お、図５はその紡出条件を示す。
【００１１】第６図はスピンドル回転数と糸切れ数との
関係を示す測定結果であり、糸切れ数の単位は、スピン
ドル４００錘で１時間当り糸切れが発生する本数であ
る。また、紡出条件は図７の通りである。
関係を示す測定結果であり、糸切れ数の単位は、スピン
ドル４００錘で１時間当り糸切れが発生する本数であ
る。また、紡出条件は図７の通りである。
【００１２】従来品Ｂはスピンドル回転数１６０００ｒ
ｐｍを越えると糸切れ数は急増する。これに対し本発明
の紡績用リングＡは２２０００ｒｐｍ付近までは糸切れ
数はほとんど増加しない。かつ糸切れ数も相当少ない。
ｐｍを越えると糸切れ数は急増する。これに対し本発明
の紡績用リングＡは２２０００ｒｐｍ付近までは糸切れ
数はほとんど増加しない。かつ糸切れ数も相当少ない。
【００１３】
【発明の効果】本発明による紡績用リングはクロム（Ｃ
ｒ）、アルミニューム（Ａｌ）、モリブデン（Ｍｏ）、
炭素（Ｃ）を含むイオン窒化に最適な素材を用い、イオ
ン窒化によりリング表面にＦｅ−Ｎ系化合物層、拡散層
を窒化としてはかなり深く（実用窒化深さ０．３乃至
０．４ｍｍ）形成し、ＨＶ１０００以上と高硬度の窒化
層を形成したので、窒化層の特性である耐潤滑性（耐焼
付性）と、トラベラとの接触部を０．３μ以下の鏡面研
磨仕上げしたことにより、トラベラとの摩擦抵抗が小さ
く初期なじみ性が良好となり高速回転でも早期に摩擦抵
抗が安定し、糸切れ数も少なくトラベラの寿命も大幅に
向上した。また、化合物層と拡散層が共に有する耐摩耗
性により、スピンドル回転数を１７０００乃至２２００
０ｒｐｍにおいても安定して紡出が可能であると共に、
拡散層の特性である耐疲労性によりリングそのものの寿
命も大幅に向上した。
ｒ）、アルミニューム（Ａｌ）、モリブデン（Ｍｏ）、
炭素（Ｃ）を含むイオン窒化に最適な素材を用い、イオ
ン窒化によりリング表面にＦｅ−Ｎ系化合物層、拡散層
を窒化としてはかなり深く（実用窒化深さ０．３乃至
０．４ｍｍ）形成し、ＨＶ１０００以上と高硬度の窒化
層を形成したので、窒化層の特性である耐潤滑性（耐焼
付性）と、トラベラとの接触部を０．３μ以下の鏡面研
磨仕上げしたことにより、トラベラとの摩擦抵抗が小さ
く初期なじみ性が良好となり高速回転でも早期に摩擦抵
抗が安定し、糸切れ数も少なくトラベラの寿命も大幅に
向上した。また、化合物層と拡散層が共に有する耐摩耗
性により、スピンドル回転数を１７０００乃至２２００
０ｒｐｍにおいても安定して紡出が可能であると共に、
拡散層の特性である耐疲労性によりリングそのものの寿
命も大幅に向上した。
【図１】本発明の紡績用リングの断面図である。
【図２】本発明の紡績用リングのＦｅ−Ｎ化合物層、拡
散層の断面顕微鏡写真である。
散層の断面顕微鏡写真である。
【図３】本発明の紡績用リングの断面硬度分布を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】本発明の紡績用リングの摩擦抵抗指数を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】摩擦抵抗指数を測定した時の紡出条件である。
【図６】本発明の紡績用リングの回転数と糸切れとの関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図７】紡績用リングの回転数と糸切れとの関係を測定
した時の紡出条件である。
した時の紡出条件である。
１ シングルフランジリング ２ Ｆｅ−Ｎ化合物層、拡散層 ３ リング母材 Ａ 本発明の紡績用リングの試験結果 Ｂ 従来の紡績用リングの試験結果
Claims (3)
- 【請求項１】 クロム（Ｃｒ）１．３乃至１．７％、ア
ルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．２％、モリブデン
（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭素（Ｃ）０．４乃
至０．５％を含有する合金鋼により形成されたリング素
材を所定時間イオン窒化処理し、リング表面硬度をＨＶ
１０００以上とし、Ｆｅ−Ｎの化合物層、拡散層を０．
３乃至０．４ｍｍ形成することを特徴とする紡績用リン
グ。 - 【請求項２】トラベラとの接触面を表面粗さ０．３μ以
下とすることを特徴とする請求項１記載の紡績用リン
グ。 - 【請求項３】 クロム（Ｃｒ）１．３乃至１．７％、ア
ルミニューム（Ａｌ）０．７乃至１．２％、モリブデン
（Ｍｏ）０．１５乃至０．３０％、炭素（Ｃ）０．４乃
至０．５％を含有する合金鋼により形成されたリング素
材を５７０℃乃至６００℃でリング表面硬度がＨＶ１０
００以上かつ、Ｆｅ−Ｎの化合物層、拡散層を０．３乃
至０．４ｍｍ形成されるまでイオン窒化処理を行ない、
引き続いてトラベラとの接触面が表面粗さ０．３μ以下
となるよう研磨加工を施すことを特徴とする紡績用リン
グの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24475394A JPH0881838A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 紡績用リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24475394A JPH0881838A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 紡績用リング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881838A true JPH0881838A (ja) | 1996-03-26 |
Family
ID=17123391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24475394A Pending JPH0881838A (ja) | 1994-09-12 | 1994-09-12 | 紡績用リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0881838A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110344145A (zh) * | 2019-07-11 | 2019-10-18 | 重庆金猫纺织器材有限公司 | 一种集体落纱钢领、钢领组件及表面处理工艺 |
-
1994
- 1994-09-12 JP JP24475394A patent/JPH0881838A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110344145A (zh) * | 2019-07-11 | 2019-10-18 | 重庆金猫纺织器材有限公司 | 一种集体落纱钢领、钢领组件及表面处理工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2002364648A (ja) | 転がり軸受 | |
| JPH0811848B2 (ja) | 紡機用リング | |
| US6804943B2 (en) | Ring traveler and method for producing the same | |
| JPH0881838A (ja) | 紡績用リング | |
| JPS604901B2 (ja) | 紡績用リング | |
| JP2873349B2 (ja) | 紡機用リング | |
| JPH05186917A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS6352138B2 (ja) | ||
| JP3089501B2 (ja) | 紡機用リング | |
| JPS6059328B2 (ja) | 紡機用リング | |
| JP3239610B2 (ja) | ピストン／ピストンリングアッセンブリ | |
| JPH0748731A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH05331721A (ja) | 紡機用リング | |
| KR100336634B1 (ko) | 베어링용 강재의 표층경화 열처리방법 | |
| JP3338942B2 (ja) | 紡機用リング | |
| JPH05302223A (ja) | 紡績用リングの製造方法 | |
| JPH06200430A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS62174348A (ja) | 紡機用金属トラペラ | |
| JPH0718528A (ja) | 紡機用リングの製造方法 | |
| JPS616334A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH03199433A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS61624A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS6250456A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0379454B2 (ja) | ||
| JPH0718527A (ja) | 紡機用リングおよびその製造方法 |